книги / Проектирование источников электропитания устройств связи
..pdfнапряжение. Это приведет к увеличению тока коллектора транзи стора Ту и уменьшению тока коллектора транзистора Т2, вслед ствие чего увеличится как магнитный поток в сердечнике трансфор матора, так и эдс, индуктируемая в обмотке обратной связи. Даль нейшее уменьшение сопротивления транзистора Ту вызывает уве личение тока, протекающего через этот транзистор и верхнюю по ловину первичной обмотки трансформатора, что увеличивает маг нитный поток и эдс обмотки обратной связи, которая уменьшает сопротивление транзистора Ту. При этом к верхней половине пер вичной обмотки окажется приложенным напряжение источника £/0 за вычетом падения напряжения в открытом транзисторе Ту. Уве личение тока в верхней половине первичной обмотки и магнитного потока в сердечнике трансформатора происходит до насыщения материала последнего.
При насыщении материала сердечника увеличение магнитного потока прекращается и эдс обмотки обратной связи становится равной нулю, так что потенциал базы транзистора Ту повышается. При этом сопротивление транзистора Ту увелричивается, а ток кол лектора Ту уменьшается, вызывая уменьшение магнитного потока в сердечнике трансформатора. Изменение магнитного потока в сто рону уменьшения изменит направление эдс обмотки обратной свя зи, которая будет направлена так, что транзистор Т2 откроется, а транзистор Ту запрется. В дальнейшем, ток протекающий через транзистор Тг и нижнюю половину первичной обмотки трансфор матора, будет увеличиваться. При этом магнитный поток в сердеч нике, изменив направление, начнет также увеличиваться. При дос тижении насыщения сердечника вновь произойдет переключение,
т.е. транзистор Ту откроется, а транзистор Т2 закроется, и т. д. Таким образом, транзисторы Ту и Т2 работают в ключевом ре
жиме, поочередно подключая к верхней и нижней половинам пер вичной обмотки трансформатора постоянное 'напряжение Uo и обес печивая периодическое изменение тока первичной обмотки. Изме няющийся магнитный поток в сердечнике трансформатора индук тирует во вторичной обмотке АВ переменную эдс, форма кривой которой близка к прямоугольной. Для уменьшения потерь мощ ности на переключения, в транзисторах Ту, Т2 сердечники транс форматоров изготовляют из материала с прямоугольной петлей гистерезиса (например, 50 НП, 79 НМ, 34НКМП).
Транзисторы могут переключаться раньше, чем наступит насы щение сердечника. В этом случае магнитный поток перестает уве личиваться из-за того, что коллекторный ток транзистора достиг своего предельного значения. Предельное значение коллекторного тока определяется максимально возможной в данной схеме вели чиной базового тока и коэффициентом усиления транзистора по току. Необходимо отметить, что такой режим работы преобразова теля используется редко, так как этот режим малоэкономичен и
неустойчив.
Двухтактные преобразователи с насыщающимся трансформа
тором рис. 6.1а используются как задающие генераторы для усили телей мощности и как автономные маломощные источники элек тропитания. Их основные достоинства — простые схемы, а также нечувствительность к коротким замыканиям в цепи нагрузки. При коротком замыкании в цепи нагрузки автоколебания преобразова теля срываются и транзисторы Т\ и Т2 закрываются. Недостатком преобразователей с насыщающимся трансформатором является на личие выбросов коллекторного тока в момент переключения тран зисторов, что увеличивает потери в преобразователе.
Схема преобразователя с двумя трансформаторами рис. 6.16 имеет ряд преимуществ по сравнению со схемой рис. 6.1а. Выход ной трансформатор преобразователя рис. 6.16 работает в линейной
|
области без захода рабочей точ |
|||||
|
ки в область насыщения. Транзи |
|||||
|
сторы Т\, Т2 переключаются за |
|||||
|
счет |
насыщения |
промежуточного |
|||
|
трансформатора |
Тр2. |
Сопротив |
|||
|
ление 'R oc ® |
цепи первичной об |
||||
|
мотки трансформатора Тр2 устра |
|||||
|
няет |
броски |
коллекторного тока |
|||
|
при |
переключении |
транзисторов. |
|||
|
'В момент насыщения сердечника |
|||||
|
трансформатора |
Тр2 |
увеличива |
|||
Рис. 6.2. Схема мостового (преобра |
ется |
ток iB его первичной обмот |
||||
зователя с самовозбуждением |
ке. Напряжение |
на |
сопротивле |
|||
|
нии R o c резко возраста ет, ток ба |
|||||
зы, а соответственно и ток коллектора транзистора |
уменьшаются. |
В двухтрансформаторной схеме преобразователя транзисторы переключаются при меньших значениях коллекторных токов, чем в схеме с насыщающимся трансформатором.
Недостатком преобразователя являются наличие дополнитель ного трансформатора и некоторое усложнение его базовых цепей.
В рассмотренных схемах к закрытому транзистору приклады вается напряжение, равное сумме напряжения питания U0 и эдс, наведенной в неработающей половине первичной обмотки. Следо вательно, напряжение на закрытом транзисторе равно удвоенному напряжению питания (2Uo). Кроме того, напряжение на транзисто ре может иметь выброс, возникающий в момент его выключения. Амплитуда выброса зависит от индуктивности рассеяния обмоток трансформатора и скорости изменения тока коллектора.
Таким образом, в схеме двухтактных преобразователей, в ко торых трансформатор выполнен со средней точкой, напряжение на закрытом транзисторе превышает удвоенное значение напряжения питания. Поэтому рассмотренные схемы' преобразователей исполь
зуются при |
сравнительно низких напряжениях источника питания |
(£/<>=2 5 -г З О |
в ) . |
В схеме рис. 6.2 транзисторы Т\—ТАобразуют мост, в одну диа гональ которого включена первичная обмотка трансформатора Три
а в другую диагональ включен источник питания с напряжением Uo. Обмотки обратной связи подключаются к базам транзисторов Т\—Т4 через дополнительные сопротивления RQ. Сопротивления R\ установлены в схеме для надежного запуска преобразователя в мо мент подачи напряжения питания. В мостовых преобразователях напряжение коллектор—эмиттер закрытого транзистора не превы шает напряжения питания Uo, поэтому они применяются для преоб разования больших мощностей и при повышенных напряжениях пи тания. К недостаткам схемы рис. 6.2 по сравнению со схемами рис. 6.1 следует отнести вдвое большее число транзисторов.
П р е о б р а з о в а т е л и с у с и л и т е л я м и мо щно с т и . При преобразовании больших мощностей наибольшее распростра нение получили преобразователи с использованием усилителя мощ
ности. Усилитель мощности управляется задающим |
генератором. |
В качестве такого генератора можно использовать |
преобразова |
тель с самовозбуждением. Применение таких преобразователей це лесообразно, когда необходимо обеспечить постоянство частоты и напряжения на выходе, а также неизменность формы кривой пере
менного напряжения |
при |
изменении нагрузки преобразователя. |
|||
Наиболее ipаспространаниые |
|
||||
схемы |
усилителей мощности |
|
|||
изображены на |
рис. 6.3. |
|
|||
Двухтактная |
схема |
уси |
|
||
лителя |
мощности рис. 6.3а |
|
|||
применяется в основном .при |
|
||||
питании преобразователя от |
|
||||
источника |
с низким напря |
|
|||
жением. Усилитель сосгонт |
|
||||
из двух транзисторов и вы |
|
||||
ходного |
трансф орматора |
|
|||
Тр\. Напряжение управле |
|
||||
ния прямоугольной формы |
|
||||
подается от задающего гене |
|
||||
ратора |
через |
трансформа - |
|
||
тор Тр2. Транзисторы усили |
|
||||
теля мощности |
Ти Т2 рабо |
Рис. 6.3. Усилители !мощностн: |
|||
тают поочередно-. В течение |
а) схема со средней точкой; б) 'мостовая |
||||
первого полупериода под схема |
|||||
действием |
управляющего |
|
напряжении один из транзисторов, например Ти открыт и нахо дится в насыщении., а транзистор Т2 закрыт и находится IB режиме отсечки. Во нторой полупериод транзисторы переключаются. На пряжение 'питания Uо поочередно прикладывается к верхней и ниж ней половинам первичной обмотки трансформатора Три при этом
вего вторичной обмотке наводится эдс прямоугольной формы.
Вдвухтактной схеме усилителя мощности к закрытому транзи стору прикладывается удвоенное напряжение питания. В момент выключения транзистора из-за наличия индуктивности рассеяния
трансформатора Трх на его коллекторе возможен выброс напряже ния, превышающий величину удвоенного напряжения питания.
В схеме рис. 6.36 в первый полупериод одновременно работают два транзистора, например Ти Г4. Во второй полупериод управ ляющего напряжения работают транзисторы Т2, 7Y Напряжение источника питания UQприкладывается к первичной обмотке транс форматора Три причем в различные полупериоды полярность на пряжения на первичной обмотке Тр{ будет различна. Напряжение на закрытом транзисторе в мостовой схеме усилителя мощности равно напряжению источника питания U0. Мостовые усилители мощности, в отличие от двухтактных, применяются на большие мощности при больших напряжениях источника питания. Выходной трансформатор в усилителях мощности Тр{ работает в ненасыщен ном режиме. Трансформатор Трх выполняется из материала с не прямоугольной петлей гистерезиса.
6.2. РАСЧЕТ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ПОСТОЯННОГО НАПРЯЖЕНИЯ НА ТРАНЗИСТОРАХ
Исходные данные, необходимые для расчета преоб разователей: Uо(в) —напряжение питания преобразователя; аМак<:
dmга — относительные отклонения |
напряжения |
питания |
как в сто |
|
рону повышения, так и в сторону понижения; |
U2(e) — выходное |
|||
напряжение преобразователя; |
12(а) — ток вторичной |
обмотки |
||
трансформатора; |
i\(гц) — частота генерации |
преобразователя; |
||
^окр макс — максимальная температура окружающей среды. |
||||
Указывается |
также вид нагрузки преобразователя: |
активная, |
мостовой выпрямитель, выпрямитель со средней точкой, выпрями тель, выполненный по схеме удвоения.
Расчет режима работы транзисторов преобразователя и их вы бор. 1. Определяем максимальное и минимальное значения напря жения питания преобразователя — Ломакс, ^омин:
V 0 макс == V Q (1 Н" ^макс)
V Q МИН= ^0 ( 1 ^мин)
2. Определяем величину тока коллектора открытого транзисто ра— /к насЭта величина зависит от выходной мощности преобра зователя, его коэффициента полезного действия и величины напря жения питания Uo.
Значения /к. i,ac можно определить из выражений для преобра зователей со средней точкой:
_____ 1 2 макс U 2______ . |
(6.2) |
||
Лп (1У0 мин |
^к.э.нас) |
||
|
для мостовой схемы
/к.,
. ______ ^2 макс ^2_______ |
(6.3) |
|
Лп (U 0 мин 2£Ук з нас) |
||
|
где г]п — коэффициент полезного действия преобразователя;
t/кэиас— напряжение коллектор—эмиттер транзисторов в режиме насыщения.
При определении величины /Кнас величиной кпд задаемся. При нимаем т]п = 0,75-Ь-0,85, если преобразователь работает на выпря мителе, и т]п = 0,85—0,95, если преобразователь работает на актив ную -нагрузку. Величина Uuэ нас для германиевых транзисторов ле— жит в пределах от 0,5-М в.
Амплитуда тока во вторичной обмотке Амане равна действующему значению тока вторичной обмотки 1% если преобразователь работает на активную нагрузку или выпрямитель, собранный по
мостовой схеме или схеме удвоения. /2 макс= /2 2, если преобразо ватель работает на двухполупериодный выпрямитель со средней точкой.
3. Определяем максимальное напряжение на закрытом транзи сторе преобразователя— t/к э макс-
Для схем преобразователей, у которых трансформатор имеет вывод от средней точки, Икэмакс»2,4U0максДля мостовых схем, преобразователей Uко макс» 1,21/0 макс*
4. По величине тока / Киас и напряжению UKЭМакс выбираем тип. транзистора и определяем его основные параметры.
Задавшись минимальной величиной коэффициента насыщения транзистора Ь, определяем величину тока базы, необходимую для насыщения транзистора, приняв Ь = 1,3-т-1,5:
(6-4)
5. Определяем амплитуду тока коллектора транзистора преоб разователя— /к макс- В схемах рис. 6.1а, 6.2, как только сердечник трансформатора входит в насыщение, индуктивное сопротивление первичной обмотки резко уменьшается, ток коллектора открытого транзистора начинает увеличиваться и рабочая точка транзистора входит в активную область. Максимальное значение тока коллек тора /кмакс зависит от величины тока базы транзистора и стати ческого коэффициента усиления по току В. Величину /к макс МОЖНО определить ч*3 выражения
к. макс |
(6.5) |
где ь — коэффициент насыщения транзистора: &= (1,3ч-1,5); К\ — коэффициент» учитывающий влияние инерционности транзистора « величины коллекторного напряжения на величину /кмакс-
Для транзисторов П210, П214—П217 величину К\ можно приб лиженно определить из выражения (13]:
(6.6)
( 1 - 0 , 0 3 / ^ омакс)2. '
В преобр0зователях с усилителем мощности величина
7к.макс = |
/к .нас» |
(6.7) |
16S
Лг — коэффициент, учитывающий взаимное влияние транзисто ров усилителя мощности: /Сг= 1,1-г-1,3.
Величина / Кмакс не должна превышать предельно допустимое значение тока для выбранного типа транзистора.
Если это условие не выполняется, можно применить параллель ное включение транзисторов. Количество их определяется из вы ражения
„ |
_ |
(1 .5-г-2) / к-макс |
|
" п а р |
|
” |
» |
|
|
7к.д |
|
где /кд — предельно допустимое значение тока коллектора, выбран ного транзистора.
Для равномерного распределения токов между параллельно включенными транзисторами в их эмиттерные цепи включают со противления. Величина сопротивлений определяется так, как пока зано в гл. 5 (параграф 5.5).
6. Определим максимальное значение мощности, рассеиваемой транзистором преобразователя, — Як макс.
Мощность, рассеиваемая транзистором, слагается из трех со ставляющих: мощности,, рассеиваемой в режиме 'насыщения, мощ ности, рассеиваемой в режиме отсечки, и мощности, рассеиваемой транзистором при переключении:
Як.макс = |
Янас Ч” Яотс “Ь Япер» |
(6-8) |
ЯНас “ |
6 ,5 / к.нас ^Лс.э.нас! |
(®*9j |
^отс = 6 ,5 / к о макс i/к.э.макс* |
(6 .1 0 ) |
|
Значение обратного тока |
коллектора /к о макс |
определяем из |
справочника при максимальной температуре коллекторного пере хода. Величина мощности, рассеиваемой транзистором при пере ключении, ЯПер зависит от частотных свойств транзистора, величи
ны напряжения питания преобразователя /70 |
и величины тока |
/к нас [13]: |
|
Япер = ^омакс ^к.нас^д/У» |
(6*11) |
где xB = Tnf * fa — граничная частота транзистора в схеме с об
щей базой; у — коэффициент, зависящий от режима работы тран зисторов и схемы преобразователя.
Для схемы рис. 6.1а
л |
0,83 Кч — 0,25 |
(6. 12) |
|
Y = ь |
к\ |
||
|
Для схемы рис. 6.2 величина у приблизительно в два раза мень ше, чем для схемы рис. 6.1а.
Для усилителей мощности величина у зависит от коэффициента насыщения и определяется из графиков рис. 6.4.
Ори (Параллельном включении |
vp^mmcTO- |
|
|
|
|||||||
ров для о>Предел1еаия мощности, 'рассеиваемой |
|
|
|
||||||||
одним транзистором, и выражения |
(6.9), (6.11) |
|
|
|
|||||||
ВМеСТО Iи нас необходимо |
подставить 'величину |
|
|
|
|||||||
I к насМ пар- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из 'выражения |
(5.36) |
определяем ,предель |
|
|
|
||||||
ную |
'Мощность, рассеиваемую |
транзистором |
|
|
|
||||||
без |
'радиатора |
Р Пред. |
|
Если |
'величина |
|
|
|
|||
/ 5пред</5к макс, ИЗ Приложения |
(СМ. рИС. П6) ПО |
|
|
|
|||||||
теплоньгм |
хар антеристика'М |
выбираем стан- |
|
|
|
||||||
дартный |
радиатор. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. |
|
Определяем |
величину напряжения базо |
|
|
||||||
вых обмоток t/б и 'Величины -сопротивлений R e , |
Рис. 6.4. Зависимость |
||||||||||
коэффициента |
у от |
||||||||||
R\. Для преобразователей с |
самовозбужде |
коэффициента |
насы |
||||||||
нием |
н*а( |
гер-маниевых |
транзисторах величина |
щения |
транзистора: |
||||||
U6 = 2~3 |
в. |
|
|
|
|
|
|
/ — для мостовой схемы; |
|||
|
|
|
|
|
|
2 — для усилителя мощ |
|||||
Сопротивление |
Re |
найдем |
из |
выражения |
ности со |
средней |
точкой |
||||
|
|
|
Re |
(U (5 |
|
£/б.э.нас)/Л5. нас. |
|
|
(6.13) |
где Uбэнас — напряжение база—эмиттер транзистора в режиме на сыщения. Принимаем Uеэ нас— Uкэ нас-
Для усилителей мощности величина Uб определяется из выра жения
и б = и б .э.нас + /б.нас R e - |
(6.14) |
Величина сопротивления Re в этом случае выбирается в 2-т-З раза большей входного сопротивления транзистора в режиме на сыщения:
R6= (2-гЗ)#вх,нас =(2-r3) |
» ( 2 ^ - 3 ) энао- . (6.15) |
*б.нас |
'б . нас |
Величиной UKэ нас задаемся, как было показано выше. |
Величина сопротивления Ri для преобразователей с самовоз
буждением определяется из выражения |
|
|
i?l=t/0«HH/?6/^V |
(6.16) |
|
где 0цб — напряжение смещения |
на сопротивлении /?б, |
создавае |
мое током делителя; UR6= 0,5-ь 1 |
в. |
|
Для уменьшения потерь в транзисторах на переключение па раллельно сопротивлениям Re включается конденсатор Се.
Величина емкости конденсатора Се определяется из неравен
ства Сб=^| 1/2-#©/.
Расчет выходного трансформатора Tpi. В преобразователях с самовозбуждением сердечники трансформатора изготавливаются из материала с прямоугольной петлей гистерезиса (50 НП, 79 НМ, 34 НКМП и т. д.). Применение материала с прямоугольной петлей
Тистерезиса позволяет уменьшить потери в транзисторах преобра зователя.
В преобразователях с усилителем мощности выходной транс форматор выполняется из материала с высокой магнитной прони цаемостью, но с меньшей прямоугольностью петли гистерезиса ^3306—3380).
Конструктивно трансформатор преобразователя может, быть броневым, стержневым или тороидальным. При мощности до 1 кет целесообразно использовать тороидальные трансформаторы. Торо идальные трансформаторы имеют значительно меньшие габариты и меньшую величину индуктивности рассеяния, нежели трансфор маторы броневые или стержневые. Основные данные тороидальных сердечников приведены в табл. П1.4.
Порядок расчета. 1. Определяем произведение площади попе речного сечения стержня Sc на площадь окна S0 трансформатора:
|
|
|
|
Sc S0 |
|
Ргаб Ю2 |
|
(6.17) |
|||
|
|
|
|
2 f |
В т / К м |
« с Птр |
|
||||
|
Ргаб(вт)— габаритная |
|
В771 (тл) — |
||||||||
г д е |
мощность трансформатора; |
||||||||||
амплитудное значение |
магнитной |
индукции; j(a/MM2) — плотность |
|||||||||
тока |
в обмотках; |
Км и |
Кс — коэффициенты заполнения |
медью ок |
|||||||
на сердечника |
и |
сталью площади |
поперечного |
сечения стержня |
|||||||
магнитопровода |
соответственно. |
|
(со средней |
точкой) |
является |
||||||
Если нагрузкой преобразователя |
|||||||||||
активное |
сопротивление |
или |
мостовой выпрямитель, |
то ЯГаб= |
|||||||
= \,Wzh- |
Для |
мостовых схем |
преобразователей |
соответственно |
|||||||
|
|
|
|
Ргаб— |
1,1 U2,12 |
И |
РПб—1,3U21%. |
|
|||
Амплитудное значение магнитной индукции в преобразовате |
|||||||||||
лях |
с самовозбуждением |
берется |
равным индукции насыщения, |
||||||||
т. е. B = Bs. В преобразователях с усилителем мощности |
величина |
||||||||||
В= (0,7-=-0,8)Bs. (Bs=l,5 |
тл для сплава 50Н>П; 0,85 тл для 79НМ |
||||||||||
•и 1,55 тл для 34НКМП). |
|
|
|
|
|
|
Величины /, Км, К с выбираются тан, как показано в гл. 1. Вели чиной коэффициента полезного действия трансформатора задаем ся. Принимаем т]тр(0,8ч-0,95). Определив Sc50, выбираем из при ложения П1.4 магнитопровод.
2. Определяем напряжение первичной обмотки трансформатора: для схем со средней точкой
t/x ^ O - 4 /к.э.нас; |
|
(6.18) |
|
для мостовых схем |
|
|
|
Ui = U0— 2£/к.э.нас. |
(6.19) |
||
3. Определяем число витков первичной wlt вторичной w2 и ба |
|||
зовой wо обмоток преобразователя: |
|
|
|
w, _ |
Ut 104 |
. |
(6. 20) |
для преобразователей с насыщающимся трансформатором В т —Вв. для усилителей мощности В т = (0,74-0,8) B s \
(6. 21)
U1
для преобразователей с самовозбуждением необходимо определить Ч1ИСЛ0 витков базовых обмоток (обмоток обратной связи) WQ:
о»б "= j ~ ~ W1> |
(6 .22) |
где U\ мин =^о мии—С/кэнас для преобразователей со средней точкой и Ui мш,= и 0тт—2 ^кэ„ас для мостовых схем преобразователей.
4. |
Находим действующие значения токов в обмотках |
трансфор |
|
матора: |
|
|
|
в обмотке w1 |
|
|
|
|
(для схемы со средней точкой) /х = — |
(6.23) |
|
|
|
/2 |
|
|
(для МОСТОВЫХ схем) |
/г= / к.нас |
|
в базовых обмотках wо |
|
|
|
|
/б= |
/б'"-С■ |
(6.24) |
У2
5.Вычисляем диаметры проводов обмоток (без изоляции):
для обмотки w1 di = 1,13 |/- 0 - , мм
для обмотки w2d2 = 1,13 |
мм . |
(6.25) |
для обмотки w6d6 = 1,13 "^-уЦ лш
Дальнейший конструктивный расчет трансформатора произво дится так, как показано в гл. 1. Если из дальнейшего расчета ока жется, что размеры сердечника слишком велики, необходимо выб рать меньший сердечник и пересчитать числа витков w\, we, w2.
Если размеры сердечника окажутся малы, то надо выбрать сердеч ник с большими размерами и пересчитать числа витков шь WQ, W2.
Определение исходных данных для расчета задающего генера тора усилителя мощности. В качестве задающего генератора (ЗГ) можно использовать схемы рис. 6.1, 6.2. Для расчета необходимо определить напряжение, токи ЗГ и мощность трансформатора Тр2.
Если ЗГ работает на усилитель мощности со средней точкой, то:
— максимальное значение тока вторичной обмотки Тр2—12Макс =
=/« пас)
—действующее значение тока вторичной обмотки трансформа
тора Тр2—/2 = /б н а с / У 2;
— «напряжение вторичной обмотки трансформатора Tp2— U2 =
-*/«;
—МОЩНОСТЬ вторичной обмотки Тр2—P2='U2I2\
—габаритная мощность трансформатора зависит от схемы за
дающего генератора ЯГаб=2,1Р2 для схемы ЗГ со средней точкой и ЯГаб=1,ЗР2 для мостовой схемы ЗГ.
Для ЗГ, работающего на усилитель мощности, собранный по мостовой схеме, значения 12макс, /2, tV Р2 определяются так же. Величина габаритной мощности ЯГаб = 4,2Р2 для схемы ЗГ со сред ней ТОЧКОЙ И Ргаб = 2,6Я2 для мостовой схемы ЗГ.
6.3. ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ НАПРЯЖЕНИЯ НА ТИРИСТОРАХ
Тиристором I(«кремниевым управляемым вентилем) называется трехэлект-род- «ный прибор с четырехсложной «полупроводниковой структурой.
I |
.Ж |
Ш |
|
+ |
п р |
|
|
о- р |
л |
о |
|
|
1 |
|
К |
|
|
У Э ° + |
|
|
|
|
Рис. 6.5. Структура тиристора и его условное обозначение:
А — а«нюд; К — «катод; УЭ — управляющий электрод
На рис. 6.5, «6.6 представлены структура и характеристика тиристора, сю условное обозначение в электрических схемах. «Крайние р- и д-области «назы ваются соответственно анодом и катодом, внутренняя /7-область—.управляющим
электродом.
Структуру тиристора можно пред ставить в виде двух транзисторов 1 и
Рис. 6.6. Вольта.мпер«ная характе ристика тиристора при двухэлектродном включении
Э В к
пр п
ЧL
1 р п р
КВ 3
Рис. 6.7. Эквивалентная схема тиристора1
2-го типов: р-п-р и п-р-п (рис. 6.7). База первого транзистора соединена с ко лектором -второго, а база второго — с коллектором первого.