книги / Проектирование источников электропитания устройств связи
..pdfТранзисторные фильтры применяются относительно широко и |
обеспечи |
вают небольшие значения переменной составляющей i(пульсации) |
выпрямлен |
ного напряжения па нагрузке. |
|
Транзисторы оглаживающих фильтров могут быть включены последователь но или параллельно сопротивлению нагрузки. 'При последовательном относи тельно нагрузки включении транзистора для снижения потерь мощности на -нем следует уменьшить среднее значение напряжения на транзисторе. :При этом, однако, приходится снижать амплитуду пульсации выпрямленного напряжения, поступающую на транзисторный фильтр, и тем самым увеличивать коэффициент
сглаживания |
предварительного |
фильтра |
|
|||
выпрямителя. |
Применение |
транзистор |
|
|||
ных фильтров на выходе однофазных |
|
|||||
выпрямителей |
без |
предварительного |
|
|||
фильтра невозможно. |
|
|
|
|
||
При параллельном относительно наг |
|
|||||
рузки включении транзистора для умень |
|
|||||
шения потерь мощности на нем следует |
|
|||||
уменьшить среднее значение тока, про |
|
|||||
текающего |
через транзистор. |
Однако |
|
|||
это делает |
необходимым |
значительное |
|
|||
увеличение |
|
гасящего |
сопротивления, |
Рис. 4.5. Простейшая схема по |
||
включенного |
последовательно с |
нагруз |
следов ательнотчэ транзисторного |
|||
кой, что снижает кпд выпрямителя, или |
фильтра |
|||||
увеличение |
коэффициента |
сглаживания |
|
предварительно фильтра выпрямителя.
Последовательные транзисторные фильтры (рис. 4.5) применяются в выпрямителях с выходным нашряжением до 300-Ь-400 в. Величина коллекторного на
пряжения транзистора определяется током |
базы, протекающим через |
сопро |
|||
тивленце R. Чем больше ток нагрузки I(TOK эмиттера), тем |
больше |
и ток базы |
|||
{IG= ~Х~> где Р — коэффициент |
усиления транзистора в схеме с общим |
змитте- |
|||
Р |
|
|
|
|
|
ром) п тем меньше должно быть сопротивление R. |
|
|
|
||
Переменная составляющая |
выпрямленного |
напряжения |
надает |
на |
коллек |
торном переходе транзистора. Поэтому -величина среднего значения коллектор ного напряжения должна быть выбрана так, чтобы разность среднего значения коллекторного (напряжения и амплитуда пульсации были больше минимально
допустимого значения коллекторного напряжения. |
|
|
|||||
|
Коэффициент сглаживания пульсаций транзисторного фильтра тем больше, |
||||||
чем |
больше |
статический |
коэффициент |
усиления |
транзистора |
и отношение |
|
R/Xc = Rmo)C. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент сглаживания также в сильной степени зависит от соотноше |
||||||
ния |
входного |
сопротивления транзистора Rnx |
и |
сопротивления |
конденсатора |
||
Arc = l/mo)C. Чем больше |
соотношение |
Rnx/Xc, |
тем лучше коэффициент филь |
трации. Однако входное сопротивление транзистора мало, что приводит к необ
ходимости установки конденсаторов большой емкости. |
|
|
•Переменная составляющая |
со входа фильтра V<и ~-поступает на Л-С-фильтр |
|
« выделяется на сопротивлении |
R, так как R > — г - |
Если полагать, что на |
|
/ясоС |
|
конденсаторе С нет -переменной составляющей напряжения, то пульсация на нагрузке U оказывается приложенной к переходу эмиттер—база транзистора в противофазе с изменением -коллекторного напряжения, компенсируя пульсации напряжения на -входе фильтра за счет изменения внутреннего сопротивления транзистора.
В действительности на |
емкости |
С |
есть |
некоторая |
переменная |
составляю |
|
щая напряжения, которая |
направлена |
встречно пульсации U |
.и |
уменьшает |
|||
коэффициент оглажи-ван-ми фильтра. |
условия |
получения |
.минимального коллек |
||||
Сопротивление R выбирается из |
торного напряжения, и величина его невелика. При токах нагрузки, достигаю щих десятых долей ампера, сопротивление R оказывается малым, что требует установки конденсаторов большой емкости. Для уменьшения емкости конден-
Сатаров применяют фильтр Фрис. 4.6), что дает возможность .при относительно небольших емкостях конденсаторов обеспечить малую пульсацию на выходной
емкости даухзвенното фильтра. Для оглажива-тгия пульсаций напряжения |
в цепи |
||
базы транзистора |
вместо Л С-фильтра мож ет /быть использован LC-фильтр. О дн а |
||
ко последний тмеет /большие габариты и стоимость. |
|
||
Применение |
составного транзистора |
((/рис. 4.7) дает возможность |
увели |
чить кшфф’ициетт сглаживания пульсаций |
;и уменьшить емкость конденсаторов |
Рис. 4.6. Схема |
последовательного |
Рис. 4.7. Схема |
последовательного |
транзисторного |
фильтра с двух- |
транзисторного |
фильтра с состав- |
ЗВСН1НЫ1М ./?С-фильтром в цепш базы |
ным тр аизчгстор о.м |
Ci, С2. Б |
этом |
случае |
через резистор R |
будет |
протекать |
небольшой |
ток |
|
/д = /и/РгР2, где |
pi и 0 2 |
— коэффициенты |
усиления |
по току |
в схеме с общим |
|||
эмиттером |
транзисторов |
Тх и |
Т2 соответственно. |
Поэтому |
сопротивление |
R |
||
может быть выбрано достаточно |
большим |
/и емкости Сь С2 уменьшены. Боль |
шое входное сопротивление составного транзистора также позволяет уменьшить емкость конденсатора. Увеличение частоты пульсации такж е уменьшает емкость
.конденсатора.
Транзисторные фильтры не стабилизируют постоянной составляющ ей вы прямленного напряжения, и напряжение на я-а/грузке изменяется в той же сте пени, в какой меняется входное напряжение выпрямителя U<м.
Если вместо емкости С .в схему транзисторного фильтра включить стабили трон Д /(рис. 4.8), обладающий малым динамическим сопротивлением, то такая схема будет оглаживать пульсацию напряжения подобного рассмотренным выше
Рис. 4.8. Схема последовательного транзисторного фильтра, обла дающая стабилизирующими свойствами
Рис. 4.9. Схема параллельного транзисторного фильтра
с таким же коэффициентом сглаживания. Б |
отличие от |
схем, |
рассмотренны х |
ранее, эта схема обладает стабилизирующими |
свойствами, |
поддерж ивая напря |
|
жение на нагрузке неизменным с определенной |
степенью точности |
при конечных |
изменениях напряжения на входе выпрямителя U0и так как потенциал базы
транзистора неизменен относительно -плюсовой |
шины .как тю |
переменной, так |
и по постоянной составляющим напряжения. |
|
|
1При низких выпрямленных напряжениях |
(до нескольких |
(десятков вольт) |
для сглаживания пульсаций применяют транзисторные фильтры с параллель ным, относительно нагрузки, включением транзистора |(рис. 4.9). С помощью делителя Я2, Яз устанавливают рабочую точку на характеристике транзистора,
задавая |
некоторое .минимальное среднее |
значение |
тока |
через него |
/ мин. Цепь |
автоматического смещения транзистора |
«включает |
со противление Яь |
и шунти |
||
рующую его емкость С2. Сопротивление |
R i — гасящее, |
падение напряжения на |
|||
нем от |
переметной составляющей тока |
компенсирует |
пульсацию наир-жжения, |
поступающего на вход фильтра. Через емкость Сх к входу транзистора (на со противление Яз) протекает «переменная составляющая выпрямленного напряже
ния на входе фильтра. Амплитуда переметной составляющей тока через тран зистор 1^ = U0ilRi должна быть меньше минимального среднего значения тока транзистора /мин. Чем .меньшим выбраню значение /мин, тем большим должно быть сопротивление Ri и тем ниже кпд фильтра. Рассмотрим работу схемы фильтра.
Переменная составляющая «выпрямленного напряжения через емкость Ci поступает на сопротивление Яз, изменяя -потенциал базы транзистора в фазе
с входным напряжением. Это изменяет сопротивление транзистора и «перемен ную составляющую тока через него и в гасящем сопротивлении Яи вследствие чего меняется падение напряжения на нем от переменной составляющей тока. Так, при положительной -полуволне пульсации напряжения на входе фильтра повышается потенциал базы транзистора и увеличивается переменная состав ляющая тока транзистора /~ . «При этом падение «напряжения на сопротивлении Ri возрастает на величину / ~ Яь компенсируя пульсацию напряжения на входе фильтра, так что на выходе фильтра пульсация «напряжения окажется незна чительной. Коэффициент оглажива«иия пульсации в этой схеме зависит от кру тизны характеристики транзистора, от вел.ичи.ны сопротивления Яi и от велич.и-
ны емкостей Сх и С2. Чем большими будут эти величины, тем большим ока жется коэффициент сглаживания.
Недостатком параллельного транзисторного фильтра является значительное изменение среднего значения тока через транзистор при изменении выпрямлен ного напряжения Uol на входе фильтра. Это «снижает кпд устройства.
Особенности расчета транзисторных (фильтров рассмотрим на пр.имере схе мы рис. 4.7. 'Исходными да-н.ными для расчета являются: номинальное значение выходного напряжения Uо(в); величина тока нагрузки 1о(а); коэффициент сгла
живания пульса.ции q; амплитуда напряжения на в«ходе |
фильтра Uo\ (в); ча |
|||
стота пульсации / п(ец). В результате |
расчета необходимо |
выбрать |
транзисторы |
|
и рассчитать «величины сопротивлений |
и емкостей фильтра. |
|
|
|
Напряжение на транзисторах Ти Т2 зависит от амплитуды |
напряжения пуль |
|||
сации на входе фильтра £/oi~: |
|
|
|
|
^K i=^K 2 = |
( l , 3 - l , 6 ) t / 01_ |
|
|
(4.14) |
Ток коллектора транзистора Тх равен току натр узки |
/о, |
а ток |
коллектора |
транзистора Т2 равен /о/Рь где Pi — коэффициент усиления по току транзи стора Тх в схеме с -общим эмиттером.
При выборе транзисторов Тх, Т2 по току необходимо, чтобы предельно до пустимые 31начен.ия токов транзисторов ТХ) Т2 были больше велич.ин /о и / o/Pi соответственно.
•Мощность, рассеиваемую на транзисторах Тх и Т2, можно приближенно определить из выражений:
Ркг —ЦсЛ | |
(4.14а) |
|
Рц2 ==г ^K2^o/Pli |
||
|
•Радиатор для транзистора 7\ выбирается, так же как для транзисторных стабилизаторов напряжения ((ом. гл. б), по тепловым характеристикам («прило жение П6).
.Напряжение -на входе 'фильтра |
|
|
U01 = U0 + |
UK1. |
(4.15) |
Выбрав из справочника транзисторы Т\, |
Т2 и определив |
их параметры, мож |
но найти величину тока базы транзистора Т2—/ 6 2, / c»2 =^o/Piр2-
Задаваясь величиной тока делителя /дел~5/<32, определяем величины сопро тивлений резисторов Яд, Я:
*Д — ^о/^дел |
Я = и К1/21р^л}
Значении емкости конденсаторов С\ и С2 можно найти из выражений:
|
103 |
УЦи^/Ущ |
, / |
qUoi/Uo |
Т |
|
(4.16> |
||
|
|
|
/я |
|
V |
^к!2 |
|
|
|
|
гк1 2(лсо^к) — сопротивление |
|
|
|
|
||||
где |
коллектора |
составного транзистора |
в схеме |
с об- |
|||||
щей |
Т |
К2 |
|
г„2(кож)— сопротивления коллектора |
гра.н- |
||||
базой: гк12 — ------ :-------г ~ ; rKi, |
|||||||||
|
Гк1 + |
Гкг/Р2 |
|
|
|
|
|
|
|
зпсторов Гь Г2 в схеме с |
общей -базой; |
|
|
|
|
|
|||
|
|
С* = 103 |
V q U o i / U u |
|
|
(4 .17) |
|||
|
|
|
|
|
2f„R |
|
|
|
|
|
Коэффициент сглаживании фильтра q, внутреннееBIH |
сопротивление z,- и коэф |
|||||||
фициент полезного действии |
т) определяютсяГОЯ .из] |
.выражений: |
|
|
|||||
|
|
|
|
ГК12^0 |
|
|
|
(4.18). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ч?! |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zi = : |
10° |
|
|
|
(4.19) |
|
|
|
|
2л/ПС р1а |
|
|
|
|
||
где |
р|2 — коэффициент усиления составного транзистора в схеме |
с общим |
эмит |
||||||
тером '(Pi2 =PiP2); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 = |
U0/U0l. |
|
|
|
(4.20> |
4.5. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА СГЛАЖИВАЮЩИХ ФИЛЬТРОВ-
1.Расчет Г-образного LC-фильтра (рис. 4 1а). Исходные данные: Uo~ =
=/1,7 в; — ==/14 в; <Uо=£?1 в; /о = 1 а\ частота тока питающей сети /= 4 0 0 гцу
выпрямитель собран по м-остовой схеме i(m = 2). Определяем коэффициент сглаживания фильтра (4.1):
Я
Из |
выражения (4.4) найдем произведение L[C\: |
|
||
|
LxCi |
0.16 ( 9 + 1 ) |
0 ,1 6 (8 ,2 + 1) |
= 0,37 гн. мкф. |
|
m2 |
22 |
||
|
|
|
||
Из (4.5) определяем величину L\, при которой обеспечивается индуктивная! |
||||
реакция |
фильтра: |
|
|
|
|
|
2Un |
2-21 |
|
|
Li> (ш2 — 1) m со/0 |
(22— 1).2-2*3.14-400 1■=0.0028 гн. |
ЦС+ |
0,37 |
132 мкф. |
Сг- Li |
= |
|
0,0028 |
|
|
Из ПЗ выбираем стандартный |
дроссель |
Д-)60 с 'индуктивностью L=0,005 гн. |
Выбираем конденсатор типа К -50-ЗБ — 200 мкф —50 в.
Проверяем выбранный конденсатор но величине переменной составляющей выпрямленного напряжения. Максимальная амплитуда переменнойсоставляю
щей |
напряжения для |
конденсаторов типа iK-50-ЗБ |
при |
частоте |
пульсации |
800 |
гц равна 1,3% от |
его номинального напряжения, |
т. е. |
0,65 в, |
что меньше |
величины £/0~=|1,76 в. Следовательно, необходимо выбрать конденсатор на большую величину рабочего напряжения.
В качестве С, применяем конденсатор типа К -50-ЗБ — 200 мкф — 160 в.
2. |
Расчет многозвенного LC-фильтра (рис. 4.1в). Исходные данные: коэф |
фициент пульсации на входе фильтра /Сп=0,67; коэффициент пульсации на вы |
|
ходе фильтра i(no=0,01; /п =2; / = ’50; (Л=21 в\ /<.= 1 а. |
|
Определяем .величину коэффициента сглаживания q—Ku/Kuo=67. |
|
Из |
(4.10) определяем оптимальное число звеньев «опт— 1,15 lg q—1,15 lg 67= |
= 2,1. Принимаем «опт=2. |
|
Из -(4.9) определяем произведение •^ЗвСэв.* |
Ьи£за = |
'\ / Г (т ш)ап |
= V |
“(2Т-3.14-50)* = 20,61° 6 гн . ф. |
||
Из (4.5) определяем величину L3B: |
|
||||
г |
2U0 |
|
|
2-21 |
|
L3B > |
------------- ---------- = |
-----------------------------------= 0.022 гн. |
|||
|
( т а — 1) т с о /0 |
(2а — 1) 2-2-3,14-50-1 |
|||
Принимаем £ яп=0,04 гн. |
|
|
|
|
|
Определяем |
величину |
емкости |
СЛВ’ |
|
|
|
L3BC3B |
= |
20,6-10 6 |
__д |
|
Сзв = |
------ Q- QJ------ = |
515-10“ ^ ф = 515 мкф. |
Дроссели и конденсаторы выбираем так же, как в предыдущем примере.
3. |
Расчет Г-образного |
RC-фильтра |
(рис. 4.3а). Исходные данные: с/о = 7Э5в; |
|||
/о = 19 ма\ К по=0,03; /Сп=0,67; |
/= 5 0 гц\ m=2\ RH=S9 ком. |
|||||
|
|
|
0,67 |
.Из |
'(4.12) |
определяем величину |
Определяем величину q= т— =22. |
||||||
Ri = 0,25 |
|
|
U, Uu |
|
|
ком. |
RH=0,25-39-ilO3=9,7• Ю3 о~м. Принимаем |
i?i = 9,l |
|||||
Из |
(4..13) определяем |
величину Сь |
|
|
|
|
|
|
|
19 |
22 |
|
|
|
С‘ “ |
,6!Г |
16-----------= 4,5 мкф. |
|||
|
735 |
2 |
|
^ |
Конденсатор Ci выбираем так же, как в примере 1.
4. |
Расчет транзисторного фильтра (рис. 4.7). Исходные данные: |
Uо= 20 в; |
||
/о = 0,5 |
а; /п=100 гц; Uo i~ = 4 |
в; q=S0. |
|
|
Из |
(4.14) |
определяем UKi = 0 П2= (1,3-Hl,6)L/0i—= 1,5-4=6 в. Максимальный |
||
ток коллектора |
транзистора |
Тi—/ Iti= 0,5 а. Мощность, рассеиваемую на |
тран |
|
зисторе |
Ть найдем из i(4..1i4a): |
|
|
Рк1 = UKl/0 = 6 -0,5 = 3 от.
Выбираем транзистор типа «П214. -Параметры транзистора 11214 — |3i=20; 7К1макс = 5 a; rKi='5 ком. «Радиатор для транзистора Т, выбираем по тепловым характеристикам из приложения П6.
Определяем |
максимальную |
величину |
тока |
коллектора |
тралз-истора Т-,—1 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
AL = 0^ |
0,025 |
а. |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
7 ^ = - / - = + ^ = = |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
PI |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяем .мощность, рассеиваемую .на трашзисторе Т2: |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
р 2= UK2IK2 = 6-0,025 = |
0,15 вт. |
|
|
|
|||||||
'Выбираем |
трашлстор IT403A. |
Его |
.параметры: |
(32 == 20; |
/ И2 макс = 1,25 |
||||||||||
г„2=50 |
ком. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из |
(4.1*5) |
определяем величину «amряжения .на входе фильтра: |
|||||||||||||
|
|
|
|
£/oi = |
£/о + |
Укг = |
2 0 + |
6 — 26 |
в. |
|
|
|
|||
Определяем |
величину |
/б 2.‘ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
/ б2 = + |
- = |
0 .5 |
= |
1,25- К Г 3 |
а. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
Р,Ра |
20-20 |
|
|
|
|
|
|
|
||
.Принимаем /дел=5-/б2=5-1,26-il0—3=«6,|2.5*.10—3а . |
|
|
|
|
|||||||||||
Определяем |
величины сопротивлений резисторов (У?д, У?: |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
3.2 |
103 |
ом — 3,2 |
ко.и; |
|||
|
|
|
|
дел |
|
— 3— = |
|||||||||
|
|
|
|
6,25•10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
/J |
Ук1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
я = |
|
|
|
Из— = 0 ,4 8 |
ком. |
|
||||||
|
|
|
|
2/дел |
2-6,25*10 |
|
|
|
|
|
|
||||
Из |
(4.16) |
(найдем |
величину емкоети Су. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
103 |
УдЦпШо |
/ |
gUpi/up |
. _j__ |
|
||||||
|
|
|
C l~ |
2я |
|
/п |
У |
|
|
гк\2 |
+ ** ~ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
103 |
У « Ъ |
i / < |
|
1 |
|
|
|
|||||
|
|
: 2-3,14 |
100 |
|
33* |
+ |
0.48* |
~ |
43 |
МКФ’ |
|||||
|
|
|
|
|
Г К 1 Г К 2 |
|
|
5-50 |
= 33 |
ком . |
|
||||
|
|
|
|
|
гк1 + |
гк2/Рг |
5 + 5 0 /2 0 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Из (4.17) |
определим величину емкости С2: |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
С2 = |
103 |
Т Ж Ж |
10* К 80-26/20 |
~ 7 МКФ- |
||||||||||
|
|
|
я |
|
2/„R |
|
3.14 2-100-2.4 |
||||||||
Из |
(4.18)—1(4.20) |
1найдем величины Zit т]: |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
10е____________10^_______ |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
2nfaC1$l2 ~ |
2-3,14-100-43-400 |
- 0 , 1 |
°М; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
U„ |
20 |
„ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Un |
26 |
|
|
|
|
|
|
|
♦
СТАБИЛИЗАТОРЫ
НАПРЯЖЕНИЯ
5.1. ТИПЫ СТАБИЛИЗАТОРОВ И ИХ ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ
Нормальная работа большинства радиоустройств невозможна без стабилизации напряжения питания в заданных пределах. Например, радиовещательные и связные радиостанции допускают нестабильность питающего напряжения до 2—3%. Напряжение питания клистронных генераторов должно поддер живаться с точностью до 0,1%.
Чем чувствительнее прибор, чем точнее измерительное устрой ство, тем выше должна быть стабильность источников питания. Так, для электронного микроскопа величина нестабильности пи тающих напряжений не должна превышать 0,005%, а усилители постоянного тока и .некоторые измерительные приборы высокого класса точности допускают нестабильность напряжений .не более 0,0001 %. Малой стабильностью считают такую, при которой пре делы изменения питающего напряжения составляют 2^-5%, сред ней — 0,5-г-2%, высокой — 0,1 -г-0,5 % и очень высокой — ме нее 0,1 %.
.Напряжение сети, ток нагрузки, сопротивление нагрузки могут изменяться не только медленно (в течение нескольких часов), но и очень быстро (скачком), поэтому устройство, поддерживающее величину питающего напряжения в заданных пределах, должно действовать непрерывно и автоматически. В качестве таких уст ройств применяются стабилизаторы напряжения. Дестабилизирую щими факторами могут быть также температура окружающей среды, влажность, частота тока питающей сети и др. Однако основ ные причины нестабильности — это колебания входного напряже ния и сопротивления нагрузки.
Стабилизаторы подразделяются в зависимости от рода напря жения на стабилизаторы переменного напряжения и стабилизато ры постоянного напряжения. Кроме того, стабилизаторы подраз деляются на стабилизаторы параметрические и стабилизаторы ком пенсационные. В качестве параметрических стабилизаторов ис-
пользуются нелинейные элементы. Стабилизация напряжения в таких стабилизаторах осуществляется за счет .нелинейности вольтамперной характеристики нелинейного элемента. В параметричес ких стабилизаторах 1Постоянного напряжения в качестве нелиней ных элементов применяются кремниевые или газоразрядные ста билитроны.
•В .качестве параметрического стабилизатора переменного на пряжения применяются электромагнитные стабилизаторы, из ко торых наиболее широкое применение нашли феррорезонансные.
Компенсационные стабилизаторы напряжения представляют собой систему автоматического регулирования с отрицательной об ратной связью. Компенсационные стабилизаторы постоянного на пряжения могут быть выполнены на электронных лампах, тран зисторах, тиристорах (импульсные стабилизаторы) и на магнитных усилителях.
В компенсационных стабилизаторах переменного напряжения используются магнитные усилители совместно с электронными лампами, транзисторами или тиристорами.
Компенсационные стабилизаторы постоянного напряжения как ламповые, так и транзисторные подразделяются: а) по способу включения регулирующего элемента относительно нагрузки на последовательные и параллельные; б) по режиму работы регули рующего элемента на линейные и ключевые.
Применение того или иного типа компенсационного стабилиза тора в значительной степени определяется его нагрузкой и будет рассмотрено в последующих главах.
Основными параметрами как параметрических, та.к и компен сационных стабилизаторов постоянного напряжения, характери зующими качество стабилизации, являются:
1. Коэффициент стабилизации по входному напряжению iCcT= (A^o/A^Bbix)'(^Bbix/^o)> где АС/0, АС/ВЫХ— соответственно при ращения входного и выходного напряжений стабилизатора при ■неизменном токе нагрузки; U0/ UDblx — номинальные значения вход ного и выходного напряжений стабилизатора.
Вместо /Сет может быть задана статическая ошибка стабили затора по сети 6= Д{УВых/£/вых при /n=.const и изменяющемся на пряжении сети.
2. Внутреннее сопротивление стабилизатора rit равное отноше нию приращения выходного напряжения А ивых к приращению тока нагрузки А/п при неизменном входном напряжении t/o= const, т. е. = Af/вых/Д/ц*
Вместо величины ггможет быть задана статическая ошибка стабилизатора по нагрузке 62 при U0 = const и изменяющемся токе ■нагрузки &i= AUвых/и вых*
3. Коэффициент сглаживания пульсации К ~ (£ /о~/£ /Вых~) X Х(^вых/£Л>), тде Uо~, Uвых~*— амплитуды пульсации входного и выходного напряжений стабилизатора.
4. Температурный коэффициент стабилизатора, равный отно шению приращения выходного напряжения Дt/BLlx к приращению температуры окружающей среды Д/0кр, при неизменном входном напряжении и токе нагрузки ( £ / о = const, /,i=,const) у = ’Д^вых/Д^>1ф-
Помимо параметров, характеризующих качество стабилизации, стабилизаторы оцениваются по энергетическим показателям. Ос новной энергетический показатель стабилизаторов — коэффициент полезного действия г).
5.2. ПАРАМЕТРИЧЕСКИЕ СТАБИЛИЗАТОРЫ ПОСТОЯННОГО НАПРЯЖЕНИЯ
)В качестве параметрических стабилизаторов постоянных на пряжений используются нелинейные элементы, в которых ток 'является нелиней ной функцией напряжения, т. е. динамическое сопротивление rd не равно стати>ческо.му гст. iK таким нелинейным элементам относятся .газоразрядные '(рис. 5.1) и кремниевые стабилитроны. Данные стабилитронов приведены в при ложении П4.1.
Газовый стабилитрон представляет собой стеклянный бал.тон, заполненный
.инертным газом под небольшим давлением. Внутри баллона два электрода: анод
Рис. 5.1'. Вольта1Мперная характе |
Рис. 6.2. Вольтамперная характе |
|||
ристика |
газоразрядного |
стабили |
ристика кремниевого стабилитрона |
|
трона |
|
|
|
|
и холодный |
катод. Напряжение стабилизации газовых стабилитронов — от |
де |
||
сятков вольт до нескольких |
киловольт, |
токи— от долей миллиампера до |
нес |
кольких десятков миллиампер. Динамическое сопротивление rd находится в пре делах от Нескольких десятков до сотен о.м.
•Кремнцевый стабилитрон— это .плоскостной диод, изготовленный по особой технологии (;рцс. 6.2). Данные кремниевых стабилитронов приведены а прило жении 05.2.
Диапазон напряжений кремниевых стабилитронов лежит в предела.* от еди ниц до сотен вольт при токах от нескольких единиц до нескольких сотен .мил лиампер. V кремниевых стабилитронов нет так называемого потенциала зажи
гании, как у газовых стабилитронов. |
|
|
|
||
Динамическое |
сопротивление находится в пределах от единиц |
до несколь |
|||
ких десят^.ов |
0iM> |
Стабилизирующее свойство |
стабилитронов как |
|
газовых, так |
и пол.упро,водпиковых основано на том, что падение напряжения |
.на тазовом |
||||
промежутке |
(для |
.газовых) и на р-н-переходе |
|(для кремниевых) |
мало зависит |
от тока, |
протекающего через |
«.их. Участок характеристик рис. 5Л и 5.2 от /ммн |
|
до |
/ макс |
является рабочим. |
Наиболее (распространенные схемы (приведены на |
рис. |
5.3, 5.4. |
|
Рис. 5.3. Схемы параметрических стабилизато ров на газоразрядных стабилитронах:
а) однокаскадная; б) двухкаскадная
Принцип работы однокас кадного параметрического ста билизатора заключается в сле дующем: при увеличении на пряжения иа входе стабилиза тора ток через стабилитрон рез ко возрастает, что приводит к увеличению падения напря жения на гасящем сопротив лении Ям. Приращение напря жения иа гасящем сопротивле нии примерно равно прираще нию напряжения на входе ста билизатора, так что напряже ние на выходе стабилизатора при этом изменяется незначи тельно.
Для увеличения коэффици ента стабилизации применяют ся двухкаскадные схемы ста билизаторов.
Исходными данными для расчета стабилизаторов явля ются: номинальное напряжение сети U1 (в)\ частота тока сети { (гц)\ относительные отклоне ния напряжения сети как в сторону повышения, так и в сторону понижения амакс,
амип; |
номинальное |
значение |
||||
выходного |
напряжения |
U nих |
||||
( в ) ; максимальный |
и |
мини |
||||
мальный |
|
токи |
нагрузки |
|||
/о макс (&)> |
In мин (й)> |
Коэф |
||||
фициент |
|
стабилизации |
/Сет; |
|||
внутреннее |
|
сопротивление |
||||
Г { ( о м ) \ |
амплитуда |
переменной |
||||
составляющей |
выходного |
на |
||||
пряжения U |
* |
b\ x ~ ( в )предель,‘ |
|
|||
ные значения |
температуры ок |
ружающей СреДЫ /окр макс (°С). /окр мив(°С); температурный ко эффициент стабилизатора у(мв/°С); коэффициент полез ного действия г].
Расчет однокаскадных ста билизаторов (рис. 5.3а, 5.4а). 1.3ная величину UDых из спра вочника или табл. П4.1, П5.2, по величине напряжения стаби лизации выбираем тип стабили трона Д\(Л\) (или тип и число последовательно включенных стабилитронов) и определяем цинамическое сопротивление г<л,
6) |
RV J L |
% J - JH |
Рис. 5.4. Схемы .параметрических стабили заторов на кремниевых стабилитронах:
а) однокаакадная; б) |дв,ухкаскадн'ая