книги / Осевые и центробежные компрессоры двигателей летательных аппаратов. Теория, конструкция и расчет
.pdfв виде |
uÏGK |
|
, зависящий в основном от степени повышения давления |
||
в компрессоре и подогрева воздуха в двигателе |
||
|
|
Т\ |
|
UKQK = п = / |
» т |
|
|
л г |
где ик — окружная скорость на периферии рабочих лопаток первой ступени компрессора, м/с; ар — напряжение растяжения у корня ра
бочей лопатки последней ступени турбины; GK— коэффициент про изводительности компрессора; ^ — приведенная скорость за послед ней ступенью турбины.
Комплексная величина П включает основные газодинамические параметры компрессора и турбины, что дает возможность при измене нии того или иного параметра учитывать изменение остальных и со гласовывать их между собой. Именно в этом и состоит основное со держание начального этапа расчета и проектирования турбомашин. Возможны и другие комплексы для согласования основных параметров турбомашин проектируемых ГТД. По завершению этапа выбора и со гласования основных параметров компрессора и турбины можно при ступить к их детальному расчету. При детальных проектировочных расчетах авиационных компрессоров наиболее универсальным и широ ко распространенным является метод плоских решеток, основные эле менты которого изложены в гл. 3—5. Однако этот метод достаточно трудоемок, и им лучше воспользоваться на заключительном этапе га зодинамических расчетов компрессора. В практике начального проек тирования можно применить метод моделирования, базирующийся на теории подобия течения в турбомашинах. Известны дваР метода: час тичного моделирования и полного моделирования.
Метод частичного моделирования базируется на эксперименталь ных данных, полученных при испытаниях большого числа типоразме ров отдельных ступеней компрессора с различными способами закрут ки по радиусу ступени. Опытные данные представляются в виде уни версальных характеристик. Проектируемый компрессор как бы наби рается из числа испытанных ступеней с высокой эффективностью так, чтобы удовлетворить заданию на проектирование.
Основной недостаток метода состоит в трудности учета взаимного влияния ступеней друг на друга. Дело в том, что поля скоростей и дав лений перед лопаточными решетками в группе отличаются от находя щихся в изолированной ступени. Кроме того, условия работы ступени зависят от места расположения ступени в компрессоре. В итоге фак
тические данные ((7В, тс*, г|к, Муст) спроектированного таким мето дом компрессора не совпадают с заданными. Необходимое соответст вие достигается последующей довольно трудоемкой доводкой. Часто для получения заданного расхода из-за малого числа вариантов испы танных ступеней приходится прибегать к укорочению или удлинению высот лопаток, что еще больше искажает итоговые данные.
Суть метода полного моделирования состоит в подборе такого натурного осевого компрессора (прототипа), который бы полностью или возможно более полно удовлетворял заданию на проектирование
(£7В, тс*, пк) и имел достаточный запас устойчивой работы (Муст). Ча ще встречается неполное соответствие заданию имеющихся натурных компрессоров. Тогда, опираясь на теорию подобия, осуществляют мо делирование компрессора, т.е. масштабное преобразование геометри ческих размеров и угловой скорости вращения ротора так, чтобы до биться максимального удовлетворения требованиям задания.
К настоящему времени в авиационном двигателестроении создано достаточно много типоразмеров осевых компрессоров: одновальные, двухвальные, трехвальные, а также вентиляторные ступени. Многие из них являются высокоэффективными и хорошо зарекомендовали себя в эксплуатации. В табл. 8.1 приведены данные по 34 компрессорам оте чественных и зарубежных авиационных двигателей. Характеристики этих компрессоров, наряду с их геометрическими размерами, служат основой для метода полного моделирования.
Однако необходимость иметь универсальные или приведенные ха рактеристики всех тех натурных компрессоров, которые могут служить прототипом для проектируемого, приводит к большим практическим трудностям, которые можно решить, пользуясь интересным свойством характеристик высокоэффективных осевых компрессоров. Оно заклю
чается в следующем. |
|
Если приведенные характеристики осевых компрессоров |
= |
=/‘l(C?np ; ЛпрХ Лк=/2(Спр; лпр) пеРестР°ить в °тн°сительных координа тах:
к = |
* |
ÏÏ |
=— — |
■ |
G = |
Q |
° ир |
■ п |
нр |
= |
Л |
... |
* |
,1К |
» Чк |
п |
> |
^пр |
|
’ |
|
|
|||||
|
^к.расч |
|
Чк.расч |
|
|
^пр.расч |
|
|
|
"пр.расч |
|
*См. сноску на стр. 38.
где индекс «расч» означает, что параметр взят в расчетной точке, то для различных групп компрессоров (с разбегом по я£.расчна 2—3 еди ницы) обобщенные характеристики каждой группы будут практически идентичными. На рис. 8.1—в.6 приведены обобщенные характеристики
осевых компрессоров для всех практически важных |
диапазонов |
в |
|
интервале Лк.расч от |
(вентиляторные ступени) до |
18 [2], [7]. |
Оче |
видно, что в расчетной точке компрессора-прототипа все относитель ные параметры равны единице.
Таким образом, первым шагом рассматриваемого метода расчета является подбор натурного компрессора, который по своим показате лям на расчетном режиме наиболее полно удовлетворял бы требова ниям задания на проектирование нового компрессора, т.е. чтобы
^к.нат~ ^к » ^пр.нат~ ^пр î Лк.нат~ Лк •
—#
Як
1,1
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
1 1 |
6пр |
Рис. 8.1. Обобщенные характеристики вентиляторных ступеней осевых компрессоров при Як.расч= 1 »3—2,5
|
Марка |
Тип комп |
Число |
|
а, |
Спр » |
п, |
Лпр , |
|
|
На входе в 1-ю |
|
№ |
Пж. |
Лк |
г » , |
ступень |
|
|||||||
п/п |
гтд |
рессора |
ступеней |
кг/с |
кг/с |
мин"1 |
мин"1 |
К |
•^ВТ , |
Ас, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мм |
мм |
|
|
|
|
Двухконтурные турбореактивные двигатели |
|
|
|
|
||||
1 |
Д-20П |
Н |
3 |
2,4 |
113 |
113 |
8550 |
8550 |
0,84 |
288,1 |
370 |
892 |
2 |
Д-20П |
В |
8 |
5,0 |
56,5 |
28,3 |
11700 |
10115 |
0,86 |
386 |
370 |
566 |
3 |
Д-30 |
Н |
4 |
2,65 |
150 |
150 |
7700 |
7700 |
0,835 |
288,1 |
375 |
950 |
4 |
д -30 |
В |
10 |
7,1 |
75 |
34,7 |
11600 |
9970 |
0,853 |
390 |
352 |
590 |
5 |
Д-ЗОКУ |
н |
3 |
2,0 |
264 |
264 |
4750 |
4750 |
0,862 |
288,1 |
560 |
1220 |
6 |
Д-ЗОКУ |
в |
11 |
8,7 |
78,8 |
45,9 |
10370 |
9260 |
0,84 |
368 |
352 |
670 |
7 |
НК-8-4 |
Вент. |
2 |
2,15 |
230 |
230 |
5250 |
5250 |
0,836 |
288,1 |
465 |
1308 |
7' |
НК-8-4 |
Н ПС |
2+2 |
2,5 |
115 |
115 |
5250 |
5250 |
0,889 |
288,1 |
465 |
1308 |
8 |
НК-8-4 |
В |
6 |
4,5 |
115 |
55,4 |
4070 |
6116 |
0,813 |
378 |
634 |
900 |
9 ' |
НК-86 |
Вент. |
2 |
2,03 |
288 |
288 |
5470 |
5470 |
0,848 |
288,1 |
520 |
1440 |
9 |
НК-86 |
Н ПС |
2+3 |
3,22 |
133,4 |
133,4 |
5470 |
5470 |
0,897 |
288,1 |
520 |
1440 |
10 |
НК-86 |
В |
6 |
4,16 |
133,4 |
51,8 |
7210 |
6000 |
0,864 |
403 |
636 |
910 |
11 |
АИ-25 |
Н |
3 |
1,75 |
44,25 |
44,25 |
10750 |
10750 |
0,85 |
288,1 |
230 |
585 |
№ |
Марка ГТД |
|
II/Il |
||
|
12АИ-25
13Д-36
14Д-36
15Д-36
16СГ6-50А
17СГ6-50А
17' СГ6-50А
18ЯВ.211-22
19RB.211-22
20ЛВ.211-22
21F100-PW
22F100-PW
23Спей 2
24Спей 2
25Конуэй
26Конуэй
Тип ком |
Число |
• |
G, |
Gnp, |
л, |
Лпр, |
|
Тв*х, |
На входе в 1-ю |
|
|
ступень |
|||||||||
прессора |
ступеней |
Лк |
кг/с |
кг/с |
мин-1 |
мин-1 |
|
К |
Я в т , |
Ас, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мм |
мм |
В |
8 |
4,76 |
14,75 |
9,60 |
16640 |
15212 |
0,84 |
347 |
265 |
368 |
Вент. |
1 |
1,24 |
253 |
253 |
5230 |
5230 |
0,839 |
288,1 |
410 |
1390 |
С |
6 |
3,92 |
38,5 |
33,5 |
10140 |
9770 |
0,855 |
317 |
420 |
650 |
В |
7 |
4,21 |
38,5 |
10,8 |
13920 |
10750 |
0,847 |
538 |
420 |
510 |
Вент. |
1 |
1,69 |
647 |
647 |
3800 |
3800 |
0,85 |
288,1 |
845 |
2195 |
С П С |
1+3 |
2,91 |
121,8 |
121,8 |
3800 |
3800 |
0,88 |
288,1 |
845 |
2195 |
В |
14 |
9,78 |
121,8 |
46,6 |
10200 |
8600 |
0,845 |
405 |
365 |
750 |
Вент. |
1 |
1,55 |
580 |
580 |
3820 |
3820 |
0,86 |
288,1 |
645 |
2150 |
С |
7 |
3,96 |
96,7 |
67 |
6410 |
5960 |
0,87 |
333 |
715 |
1040 |
В |
6 |
4,4 |
96,7 |
21,1 |
10250 |
7650 |
0,84 |
531 |
580 |
710 |
Н |
3 |
3 |
106 |
106 |
10400 |
10400 |
0,85 |
288,1 |
367 |
915 |
В |
10 |
8,3 |
62 |
24,7 |
13450 |
11238 |
0,82 |
423 |
450 |
628 |
Н |
4 |
2,6 |
92 |
92 |
8850 |
8850 |
0,85 |
288,1 |
260 |
818 |
В |
12 |
6,6 |
46 |
20,7 |
12400 |
10600 |
0,835 |
396 |
397 |
570 |
н |
7 |
3,2 |
128 |
128 |
6400 |
6400 |
0,855 |
288,1 |
386 |
1134 |
в |
9 |
4,6 |
98 |
37 |
9980 |
8260 |
0,83 |
419 |
557 |
762 |
|
|
Тип ком- |
Число |
|
О, |
Gnp, |
п, |
ЛПр, |
|
|
На входе в 1-ю |
||
Nff ii/n |
Марка ГТД |
Пк |
Лк |
|
ступень |
||||||||
прессора |
ступеней |
кг/с |
кг/с |
мин-1 |
мин-1 |
К |
А т, |
А , |
|||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мм |
мм |
|
; 27 |
«Ларазак»04 |
Н |
2 |
2,2 |
27,5 |
27,5 |
17800 |
17800 |
0,84 |
288,1 |
178 |
450 |
|
j28 |
«Ларазак»04 |
В |
4 |
5,06 |
12,9 |
6,96 |
23260 |
20700 |
0,83 |
371 |
277 |
354 |
|
|
|
|
|
Одноконтурные турбореактивные двигатели |
|
|
|
|
|||||
29 |
/57 |
Н |
9 |
4,2 |
82 |
82 |
6350 |
6350 |
0,84 |
288,1 |
492 |
892 |
|
:30 |
/57 |
В |
7 |
3,05 |
82 |
23,5 |
9500 |
7300 |
0,83 |
493 |
520 |
674 |
|
|
|
|
|
Турбовальные газотурбинные двигатели |
|
|
|
|
|||||
31 |
д -1 3 6 |
Н |
6 |
4,17 |
35,6 |
35,6 |
10250 |
10250 |
0,85 |
288,1 |
420 |
650 |
|
32 |
Д-136 |
В |
7 |
4,48 |
35,6 |
11,2 |
13900 |
11010 |
0,84 |
483 |
420 |
510 |
|
33 |
ТВЗ-117 |
Одн. |
10 |
7,6 |
8.1 |
8,1 |
21000 |
21000 |
0,8 |
288,1 |
129 |
272 |
|
|34 |
ТВЗ-117 |
Одн. |
12 |
9,55 |
8,75 |
8,75 |
19000 |
19000 |
0,81 |
288,1 |
182 |
320 |
Примечание. Обозначения типа компрессора: Н — низкого давления; С — среднего давления; В — высокого давления; О — одновальный; ПС — с подпорными ступенями; Вент. — вентиляторный.
Рис. 8.2. Обобщенные характеристики осевых компрессоров при я^расч= 2,5—4
Делается это с помощью рис. 8.7 и табл. 8.1. Номера точек на. рис. 8.7 соответствуют порядковому номеру марки ГТД в табл. 8.1.
При этом предпочтение отдается тому компрессору-прототипу, у которого на расчетном режиме (7пр нат равен или несколько меньше
С7пр »а Лк.нат равно или несколько больше заданного я*. Объясняется
это тем, что я* легче уменьшать, чем увеличивать, так как снижение нагрузки ступени обычно ведет к повышению КПД. Кроме того, если ближайший по параметрам компрессор имеет я*нат=(1,2—1,3)я*, то можно будет просто уменьшить число ступеней (убрать последнюю ступень). Если же напротив я£нат= (0,75—0,8) я* , то постановка до
полнительной ступени потребует выполнения сложных расчетов по согласованию параметров потока на выходе из натурного компрессо ра-прототипа и на входе в дополнительную ступень.
Что касается приведенного расхода воздуха, то требование <7Пр.нат< ^ п р связано с особенностями характеристик и с тем, что при
изменении размеров компрессора зазоры (прежде всего, радиальные) не моделируются, а в любом случае выбираются минимально возмож
ными. При GnpHaT<Gnp влияние относительных зазоров Sr = ~- (Лл —
высота лопаток; Аг — величина радиального зазора) уменьшается. Если требование по Gnp не соблюдается, то после окончания рас
чета необходимо внести поправку на снижение КПД компрессора из-за более сильного влияния радиальных зазоров Зг в компрессорах с бо лее короткими лопатками. В среднем увеличение 3? на 1% приводит к снижению КПД компрессора на 1,5—2% и уменьшению затраченного напора на 2—4%.
Рис. 8 .4 . Обобщенные характеристики осевых компрессоров при я !.р » с ч = 6 — 8
Рис. 8.5. Обобщенные характеристики осевых компрессоров при я£.расч=8— 10