книги / Технология строительства подземных сооружений. Строительство горизонтальных и наклонных выработок
.pdfбадьями с помощью крана через отверстия, оставленные в пе рекрытии, или же автосамосовалами, перемещающимися по спе циально устроенным пандуоным съездам.
Конструкции междуярусных перекрытий можно возводить по двум технологическим схемам: сверху—вниз (рис. 1.29, а) и снизу — вверх (рис. 1.29,6).
По. п е р в о й схеме грунт вынимают на высоту яруса под земного сооружения и сразу же возводят междуярусное пере крытие, после этого цикл повторяют до тех пор, пока не будут возведены все ярусы.
Преимущество такой схемы заключается в том, что междуярусные перекрытия выполняют роль распорок, обеспечиваю щих Vустойчивость траншей-ных стен. Недостатком такой схемы является усложнение работ по разработке грунта.
По вт орой схеме одновременно с разработкой грунта осу ществляют крепление траншейных стен с помощью расстрелов или же анкерами. После разработки грунта на .проектную глу бину приступают к возведению междуярусных перекрытий в на правлении снизу — вверх. При этом демонтируют пояса и рас стрелы.
Преимуществом такой схемы является простота работ по разработке грунта, возможность применения высокопроизводи тельных землеройных машин. Основным недостатком такой схе мы является необходимость дополнительного раскрепления траншейных стен.
3.4. П Е Р Е Д В И Ж Н Ы Е К Р Е П И
При применении п е р е д в и ж н о й крепи подземные со оружения вводят с помощью специальных щитов незамкнутого профиля, передвигающихся за счет отталкивания от собранной обделки (такие щиты иногда называют полущитами). Щиты выполняют роль временной передвижной крепи, предотвращаю щей обрушение породы при ее разработке. Под защитой обо лочки-щита возводят обделку^ тоннелей. По мере продвижения щита и возведения обделки оставшееся пространство между возведенной обделкой и поверхностью земли засыпают грунтом.
В отличие от котлованного способа работ, при котором сте ны выработки по всей длине закрепляют временной крепью, применение подвижной крепи исключает стационарное ограж дение стен котлована. П[ри эт;ом значительно сближаются опе рации по разработке и погрузке грунта и возведению постоян ной крепи.
Передвижную крепь применяют при строительстве различ ных тоннелей неглубокого заложения (до 12 м) с цельносекционной обделкой вблизи зданий и сооружений, а также раз личного рода подземных коммуникаций в любых нескальных
необводненных грунтах, за исключением неустойчивых илистых или плывунных.
Учитывая достоинства и недостатки открытого и щитового
способов стройтельства, в СССР |
и за рубежом ведут поиски |
■по разработке принципиально |
новой техники и технологии |
строительства подзамных сооружений на малых глубинах, по зволяющих исключить шум и вибрацию, осадку поверхности земли и осуществлять строительство в непосредственной бли зости от фундаментов зданий, сохранив их целостность, что в конечном итоге позволило бы значительно сократить стоимость и сроки строительства. Так, в 1961 г. была разработана и ис пытана модель передвижной механизированной крепи инжене ра В. С. Пикуля, затем при строительстве перегонных тоннелей Московского метрополитена были испытаны проходческие щи ты для открытого способа работ конструкции Метрогипротранса и ЦНИИСа Мннтрамсстроя.
При испытании максимальная скорость проходки тоннеля составила 6 м/сут при затратах труда 35 чел.-ч на 1 м тонне ля, что в 2—2,5 раза меньше по сравнению с обычной техно логией строительства тоннеля открытым способом со свайным ограждением.
Однако, несмотря на ряд значительных преимуществ по сравнению с обычной технологией строительства, эти конструк ции широкого применения в практике строительства подземных сооружений не нашли в силу того, что они трудно поддаются управлению в процессе перемещения.
Для строительства коллекторных тоннелей открытым спо собом в условиях плотной городской застройки Главмосинжстроем разработана передвижная механизированная крепь (ПМК) (рис. 1.30), которая представляет собой пространственную рас порную передвижную металлическую крепь Я-образной формы в плане, состоящую из двух частей, разделенных между собой домкратной секцией 3. Передняя ножевая часть 5 предназна чена для разработки забоя, хвостовая 2 — для монтажа секций
Рис. 1.30. Принципиальная конструкций ПМК для строительства тоннелей
72
обделки. Угол наклона баковых стен в ножевой части равен 50°. Для уменьшения выталкивающего усилия, возникающего на наклонной части, ножевая секция имеет вертикальную часть, составляющую 1/3 от общей высоты конструкции..
На конце боковых стен предусмотрены фартуки 1 длиной 1,5 м, предназначенные для предотвращения обрушения бортов траншеи в пространство строительного зазора. Последний ве личиной 250 мм образуется при перемещении ПМК за счет тол щины ее боковых стен и монтажного зазора между конструк цией обделки и стенками ПМК.
Домкратная секция предназначена для обеспечения переме щения ПМК. В ней смонтирован гидродомкрат перемещения 4, гидропривод, .пульт управления. Кроме того, она выполняет роль жесткой связи между баковыми стенами, воспринимаю щей нагрузки как от грунтового массива, так и от перемеще ния.
Нижняя часть домкратной секции для профилировки • почвы выработки, оборудованная подрезным ножом 7, опираясь на дно траншеи, является днищем ПМК.
В донной части домкратной секции установлены два гидро домкрата подрезного ножа и дова гидродомкрата нижнего ма невра 8. Последние предназначены для плавного изменения на правления ПМК в профиле и совместно с верхними домкрата ми перемещения позволяют обеспечивать, устойчивое поведение ПМК при ее перемещении в грунтовом массиве.
Для увеличения маневренных свойств конструкции в ноже вой части установлены два гидродомкрата управления 6, кото рые закреплены на боковых стенах.
Цикл работ при строительстве тоннелей с црименением ПМК обстоит из следующих основных операций: разработки грунта экскаватором с погрузкой ее в автосамосвалы, переме щения ПМК и экскаватора с засыпкой образовавшегося строи тельного зазора специальным заполнителем; устройства дре нажного слоя основания и монолитного железобетонного дни ща коллектора; монтажа сборной железобетонной обделки тоннеля; устройства гидроизоляции конструкции тоннельной обделки и обратной засыпки заизолированного участка тоннеля.
Разработку грунта осуществляют в пределах ножевой части экскаваторами, оборудованными обратной лопатой, на длину, равную длине секции тоннельной обделки. Ширина разрабаты ваемого котлована должна быть на 0,6—0,8 м меньше ширины ПМК. Оставшийся у баковых стен грунт подрезается боковыми стенами ПМК. Одновременно с разработкой грунта с помощью гидродомкратов перемещается и ПМК, постоянно врезаясь но жевой частью в разработанный экскаватором забой.
Ликвидацию образовавшегося строительного зазора осуще ствляют заполнением последнего материалом с большой теку-
честью. В качестве такого заполнителя рекомендуется приме нять прокаленный до температуры 200°С "песок, который в та ком состоянии имеет нулевое сцепление.
Обделку тоннеля монтируют иод защитой хвостовой части при помощи самоходных кранов на пневмоколесном ходу (на пример, К-161). Кран устанавливается и перемещается непо средственно на перекрытии уже смонтированной части тоннеля строго по его оси. Монтаж ведут после перемещения ПМК па раллельно с разработкой грунта. Гидроизоляцию осуществляют вслед за проходкой тоннеля с незначительным отставанием. После гидроизоляции осуществляют обратную послойную за сыпку конструкции с поливкой и уплотнением.
С помощью ПМК в г. Москве был построен коллектор р. Не глинной, два коллектора для прокладки инженерных коммуни каций, одного пешеходного перехода. Общая ' протяженность тоннелей, построенных с применением ПМК, составляет более 1100 м. При этом средняя скорость проведения составила 5 м/ /смену, а максимально достигнутая— 8 м/омену, фактическая трудоемкость на 1 м коллекторного тоннеля составила 105 чел.- ч, что в 1,7 раза ниже, чем при традиционном способе строи7 тельства тоннелей с устройством свайной распорной крепи.
Таким образом, опыт применения ПМК показал, что она позволяет эффективно и качественно в практически любых грунтовых условиях, за исключением скальных, строить раз личные инженерные тоннели в крайне стесненных городских условиях и в непосредственной близости к зданиям и сооруже ниям на глубине до 10 м. Строительство осуществляется срав нительно бесшумно, без просадки поверхности земли, и, что са мое главное, без устройства дефицитной, дорогостоящей и тру доемкой временной металлической распорной крепи стен тон неля.
Представляет интерес комплекс КМО 2X5, разработан ный ЦНИИСом и Главтоннельметростроем. Комплекс предна значен для строительства двухпутных или однопутных тоннелей открытым способом с цельтюсекциокной обделкой и гидроизо
ляцией заводской готовности. |
В комплекс (рис. 1.31) входят |
|
гидравлический экскаватор |
ЭО |
4121 (/) с удлиненной стрелой |
2, подвижная крепь (щит) |
2 и козловой кран И типа ККТС-20. |
Комплекс КМО 2X5 представляет собой пространственную конструкцию прямоугольного сечения из трех основных частей: ножевой 3, опорной 6 и хвостовой 8. В верхней части располо жены ограждения 12 для обеспечения прохода щита под по перечными городскими коммуникациями, выполненные съем ными. Ножевая часть и хвостовая оболочка—*в вертикальных металлических стенках, открытых сверху и снизу. Для прида ния дополнительной жесткости ножевым Стенкам предусмотре ны трубчатые раскосы 4. Передние кромки ножевой части име*
S 7 |
в. |
Р и с . 1.31. К о м п л ек с К М О 2 x 5 |
|
ют заострения для внедрения в забой и выполнены со скосом -под утлом около 50°. В опорной части, расположены по ее пе риметру 30 щитовых гидроцилиндров 9, штоки которых с баш маками выдвигаются в сторону уложенной обделки и имеют возможность упора в нее через распределительные рамы.
Комплекс КМО 2X5 позволяет разрабатывать котлованы шириной до 10,5 м с высотой крепления стен до 8 м в глинах, суглинках, супесях и песках.
Работы по проходке тоннелей выполняют в следующей по следовательности: по трассе экскаватором 1 цредварительно срезают слой грунта, чтобы установить экскаватор в положе ние, позволяющее разрабатывать котлован заданной глубины. Затем^ экскаватор разрабатывает грунт впереди ножевой части щита, обеспечивая его перемещение в сторону забоя. Для обес печения Проектной глубины копания экскаватор оснащен рабо
чим оборудованием обратной лопаты с удлиненной рукоятью 2 с ковшом 5 вместимостью 0,65 м3.
По мере передвижения щита козловым краном 11 устанав ливают цельносекционную обделку 10. По мере продвижения комплекса на расстояния 30—35 м от забоя производится об ратная засыпка котлована бульдозером. Для этого использует ся грунт, разрабатываемый в забое щита.
Опытный образец комплекса КМО 2X5 был внедрен в г. Киеве, где с его помощью построено 150 м двухпутного пе регонного тоннеля метрополитена со средней скоростью 2,7— Зм/смену,
РАЗДЕЛ II
СТРОИТЕЛЬСТВО ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ ОГРАНИЧЕННОГО СЕЧЕНИЯ
ВПРОЧНЫХ ПОРОДАХ
Взависимости от физико-механических свойств пород и, главным образом, их прочности, строительство подземных со
оружений. в указанных |
условиях производится буровзрывным |
л комбайновым способами. |
|
Буровзрывной способ |
в настоящее время является основ |
ным. С применением этого способа, например, в угольной про мышленности проводят около 80% выработок.
Производство работ буровзрывным способам включает в се бя следующие технологические процессы: бурение шпуров; за ряжание шпуров и взрывание зарядов, проветривание выработ ки, осмотр и приведение забоя в безопасное состояние; погруз ку и транспортирование породы, возведение крепи; настилку рельсового пути; монтаж труб вентиляции, сжатого воздуха и водоотлива;' устройство водоотводной канавки и другие работы.
Основными технологическими процессами являются: разрушение породы (буровзрывные работы), погрузка и транспорти рование породы, возведение постоянной крепи. Остальные ра1 боты относятся к вспомогательным.
Комплекс основных технологических процессов, которые пе риодически повторяются в определенной последовательности и выполняются, в установленное время, называется п р о х о д ч е с к и м ц и к л о м . Работы, входящие в проходческий цикл, мо гут выполняться последовательно или с частичным совмещени ем. В производственной практике частично совмещают работы по возведению крепи с бурением шпуров и погрузкой породы, настилку рельсового пути с бурением шпуров и др.
Г л а в а 4 СТРОИТЕЛЬСТВО ПОДЗЕМНЫХ
СООРУЖЕНИЙ БУРОВЗРЫВНЫМ СПОСОБОМ
4 .1 . О Б Щ И Е С В Е Д Е Н И Я
Качественное производство буровзрывных работ (БВР) во многом определяет эффективность и экономичность строитель ства подземных сооружений. Правильное определение и рацио нальный выбор элементов буровзрывного комплекса должны
обеспечивать выполнение определенных условий: порода дол жна быть разрушена в объеме проектного сечения без «иедоборов» и без «переборов» и на максимально возможную глуби ну шпуров; обеспечить равномерное дробление породы опреде ленной фракции, при которой достигается максимальная произ водительность погрузки разрушенной массы; разброс взорван ной породы по выработке должен быть минимальным, чтобы уменьшить трудоемкие работы по подгребанию породы. Взо рванная порода должна лежать кучно у забоя; все работы долж ны быть максимально' механизированы.
Эффективность буровзрывных работ в свою очередь зависит от многих факторов, д том числе: от физико-механических свойств пород и, в первую очередь, прочности, трещиноватости, напластования пород, типа и .расхода ВВ, диаметра и глубины шпуров, конструкции заряда и способа инициирования, схемы расположения шпуров и очередности взрывания зарядов, типа бурового оборудования, организации работ и т. п. Степень влияния указанных факторов на эффективность буровзрывных работ различна и приводится ниже.
Буровзрывной комплекс включает работы по бурению шпу ров, заряжанию шпуров и взрыванию зарядов.
4.2. П А Р А М Е Т Р Ы Б У Р О В З Р Ы В Н О Г О К О М П Л Е К С А
Выбор взрывчатых |
веществ (ВВ) |
и |
средства взрывания |
|
(СВ). В ы б о р ВВ и |
СВ производится |
с учетам газового ре |
||
жима, прочности и водообильности пород. |
|
|||
Для |
разрушения породы с f< 12 |
применяют низкобризант |
||
ные ВВ |
с плотностью |
1000—1100 кг/м3 и скоростью детонации |
менее 4 км/с; для весьма крепких пород— соответственно вы сокобризантные 1400 мг/.м3 и 6—6,5 «м/с.
В подземных сооружениях, не опасных по пыли и газу, при меняют непредохранительные ВВ II класса: в крепких и сред
ней крепости породах — аммонит скальный № 2, |
аммонал |
скальный № 3, детонит М, детонит 10А; в слабых |
породах — |
аммонит № 6 ЖВ. |
|
Вподземных сооружениях, опасных по пыли или газу, при меняют: в породных забоях ВВ III класса—победит ВП-4 и аммонит АП-5ЖВ; в угольных и смешанных забоях ВВ IV класса — аммонит Т-19 и аммонит ПЖВ-20.
Вподземных сооружениях, особо опасных по газу или пы ли, и при проведении специальных работ применяют ВВ повы шенной предохранительности V класса — угленит Э-6 № 5, пат
роны ПВП-IV, а также высокопредохранительные ВВ-^-патро ны СП-1.
В последнее время при строительстве горных выработок в крепких породах широкое применение получили гранулирован-
,ные ВВ (граммонит 79/21, гранулит АС-4 и др.). Гранулиро ванные ВВ, уступая пабонированным по работоспособности, обеспечивают возможность механизации и высокую плотность заряжания, пониженную чувствительность к механическим воз действиям и невысокую стоимость.
Взрывание зарядов ВВ может быть электрическое, огневое, электроогневое, бескапсюльное —детонирующим шнуром.
В производственной практике наибольшее распространение •получило электрическое взрывание с помощью электродетона торов мгновенного, короткозамедленного и замедленного дейст вия. Электродетонаторы замедленного действия (ЭДЗД) при меняют в подземных сооружениях, не опасных по пыли и газу.
Расход ВВ. Об щи й р а с х о д ВВ Q (кг)* определяется ис ходя из объема породы,, подлежащего разрушению и удельного расхода ВВ:
Q.=
где 5 Вч — площадь поперечного сечения подземных сооружений вчерне; 1т— глубина шпуров; q— удельный расход ВВ, кг/м3.
У д е л ь н ы й р а с х о д ВВ зависит от многих факторов; физиконмеханических свойств пород и в первую очередь крепости, напластования и трещиноватости пород; типа ВВ — его работо способности, бризантности и теплоты взрыва; диаметра пат рона и плотности заряжания; площади поперечного сечения подземного сооружения и других факторов.
Разнообразие влияющих факторов исключает в настоящее время возможность теоретического определения удельного рас хода ВВ. В этой связи удельный расходВВ определяется, ис ходя из обобщения практического опыта, по эмпирическим фор мулам.
“Полученные расчетные значения удельного расхода ВВ сле дует рассматривать как ориентировочные, которые должны в каждом конкретном случае уточняться серией опытных взрывов в конкретных условиях.
Из эмпирических формул наиболее широкое применение по лучила формула
q ^ q j 0vem,
где |
удельный расход ВВ при стандартных условиях — при |
|||
дроблении |
породы |
взрывом при наличии неограниченной по |
||
верхности, |
глубине |
одиночного шпура lm 1 м и |
показателе |
|
гЦт— \ |
(г — радиус |
воронки одиночного взрыва), |
принимается |
по таблицам; fo—коэффициент структуры породы. Для вязких, упругих и пористых пород /о=2, для пород неправильного за
легания fo=l,4, для пород сланцевого |
залегания |
/0=1,3; и -- |
коэффициент зажима породы, равный |
6,5/ysi4; |
е — коэффи- |
дяент работоспособности ВВ; т — коэффициент, |
учитывающий |
диаметр патрона. |
мм — т = 1,0;. |
Для патрона диаметром 25 мм т —1,1; 30 |
|
40 мм — /и=0,95. |
|
Удельный расход ВВ |
|
$1 = (2 ,2 + 0,5/») е т/
где е=450/Р, m=36/cfn; Р —-работоспособность ВВ; dn— диа метр патрона ВВ, мм.
Расход ВВ уменьшается при увеличении площади попереч ного сечения, подземного сооружения, применении взрывчатого вещества с большой работоспособностью в патронах диамет ром 40 мм и при повышении плотности заряжания. Очевидно,,
расход ВВ увеличивается с повышением прочности пород. |
з а |
||
Конструкция и величина заряда. Под к о н с т р у к ц и е й |
|||
р я д а |
понимается расположение патронов ВВ в шпуре, место |
||
расположения инициатора в заряде |
(боевого патрона), величи |
||
на и тип забойки. |
|
|
|
При строительстве подземных сооружений применяют в ос |
|||
новном |
колонковую (удлиненную) |
конструкцию заряда, |
при |
которой длина заряда значительно превышает его диаметр, а патроны ВВ располагаются один за другим вплотную друг к другу. В выработках, не опасных по газу и пыли, применяется сплошная — колонковая конструкция, при которой во время за ряжания шпура на патроне ВВ делается продольный разрез. Такой надрезанный, патрон помещается в шпур и прюдйвли-ва- ется (уплотняется) деревянным забойщиком. Патрон ВВ' раз давливается,- а ВВ заполняет весь объем шпура. Отсутствие воздушного зазора между патронами ВВ и стенками шпура по вышает эффективность взрыва.
Боевой патрон (патрон ВВ с электродетонатором) распола гают первым от устья шпура (прямое инициирование) или пер вым от забоя шпура (обратное инициирование). .При прямом инициировании воздействие взрыва на массив породы и рас крытие трещин происходит в направлении к свободной поверх ности..Потери энергии и прорыв продуктов детонации через тре щины в атмосферу снижают коэффициент использования энер гии взрыва, порода в донной части шпура недостаточно разру шается, остаются «стаканы».
При обратном инициировании детонация распространяется от забоя шпура. В этом случае увеличивается время воздейст вия газов взрыва на породу, возрастает количество энергии, за траченной на разрушение породы, повышается полнота детона ции. По данным Э. О. Миндели' применение обратного иницииро вания повышает коэффициент использования шпура на 8—10% и уменьшает разброс породы на 10—18%, чем достигается рав номерность дробления породы.