книги / Многоканальная связь и РРЛ
..pdflog2/y>m/rt. |
(7.23) |
Поэтому при разработке аппаратуры ИКМ-1920Х2 увеличение числа каналов ТЧ в й раза (m f n = 2 ) возможно путем использо вания многоуровневого кодирования, при этом количество уров ней /у цифрового сигнала в линии выбирают равным пяти, так как log25 > 2 . Это значение /у близко к оптимальному по крите рию эффективности ЦСП.
■Сформированный в ОЛТ оконечной станции цифровой сигнал передается по физической цепи. Важной особенностью ЦСП яв ляется возможность регенерации цифрового сигнала, искаженно го средой распространения (физической цепьщ). Такая регенера ция осуществляется на всех промежуточных станциях НРП и ОРП, а также в ОЛТ приемника оконечной станции.
Регенератор ЦСП. Основные функции регенератора: усиление сигнала, ослабленного линией; коррекция формы принимаемых импульсов; оценка значений символов передаваемого сигнала; фор мирование импульсов выходного сигнала заданной амплитуды и
длительности; |
|
|
восстановле- |
а) |
|
|
|
||||||
ние |
«ременных |
положений . |
|
-BtEF |
|||||||||
сформированных |
|
импульсов. |
|
|
|||||||||
Рассмотрим, |
как |
осущест |
|
|
|||||||||
вляются эти функции на при |
|
|
|
|
|||||||||
мере |
упрощенной |
схемы |
реге |
|
|
|
|
||||||
нератора |
|
однополярного |
сиг |
д) |
|
|
|
||||||
нала |
(рис. 7.33,а). |
Времен- |
|
|
|
||||||||
ные диаграммы |
приведены на |
Вход |
Ж |
1* |
/ |
||||||||
рис. 7.33,б, г. Сигнал |
на |
вхо |
|||||||||||
цепи |
|||||||||||||
|
и |
|
j |
||||||||||
де цепи, один импульс кото |
|
|
|
||||||||||
рогопоказан |
на |
рис. |
7.33,6, |
|
|
|
|
||||||
проходя по цепи, искажается в) |
|
|
|
||||||||||
из-за неравномерности АЧ и |
|
|
|
|
|||||||||
ФЧ характеристик |
этой цепи. |
|
|
|
|
||||||||
При этом |
уменьшается |
ампли |
|
|
|
|
|||||||
туда |
сигнала |
и |
|
появляется, |
|
|
|
|
|||||
длительное |
последействие. На е' |
|
|
|
|
||||||||
рис. |
7.33,б |
этот |
искаженный |
|
|
|
|
||||||
сигнал на |
входе |
регенератора |
|
|
|
|
|||||||
показан |
увеличенным |
по |
ам |
|
|
|
|
||||||
плитуде. |
Усиление |
и |
коррек |
|
Рис. |
7.33 |
|
||||||
ция |
сигнала |
осуществляется |
|
|
|
|
корректирующим усилителем КУ. Собственно корректор Кор обыч но включается в цепь обратной связи такого усилителя.
Рассмотрим требования к устройствам коррекции цифрового сигнала.- Естественно потребовать, чтобы сигнал на выходе КУ по форме совпадал с исходным сигналом, т. е. чтобы корректор восстанавливал прямоугольную форму импульсов передаваемого сигнала, их амплитуду и длительность. При этом надобность в остальных узлах регенератора отпала бы. Поясним, что построить
такой корректор, во-первых, невозможно, а во-вторых, даже если бы было возможно, нецелесообразно.
Обозначим частотные зависимости затухания и фазы тракта, состоящего из каскадно соединенных физической цепи и КУ, че рез ЛтШ и b(f) соответственно. Известно, что для неискаженной передачи сигнала по этому тракту его частотные зависимости дол жны удовлетворять равенствам
Лт(/)= const, |
b(f)=T3f, |
(7.24) |
где Г3 — время задержки сигнала |
в тракте; |
const — постоянная, |
определяющая затухание сигнала в тракте. С помощью КУ мож но получить const'=0. Обозначим частотные зависимости затуха ния цепи и усиления КУ соответственно Лц(7) и SKу (f). При кас кадном соединении цепи и КУ Лт(/) = Л Ц():) —S^y (/). Учитывая условие неискаженной передачи (7.24) и полагая const=0, полу
чаем, что |
частотная характеристика точного корректора |
|
|
5ку(/)= Л ц(/). |
(7.25) |
Причем |
это равенство должно выполняться в диапазоне |
частот |
O^ f ^ oo, |
так как точное восстановление формы передаваемого |
|
сигнала требует восстановления всех подавляемых линией |
частот, |
аполоса частот цифрового сигнала бесконечно большая. Известно, что для симметричного и коаксиального кабелей за
тухание растет с увеличением частоты, при этом Лц(/)-*-<х> при оо. Значит, для точного корректора, восстанавливающего фор
му цифрового сигнала. |
|
|
SKOp(f)-^oo при |
оо. |
(7.26) |
Реализовать корректирующий усилитель с бесконечнобольшим усилением -(7.26) невозможно и не нужно, так как такой усили тель, восстанавливая форму сигнала, будет бесконечно усиливать шумы цепи и самого усилителя. Поэтому от КУ не требуют пол ного восстановления формы импульсов передаваемого цифрового сигнала. Задача КУ более скромная: уменьшить влияние между импульсами за счет длительного последействия. Напомним (см. § 6.2), что влияние между импульсами случайной последователь ности приводит к специфической помехе, которая называется ин терференционной помехой. Молено сказать поэтому, что частотная характеристика корректирующего, усилителя должна уменьшить шумы интерференции, не увеличивая при этом мощности других помех.
Мощность собственных помех кабеля и помех линейных пере ходов пропорциональна полосе пропускания корректирующего уси лителя. Поэтому для уменьшения этих помех желательно полосу
пропускания |
КУ делать поменьше. Однако уменьшение |
полосы |
|
пропускания |
КУ увеличивает длительность переходных процессов, |
||
а значит, и |
мощность интерференционных' помех. С |
этой |
точки |
зрения полоса пропускания должна быть побольше. |
Компромисс- |
ным решением является выбор полосы частот первого лепестка энергетического .спектра цифрового сигнала. Эта полоса частот
для квазитроичного |
сигнала в соответствии с (7.1) |
и (7.22) рав |
на Л/икм~/т. |
пропускания тракта передачи |
ограничена, то |
Так как. полоса |
форма откорректированного импульса не'может быть прямоуголь ной. На величину остаточной интерференции влияет, прежде все го, длительность откорректированного импульса 7Н.кор. На рис. 7.33,г показанпримерный вид откорректированного импуль са на выходе КУ. Для удобства дальнейших сопоставлений этот импульс на рисунке смещен во времени и расположен симмет рично импульсу на входе. В действительности, начало импульса на выходе КУ (рис. 7.33,г) не может предшествовать началу им пульса на его входе (рис. 7.33,б). На временной диаграмме от корректированного сигнала не показаны малые по величине хво сты импульса. (Дело в том, что длительность ограниченного по полосе частот импульса бесконечна.) Корректирующий усилитель формирует импульсный сигнал, сосредоточенный’в основном в ин тервале Ги.кор с малым последействием (поэтому это последейст вие -на рис. 7.33,г не показано)..Прием импульсного сигнала осу ществляется совместно с шумами. На диаграмме рис. 7.33,г этот шум показан волнистой линией.
Возможны различные способы оценки значений символов пере даваемого сигнала (0 или 1). В Теории передачи сигналов мето ды оценки символов передаваемых сигналов часто называют ме тодами фильтрации сигнала от помех. В регенераторах кабельных ЦСЛ оценку передаваемых символов осуществляют методом стро бирования. В этом -случае обработка -смеси сигнала и шума ведет ся в средней, наименее искаженной части посылки. Для этого в решающем устройстве РУ ключом Кл осуществляется выделе ние центральной части посылки стробированием (дискретизацией по времени) откорректированного цифрового сигнала. Управляет работой Кл схема ВТИ, формирующая -периодическую последо вательность узкихимпульсов тактовой частоты fT из принимае мого сигнала. Замыкание ключа Кл происходит через равные ин тервалы 7т. Поэтому важно, чтобы в моменты времени, отстоя щие от середины данного .импульса на 7Т (т. ё. в моменты стро бирования соседних импульсов), напряжение предшествующего от корректированного сигнала было пренебрежимо мало. Это усло вие выполняется, если выполняется неравенство
7и.кор ^ 27т. |
(7.27) |
Таким образом, видно, что задача КУ сводится к такому форми рованию отклика тракта на прямоугольный импульс, при котором спектр этого отклика был бы сосредоточен в полосе Afa^f-r, а длительность импульса 7н.кор £ 27т. Иными словами, ширина
спектра Afa и длительность 7и.Кор откорректированного импульса должны удовлетворять неравенству
А/и7и.кор^2, |
(7.28) |
где А/иТ’и.кор близко к минимальному. Одной из чаще всего используемых форм является колоколообразная форма откоррек тированного импульса Мкор(^) =Мтахкоре_Р(</ти.кор), где |3=const« «2,8; «шахкор'— максимальное значение откорректированного им пульса. Качество коррекции сигнала обычно оценивают глазопо добной осциллограммой (глаз-диаграммой). Экспериментально глаз-диаграмму получают на экране осциллографа, на вертикаль ный вход которого подают исследуемый случайный импульсный сигнал с детерминированным периодом следования, а на горизон тальный вход— напряжение развертки, синхронизированное с ча стотой следования этих импульсов. При этом на периоде разверт ки появляются импульсы случайной последовательности. Для квазитроичного сигнала это и положительные ( + 1) и отрицательные (—1) единицы, а также нули. За счет послесвечения на экране электронно-лучевой трубки осциллографа видна сумма всех этих
импульсов в различных сочетаниях. Так как период импульсной последовательно
сти |
строго детерминирован, |
а |
развертка |
|||
осциллографа |
синхронизирована с этой |
|||||
последовательностью, |
то |
получающая |
||||
ся |
осциллограмма |
имеет |
стабильный |
|||
вид, показанный на рис. 7.34,6. |
|
|||||
|
На рис. 7.34,а показан один из им |
|||||
пульсов |
откорректированной |
случайной |
||||
последовательности квазитроичного сиг |
||||||
нала, на |
рис. |
7.34,6 — глаз-диаграмма |
этого сигнала, а на рис. 7.34,6— услов ное изображение глаз-диаграммы. Вид но, что. глаз-диаграмма содержит узлы и пучности. На ней видны участки с большим разбросом мгновенных значе ний сигнала и, наоборот, участки, на ко торых мгновенные значения, суммарно го случайного сигнала не выходят за оп ределенные границы. Эти границы име ют вид овалов — глаз. Поэтому и вся ос циллограмма называется .глазоподоб ной.. Узлы глаз-диаграммы соответству ют неискаженной части посылки, в кото рой осуществляется стробирование сиг нала. Размытость узлов определяет пог решность корректирования. Относитель ную величину этой погрешности можно определить величиной
6A=AdId, |
(7.29) |
где Ad — абсолютная размытость узла |
глаз-диаграммы; d — амп |
литудный интервал между двумя ближайшими узлами, измерен ный в тех же единицах, что и Ad.
Если коррекция ухудшается, скажем, за счет изменения пара метров кабеля, то шумы интерференции увеличиваются, растет размытость глаза 6а и система перестает работать.
Прием сигнала совместно с шумом требует по принятой сум ме сигнала ис и шума иш оценить, какой же, собственно, элемент сигнала передавался (0 или 1). В качестве решающего устройст ва обычно используют пороговый элемент (ПЭ). Пороговый эле мент— это схема типа триггера с эмиттерной обратной связью. Такой триггер меняет исходное состояние, если сигнал на его вхо де превышает некоторое пороговое значение и„ и формирует вы ходной сигнал «пэ = (0,1). На вход ПЭ поступает суммарный сиг нал иs = ис4-иш. Алгоритм работы ПЭ, а значит и всего решаю щего устройства (РУ), следующий: если и2 > и п, то иПэ = 1; если и£ < и п, то иПэ =0.
Сигнал с выхода ПЭ ипэ поступает на вход формирующего устройства (ФУ) (см. рис. 7.33,а), которое представляет собой схему типа одновибратора, ждущего мультивибратора или жду щего 'блокинг-генератора. При ипэ =1 на выходе ФУ появляется импульс заданной амплитуды й длительности. Так осуществляется регенерация входного сигнала.
Сформированный регенератором сигнал повторяет сигнал на входе цепи с некоторой ошибкой: Причиной ошибок является шум. Под действием этого шума в РУ может произойти ложная замена символа 0 на символ 1 или 1 на 0. Если функция распределения •помехи Wm(и) симметрична, то оптимальное значение порога ип, при котором достигается минимум суммарных ошибок,
«п==0,бИщах кор* |
(7.30) |
Качество работы регенератора оценивают коэффициентом ошибок k0UI, который определяют как отношение количества ошибочных символов' Nош к общему количеству символов Ns , переданных за время измерения ГНзм:
koia= N ow(N?. |
(7.31) |
Коэффициент ошибок, измеренный за большой |
отрезок времени |
Т„зм, называют вероятностью ошибки рош: |
|
&ош->рош при Тизм уоо. |
(7,32) |
Рассчитать вероятность ошибки р0ш легко, когда функция рас пределения помехи нормальна. Таким свойством обладают собст
венные |
шумы |
кабеля |
(т. е. тепловые |
.помехи) и помехи линей |
|||
ных переходов |
многопарных |
кабелей. |
Зависимость' |
вероятности |
|||
ошибки |
р0ш от защищенности |
А3 приведена |
в табл. 7.6. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Та бл ица. 7.6 |
Аз, |
дБ |
19.fi |
20,5 |
21,2 |
21,7 |
22,2 |
рош |
Ш-о |
10- т |
ю - 8 |
ю-» |
ю - « |
Функциональная схема, .регенератора квазитроичного сигнала приведена на рис. 7.35. Так как квазитроичный сигнал двухполяр ный, то в схеме регенератора предусмотрены две ветви: верхняя, состоящая из ключа Кль порогового элемента ПЭь формирующе
го устройства ФУь используемая для регенерации импульсов по ложительной полярности, и нижняя, состоящая из Клг, ПЭ2 и ФУ2, используемая для регенерации импульсов отрицательной полярно сти. Назначение этих элементов, а также корректирующего усили теля КУ, корректора Кор в цепи обратной связи усилителя и схе мы выделения тактовых интервалов БТИ — такое же, как и длярегенератора двоичного однополярного сигнала. Формирование двухполярного сигнала осуществляется вычитающим устройством ВУ. На схеме показано также управляющее устройство УУ, ко торое является частью устройства автоматической регулировки уровня АРУ. В регенераторе АРУ .необходимо для сохранения ма лого значения вероятности ошибки р0ш при изменении частотной зависимости затухания цепи Au(f) с изменением климатических ус ловий (например, температуры грунта). Дело в том, что использо вание АРУ позволяет сохранить равенство (7.30), так как под держивает постоянным значение сигнала Ишахкор на выходе кор ректирующего усилителя..' Кроме того, оно необходимо для того, чтобы исключить регулировку регенератора при строительстве ма гистрали в тех случаях, когда длины участков регенераций коро че номинальных. В ЦСП АРУ значительно проще, чем в системах передачи с ЧРК, таю как при передаче цифровых сигналов об изменении затухания цепи можно узнать по изменению амплитуды импульсов принимаемого сигнала. Измерение амплитуды прини маемых импульсов можно осуществить без -вспомогательных конт рольных частот, непосредственно по принимаемому сигналу. Для этого в управляющем устройстве устанавливается выпрямитель Вып и фильтр нижних частот ФНЧ, который выделяет «постоян ную составляющую» выпрямленного информационного сигнала,
несущую.информацию об амплитуде этого сигнала! Сформирован ный УУ сигнал управляет переменным корректором.
На схеме регенератора показана также плата дистанционного питания ПДП, через которую по искусственной (фантомной) цепи и средним точкам линейных трансформаторов ЛТр проходит ток дистанционного питания. Плата дистанционного питания обеспе чивает стабилизированные напряжения, используемые для питания схемы регенератора.
Качество линейного тракта. Длина участка регенерации. Ка чество линейного тракта ЦСП оценивают коэффициентом ошибки Аош или вероятностью ошибки р0ш. Линейный тракт состоит из не скольких регенераторов. Их число' определяется длиной магист рали и длиной участка регенерации. Участком регенерации назы вают участок линейного тракта, состоящий из регенератора и при легающего к нему участка физичеоко.й цепи (среды распростране ния). Чем больше участков регенерации, тем больше накапливает ся ошибок, поэтому результирующая вероятность ошибки растет* Пусть вероятность ошибки, возникающая на одном t-м участке
регенерации, рот. Приближенно полагают, что рат= 2 p0mi- i~1»2,3,...
Если для простоты считать, что все длины участков регенерации одинаковы, то р0ш=прроши где пр — число регенераторов на маги страли.
Будем различать, ожидаемую /?0ш.ож и допустимую р0ш.доп ве роятности ошибки. Ожидаемая вероятность ошибки определяется фактическим расположением регенераторов в линейном тракте и характеристиками цепи (затуханием, шумами). Допустимая ве роятность ошибки определяется нормами. Как правило, при про- ектировании-щифровых магистралей полагают рош=Ю-6. Эту циф
ру |
допустимой вероятности шибки относят |
к линейному |
тракту |
|||
длиной |
L » 10 000 |
км. Поэтому |
допусимая |
вероятность |
ошибки |
|
на |
1 км |
линейного |
тракта равна |
10~6/L=10-10, а допустимая ве |
||
роятность ошибки участка регенераций длиной I будет определять |
||||||
ся формулой |
|
|
|
|
||
|
|
|
рош.Доп/=МО~10: |
|
(7.33Х |
Пользуясь зависимостью Л3(р0ш), приведенной в табл. 7.6, и учитывая (7.33), можно построить график допустимой защищен ности ЛДоп(0- Примерный вид такой зависимости показан на рис. 7.36, йз которого видно, что Лд<ш почти не зависит от I, так
как изменение / на порядок изменяет Лдоп на величину не |
боч |
лее 0,5 дБ. Поэтому для дальнейших приближенных расчетов |
буч |
дем .полагать Лдоп^const=22 дБ.. Полученная цифра допустимой защищенйости характеризует работу идеального регенератора. В реальной схеме регенератора имеются .внутренние шумы и раз личные дестабилизирующие факторы, ухудшающие его работу. По этим причинам допустимая защищенность реального регене ратора должна быть увеличена.
„Перечислим причины, которые увеличивают’ допустимую за щищенность реального'регенератора:
остаточные шумы интерференции, которые являются следстви ем неточной работы устройства коррекции и АРУ;
неоптимальная оценка символов передаваемого сигнала (неоп тимальная фильтрация);
дрожание фазы тактовой частоты за счет влияния случайно го характера передаваемого сигнала и температурных нестабиль ностей на работу блока ВТИ;
‘нестабильность порога ПЭ решающего устройства регенера тора;
случайные отклонения параметров выходных импульсов в фор мирующем устройстве регенератора.
Обозначим через ДАдоп |
увеличение допустимой защищенности |
реального регенератора по |
сравнению с идеальным за счет пере |
численных выше факторов. |
Всегда ДАдоп>0. Однако, конкретная |
величина ДАдоп зависит от принципов построения основных узлов регенератора, схемных и конструктивных решений, принятых в со ответствующей разработке. Уменьшение ДЛдоп улучшает качест венные показатели регенератора, но увеличивает его стоимость. Обычно ДАдоп= 3 —10 дБ.
Ожидаемая защищенность А0ж определяется частотной харак теристикой цепи Au(f), требуемой частотной характеристикой трак та передачи и шумами:
AOK=101g (Pc/ ZPmi ), |
(7.34) |
|
где Рс— мощность сигнала на входе решающего устройства |
ре |
|
генератора; Puii —■составляющие суммарных помех |
участка |
реге |
нерации в той же точке. |
|
|
Цифровые системы передачи, в отличие от систем передачи с |
||
ЧРК, не чувствительны к нелинейным искажениям |
(см. § |
6.2). |
Поэтому в линейных трактах ЦСП шумы нелинейных переходов не учитывают. Основными видами шумов в линейных трактах ка
бельных ЦСП являются: для симметричного |
кабеля — собствен |
ные шумы и шумы линейных переходов, а для |
коаксиального ка |
беля — только собственные шумы.
В симметричных кабельных цепях линейных трактов ЦСП шу мы линейных переходов преобладают над собственными .и поэтому при различных упрощенных' оценках собственными шумами мож но пренебречь. В ЦСП, работающих на ГТС, приходится учиты вать импульсную, помеху. Эта помеха особенно сильна на край них участках регенерации, прилегающих к АТС, так как мощным
источником импульсных помех являются шаговые искатели. По этому крайние участки обычно делают короче остальных.
Мощность сигнала Рс и шумов Рш»- зависит от длины участ ка регенерации I, поэтому ожидаемая защищенность есть функ ция от I, т. е. Лож (0- Расчетную длину участка регенерации моле но определить из уравнения
|
Лож (0 = Лдоп"ЬАЛдоп* |
|
(7.35) |
|
Абсцисса точки |
пересечения зависимостей |
Аож(/) и |
ЛДОП'(0’ |
|
(см. рис. 7.36) определяет графически |
расчетную длину участка |
|||
V Аналитический- |
расчет 1Р является |
сложной |
задачей, |
так как |
требует решения интегрального нелинейного уравнения (7.35). Действительно, и передаваемый сигнал, и шум занимают широ кую полосу частот А/икм » поэтому их мощность определяется
интегралом вида |
[ |
G (f) |К (f) 12df, где G ([)—■энергетический |
спектр сигнала |
л/йкм |
а /((/^ — коэффициент передачи соответ |
(шума), |
ствующих цепей. При упрощенных расчетах мож-но приближенно интеграл заменить площадью прямоугольника, ширина которого А/икм а высота определяется произведением G(f) |/C(f) |2 на од ной расчетной частоте f=0,5fT, так как на этой частоте энергетичес
кий спектр квазитроичного сигнала (см. рис. 7.30,а) имеет |
мак |
||
симум. |
|
|
|
|
Формулы защищенности одночастотного сигнала от шумов |
||
просты и хорошо известны: |
|
|
|
|
ЛоЖ= Рс Рш> |
|
(7.36) |
где |
рс — уровень полезного сигнала; рш—уровень шума. |
|
|
где |
Полезным является принимаемый сигнал, поэтому /?с=/?пер—Ад, |
||
рПер— уровень передаваемого сигнала, |
Ац—затухание |
цепи |
|
на расчетной частоте f=0,SfT. |
как расчет прибли |
||
|
Рассмотрим симметричный кабель. Так |
женный, .то допустимо учесть толькошумы линейных переходов. Уровень этих шумов в точке приема рш=РпеР—A*.n+201gnu, где «ц — число влияющих цепей; Ал.п— переходное затухание, опре деляющее уровень шумов линейных переходов:
Ао— переходное затухание на ближнем конце,
Ал.п — Ai — переходное затухание на дальнем конце.
При работе по' однокабельной системе связи надо учитывать А0, а по двухкабельной Л*. Таким образом, А0ж=[Рпер—АД/)]— —Ьлер—AJl,Ii(f)+20\gnu], т. е.
Л0ж—Лд.п(/)—Лц (/) 2 0 ( 7 . 3 7 )
Известно, что Лц(/) = ct(/) /, где а (/) — коэффициент затухания кабеля на расчетной частоте /=0,5fT.
Учитывая (7.35) и (7.37), получаем упрощенное уравнение:
Ал.п (/) 20 lgfп.ц ct(f)/р= Лд0п~рАЛдоп,
199
•^Л.п |
201£Ац (^доп "Ь^^Д оп)’ |
(7.38) |
Ip— |
а |
|
|
|
Номинальная длина, участка регенерации /н выбирается с за пасом несколько меньше (р; при этом /н«0,95/р. Значения а при водятся в справочной литературе, а Лл.п определяется путем из мерений. Для приближенных расчетов можно полагать, что
4,55]/f+ 0,28f дБ/км — для кабеля типа МК.С,
а9 У"7.дБ/км — для кабеля типа КСПП= 1 Х4Х0.9;
A0(f) « 7 0 —151gf дБ,
Ai(f) «Л о+20 дБ.
Здесь всюду f=0,5/T— расчетная частота, МГц.
Рассмотрим пример. В аппаратуре субпервичной ЦСП для сельской связи «Зона-15» предполагается использовать два типа линейного тракта на кабеле
КСПП-1Х4 по однокабельной |
системе |
(т. е. иц= 1, Лл.п=Ло). |
Один |
цифровой |
|||||
линейный'тракт на |
скорость |
В = 1,024 |
Мбит/с; |
другой — на |
скорость В = |
||||
(*=2,048 Мбит/с. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пусть АЛд0п=5 |
дБ. Для |
первого |
тракта СЦСП: /= 0 ,5 /т=0,5-1,024М Гц= |
||||||
*=0,512 МГц: а«=9]/гб]5Т2=6,44 |
дБ/км; Ло= 70—-15lg 0,512=70+4,4=74,4 дБ. По |
||||||||
этому расчетная длина участка регенерации |
|
|
|
|
|
||||
|
/р = £74,4— (22+'5) ] /6,44=7,36 им. |
|
|
|
|||||
Номинальная длина |
участка выбирается |
с |
запасом |
несколько |
меньше 1Р |
||||
|
|
|
/п«'0,95/р=7 |
км. |
|
|
|
|
|
Для второго тракта |
ПЦСП: /= 0 ,5 /т=0,5-2,048= 1,024 |
МГц; |
0 = 9 ] / 1,024= |
=9,1 дБ/км; Ло=70—15Ig'l,024=69,8 дБ. Поэтому расчетная длина участка ре генерации
/Р= (69,8—27)/9,1=4,7 км,
а номинальная длина этого участка /п« 0 ,9 5 !р=4,5 км.
Приведенный расчет является упрощенным, однако из него виден порядок i a и как изменяется 1В с изменением тактовой частоты.
7.6. Особенности РРСП с ИКМ и ЦСП по ВОЛС
Многочисленные достоинства цифровых систем передачи и среди них, в первую очередь, высокая помехоустойчивость, техно логичность изготовления, удобство эксплуатации и другие при влекли внимание разработчиков, "радиорелейных систем передачи (РРСП), а также систем передачи по волоконным оптическим ли ниям связи (ВОЛС) к цифровым методам. Более того', оказалось, что перечисленные достоинства особенно важны при построении этих систем. Основные принципы построения этих систем (анало го-цифровое и цифроаналоговое преобразования; формирование группового цифрового сигнала и иерархия таких систем; синх<ро-