книги / Сборник задач и примеров по резанию металлов и режущему инструменту
..pdf1. М ат ериал |
корпуса и н о ж ей разверт ки •ст ап ь 9 0 X п а ГО С Т9 5 9 3 -7 7 * |
Твердость |
3B ..M H R C 3 |
. г. Пласт ины р еж у щ и е из т Оердого с п л ав а Т /5К 6, ф ауна 26 2 1 А п о ГОСТ • 2 2 0 9 -8 2 или ГОСТ 2 5 9 2 5 -6 2 ."
дШ ероховат ост ь поверхност ей ф асок п а р е ж у щ и х кром ках дост игает ся* доводкой до Л г -о р м т .
9. мат ериал припоя -л ат ун ь /168 или другой м арки п о ГОСТ1 5 5 27 -70*.
5 . Угловой ш а г зуб ь ев: tV t-J 3 °7 5 '; w ? ч 3 9 ° 3 2 w 1= 3 6 o0 0 ,> и /*~ 3 7 °2 8 < ; |
|
Wse,38°95'. |
|
6. Н еуказанны е 'предельны е |
от клонения .от верст ий Н19, валов н ? 9,ш |
ост альных разм еров |
п о ГОСТ 2 5 3 9 7 - 8 2 . |
7. М аркироват ь н а к о р п у с е : но м инальны й д иам ет р р а зв е р т ки ,
рвалит ет пол я д о п уска, м а т е р и ал р е ж у щ е й ч а с т и , т о в а р н ы й
з н а к зав о д а -и зго т о в и т е л я ( 5 5 H 7 -.T I5 K 6 -Q ). |
|
|
8 . М аркиров ат ь н а н о т а х - но м ер н о ж а |
й м а р к у т вердого с п л а в а |
|
( № 7 . 5 - Т 1 5 Н 6 ), |
г у |
г |
|
|
- |
Курсовая, работ а |
|
||
|
|
|
|
|||
Изм. вист |
№ донок |
подл. Дат а |
Разверт ка насадная |
Патерf Масса |
Масштаб |
|
Разрав. |
ПстроВА.6. |
Ш Ш |
|
|
|
|
со вставными нож ам и в |
|
|
|
|||
Провер. . |
иВаноВБЛ |
15Л92 |
К |
720г |
/ • / |
|
т.контр. |
|
|
пласт инам и из |
|
|
|
|
|
•,т вердого с п л а в а |
n u e m i |
| лист ов 7 |
||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|||
й контр. |
|
|
|
|
М С И Т |
|
УтО. |
|
|
|
го. 3 5 0 9 А |
||
оснащенными пластинами из твердого сплава:
становкн ножей при повторной заточке
№ |
|
|
D |
|
d |
варианта |
|
|
мм |
||
|
|
|
|
||
1 |
|
|
22/77 |
21,94 |
|
2 |
|
|
24£9 |
23,95 |
|
3 |
|
|
27Н7 |
26,94 |
|
4 |
|
|
30G7 |
29,94 |
|
5 |
|
|
32/77 |
31,93 |
|
6 |
|
|
10G7 |
9,95 |
|
7 |
|
|
\2Е9 |
11,95 |
|
8 |
|
|
14FS |
13,95 |
|
9 |
|
|
18/79 |
17,94 |
|
10 |
|
|
20/78 |
19,94 |
|
|
П1) и м е ч а н и е. |
||||
В вариантах № 1—5 ма- |
|||||
териал заготовки — сталь |
|||||
30 |
с |
|й |
II СЛ |
оО |
МПа |
(я^50 кгс/мм2); в вариан- |
|||||
тах |
№ |
6—10 — сталь |
|||
50ХН |
с |
а п = |
1100 МПа |
||
(^110 |
кгс/мм2). |
|
|||
82. Данные к задаче 51 |
|||||
Л* |
|
|
D |
d |
|
|
|
|
|
||
варианта |
|
|
мм |
||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
40D11 |
39,93 |
|
|
2 |
|
35/79 |
34,93 |
|
|
3 |
|
25/s7 |
24,94 |
|
|
4 |
|
50К6 |
49,93 |
|
|
5 |
|
45Л7 |
44,90 |
|
|
6 |
|
20Е9 |
19,94 |
|
|
7 |
|
14Е8 |
13,95 |
|
|
8 |
|
10D11 |
9,95 |
|
|
9 |
|
32G6 |
31,93 |
|
10 |
|
25/С7 |
24,91 |
||
П р и м е ч а н и е . Для вариантов № 1—5 применяют насадные развертки, для вариантов № 6—10 — развертки с коническим хво стовиком.
№ |
|
D, |
|
Точность |
|
Кон |
обраба |
||
вари |
мм |
струкция |
тываемо |
|
анта |
|
|
|
го от |
|
|
|
|
верстия |
1 |
|
50 |
|
Поле |
2 |
|
46 |
|
|
|
|
допуска |
||
3 |
|
40 |
Насад- |
Н7 |
|
|
|||
4 |
|
36 |
ная |
|
|
|
|
||
5 |
• |
34 |
|
Поле |
6 |
|
32 |
|
допуска |
|
|
Н9 |
||
7 |
|
26 |
С кони |
|
8 |
|
22 |
ческим |
|
|
хвосто |
Поле |
||
|
|
|
виком |
|
9 |
|
18 |
допуска |
|
|
|
|||
10 |
|
15 |
|
/711 |
|
|
|
||
83. Данные к задаче 52
№№
варианта конуса
Морзе
15
26
Метрический
36
480
5100
Морзе
62
73
84
90
10 |
1 |
ГЛАВА 5
ФРЕЗЕРОВАНИЕ
§ 1. РЕЖИМ РЕЗАНИЯ
Пример 44. На вертикально-фрезерном станке 6Т13 производится торцовое фрезерование плоской по верхности шириной В = 70 мм и длиной I = 600 мм; припуск на обработку h = 3 , 7 мм. Обрабатываемый ма териал — сталь 45 с ав = 670 МПа ( « 67 кгс/мм2); за готовка—поковка. Обработка предварительная; параметр шероховатости поверхности Rz = 80 мкм. Эскиз об работки приведен на рис. 59. Необходимо: выбрать режу щий инструмент; назначить режим резания с использова нием таблиц нормативов; определить основное время.
Ре ш е н и е (по нормативам [7]). I. Выбираем фрезу
иустанавливаем ее геометрические элементы.
1.Принимаем торцовую фрезу со вставными призма тическими зубьями, оснащенными пластинами из твер дого сплава Т15К6 (прил. 1, с. 354). Диаметр D торцовой
фрезы выбирают в зависимости от ширины фрезеруемой
поверхности |
В; ориентировочно D = 1,6В мм. Следо |
|||
вательно, D =1,6*70 =11 2 мм. |
Принимаем по |
карте |
||
109 (с. 210, 211) |
стандартную |
фрезу диаметром |
D = |
|
= 110 мм с |
числом |
зубьев 2 = 4 . |
|
|
2.Определяем геометрические элементы фрезы
(прил. 2, с. 366): ф = 45 90°; принимаем ф = 60° Из-за отсутствия в нормативах рекомендаций по выбору остальных геометрических элементов принимаем их по справочнику [18] (табл. 81, с. 250): а = 12° (считаем, что при черновом фрезеровании толщина срезаемого слоя а > 0,08 мм); у = —5°; X = +5° (принято в соответствии с примеч. 3 к таблице для несимметричного торцового фре зерования; метод несимметричного или «смещенного» фрезерования принят ниже, в п. 11,2, при назначении подачи на зуб фрезы); ф0 = 20°; фх = 5°.
/
Рис. 59. Эскиз обработки к примеру 44 |
|
II. Назначаем режим резания (по нормативам |
[7]). |
1. Устанавливаем глубину резания. Припуск |
сни |
маем за один рабочий ход; следовательно, t = h = 3,7 мм.
2. |
Назначаем подачу на зуб фрезы (карта Г08, с. 209). |
||
Для |
стали, твердого сплава |
Т15К6, мощности станка |
|
Мд = |
10 кВт при фрезеровании |
по схеме II («смещенное» |
|
фрезерование) S z = 0,18 |
0,22 мм/зуб. Принимаем S, = |
||
= 0,2 мм/зуб. При «смещенном» фрезеровании создаются наиболее благоприятные условия врезания зубьев фрезы
в |
обрабатываемую |
заготовку, что позволяет увеличить |
S z |
по сравнению с |
S z при симметричном фрезеровании |
примерно в 2 раза. В эскизе обработки показана смещенная
(несимметричная) |
установка фрезы. |
|||
Поправочный |
коэффициент на |
подачу (с. 211, п. 4) |
||
К |
= 1 , так |
как угол ф =60° |
Таким образом, приня- |
|
тое значение |
S z — 0,2 мм/зуб не изменяется. |
|||
3. |
Назначаем период стойкости фрезы (табл. 2, с. 203, |
|||
204). Для торцовой фрезы из твердого сплава диаметром D = 110мм рекомендуется период стойкости Т = 180 мин. Допустимый износ зубьев фрезы по задней поверхности Л3 = 1 ,2 мм (прил. 3, с. 372).
4. Определяем скорость главного движения резания,
допускаемую |
режущими свойствами фрезы (карта 109, |
G. 210, 211): |
находим табличное значение скорости для |
D |
= 110, мм, z = 4, t до 5 мм и Sz до 0,24 мм/зуб: отабл = |
= |
1 9 4 м/мин. |
|
Учитываем поправочные коэффициенты на скорость |
(там же). Для стали с ов = 67 кгс/мм2 /СМр = 1,12. Для
случая черновой обработки поковки КПо = 0,9. Из про»
чих поправочных коэффициентов для заданных условий обработки каждый равен единице. С учетом коэффи
циентов |
ии = vT&6nKMКпв = |
194 • 1,12-0,9 = |
195,5 |
м/мин |
||||||||||||||||
(«3,26 |
м/с). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
5. |
|
|
Частота вращения шпинделя, соответствующая най |
||||||||||||||||
денной скорости |
главного |
движения резания: |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1000ри |
|
1000-195,6 |
= |
566 мин-1. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
nD |
|
3,14-110 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Корректируем частоту вращения шпинделя по данным |
|||||||||||||||||||
станка и устанавливаем действительную частоту враще |
||||||||||||||||||||
ния: |
лд = |
500 |
мин-1. |
|
скорость |
главного |
движения ре |
|||||||||||||
|
6. |
|
|
Действительная |
||||||||||||||||
зания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
nDnn |
|
3,14-110-500 |
|
. _ 0 _ |
, |
|
, |
о оо |
м/с). |
||||||||
|
Уд = |
1000 |
|
-------------- = |
172,7 м/мин |
(«2,88 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
7. |
Определяем |
скорость |
движения |
подачи |
(старый |
||||||||||||||
термин |
— |
|
минутная |
подача |
5М) |
vs = SM— Stzna = |
||||||||||||||
= 0,2-4-500 = 400 мм/мин. Корректируем эту величину |
||||||||||||||||||||
по данным станка и устанавливаем действительную ско |
||||||||||||||||||||
рость |
подачи vs = |
400 |
мм/мин. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
8. Определяем мощность, затрачиваемую на резание |
|||||||||||||||||||
(карта |
111, с. 214, 215): NTa6jl = |
6,3 |
кВт. |
Эта мощность |
||||||||||||||||
определена |
|
интерполированием |
|
Л^табл = |
6,6 |
кВт |
(для |
|||||||||||||
vs = 5М= |
420 |
мм/мин) |
и |
N .габл = 5.,5 кВт |
(для |
vs = |
||||||||||||||
= 5М= 320 мм/мин), так как значение Л/табл для уста |
||||||||||||||||||||
новленной |
по станку скорости |
|
движения |
подачи |
= |
|||||||||||||||
= |
5М= |
400 мм/мин в указанной карте отсутствует. Учи |
||||||||||||||||||
тываем |
поправочные коэффициенты на мощность: |
К9 = |
||||||||||||||||||
= |
1, так |
как |
у фрезы принят угол ср = |
60°; Ку |
= |
0,95, |
||||||||||||||
так ка:-: у фрезы принят угол у = |
—5° (этот коэффициент |
|||||||||||||||||||
определен |
интерполированием); |
А/рез = |
NTa5llKyN = 6 ,3 х |
|||||||||||||||||
х0,95 |
= |
6,0 |
кВт. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
9. |
Проверяем, достаточна ли мощность привода станка. |
||||||||||||||||||
Необходимо |
выполнить |
условие |
|
Л/рез •< Nmn. Мощность |
||||||||||||||||
на |
шпинделе |
станка |
Мшп = |
Л/дТ]. |
У |
станка 6Т13 |
|
Nn — |
||||||||||||
— 10 кВт, |
а ц — 0,8; |
Nmn = |
10-0,8 = |
8,0 |
кВт. Следова |
|||||||||||||||
тельно, |
обработка |
возможна (6,0 •< 8,0). |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
III. |
Основное время |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
При «смещенном» |
фрезеровании врезание фрезы |
у = |
|||
= 0,3 |
D мм; у = 0,3-110 = |
33 мм. Перебег |
Д = |
1 |
|
5 мм; |
принимаем Д = |
3 мм. |
Тогда L = 600 + |
33 + |
3 = |
= 636 мм; Г0 = щ = 1,59 мин.
Пример 45. На вертикально-фрезерном станке 6Т13 производится торцовое фрезерование плоской поверх ности шириной В = 100 мм и длиной / = 320 мм; при пуск на обработку Л = 4 мм. Материал обрабатываемой заготовки — серый чугун СЧ 25 твердостью 210 НВ. Обработка — черновая по корке. Необходимо: выбрать режущий инструмент; назначить режим резания (до пускаемую фрезой скорость главного движения резания ои и главную составляющую .силы резания Рг подсчитать по эмпирическим формулам). Определить основное время.
Р е ш е н и е (по справочнику [16]). I. Выбираем фрезу и устанавливаем значение ее геометрических эле ментов. Принимаем торцовую фрезу со вставными ножами, оснащенными пластинами из твердого сплава (табл. 94,
с.187). Диаметр фрезы D = 1,6В = 1,6-100 = 160 мм. Принимаем стандартную фрезу D — 160 мм, г = 16. Материал режущей части фрезы — твердый сплав ВК8 (табл. 3, с. 117). Из-за отсутствия в используемом спра вочнике рекомендаций по выбору геометрических эле ментов фрезы принимаем их по справочнику [18], табл. 81,
с.250: а = 12° (считая при черновом фрезеровании тол щину среза а »> 0,08 мм); у = 0; X = +20° (для чугуна
210НВ); |
ф - 45°; |
Фо = |
20°; ф1 = |
5°. |
II. Назначаем |
режим |
резания |
(по справочнику [16]). |
|
1. Устанавливаем глубину резания. Припуск сни |
||||
маем за |
один рабочий |
ход, следовательно, t = h = |
||
=4 мм.
2.Назначаем подачу на зуб фрезы (табл. 33, с. 283).
Для чернового фрезерования чугуна, твердого сплава ВК8, мощности станка 6Т13 Ыя = 10 кВт. Sz = 0,20 0,29 мм/зуб.
Считая, что система станок — приспособление—ин струмент—заготовка жесткая, принимаем наибольшее зна чение Sz = 0,29 мм/зуб из диапазона.
3. Назначаем i'-ериод стойкости фрезы (табл. 40, с. 290). Для торцовых фрез с пластинами из твердого сплава в диа пазоне диаметров свыше 150 мм и до 200 мм нормативам# рекомендуется период стойкости Т — 240 мин. Прини маем для фрезы с D = 160 мм Т = 240 мин.
4. Определяем скорость (м/мин) главного движения резания, допускаемую режущими свойствами фрезы:
v„ = • |
CVD4° |
Kv. (с. 282). |
Tmt*vSyzvB“vzP0 |
|
|
Выписываем из табл. 39 (с. 288) коэффициенты и пока затели степеней формулы для серого чугуна с 190 ЛВ, торцовой фрезы и материала режущей части — сплава ВК6 (с последующим учетом поправочных коэффициен
тов): Св = 445; |
q0 = 0,2; х0 — 0,15; |
yv = 0,35; ив = |
||
= 0,2; |
Pv = 0; |
т = |
0,32. |
|
Учитываем поправочные коэффициенты на скорость |
||||
резания: |
Кмв |
(по |
табл. 1, с. 261): |
КМо= ^ ^ - ^ ° ; |
п0 = 1,25 (табл. 2, с. 262). У обрабатываемого чугуна
210 НВ, поэтому KMv = (gj^)1’25 = 0.9051’25 = 0,89;
Кц0 (по табл. 5, с. 263): при обработке чугунных отливок
по корке KUo = |
0,8; /С„о |
(по |
табл. 6, с. 263): для мате |
||
риала режущей |
части ножей |
фрезы — твердого сплава |
|||
ВК8 /(„ = |
0,83. |
|
|
|
|
“О |
' |
|
|
|
|
Кроме того, в соответствии с примечанием к табл. 39, |
|||||
с. 290 при |
угле |
в плане |
<р = |
45° |
вводится поправочный |
коэффициент на |
скорость |
резания |
/Сф&= 1 ,1 : |
||
V»■» =- Tmtx°SyzvBu°z vк - Л Л Л . =
445-1600-224
0,89-0,8.0,83-1,1 =
24Оо*32-40,15-О,29о’35-10О0’2
445-2,76
— 5,79-1,23-0,65-2,51 0,89-0,8-0,83-1,1 =
= 106-0,89-0,8-0,83-1,1 = 6 9 м/мин («1,15 м/с).
5.Частота вращения шпинделя, соответствующая най
денной скорости главного движения резания:
_ ЮООяц |
1000-69 |
= 137 мин-1. |
я D |
3,14-160 |
|
Корректируем частоту вращения шпинделя по станку и устанавливаем действительную частоту вращения: «д = 125 мин-1.
22-6
|
6. |
|
Действительная скорость главного движения ре |
||||||||||||
зания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
яО/гд |
3 , 1 4 - 1 6 0 - 1 2 5 = |
63 |
м/мин |
(«1,05 |
м/с). |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
ТоосГ = |
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
7. |
|
Определяем скорость движения подачи (минут |
||||||||||||
ная |
подача |
SM) |
v3 |
= |
SM = |
SzznK = |
0,29-16-125 |
= |
|||||||
= 581 мм/мин. Корректируем величину vs по данным |
|||||||||||||||
станка |
и |
устанавливаем |
ее |
действительное |
значение: |
||||||||||
vs = |
500 мм/мин. |
значение подачи |
на зуб фрезы |
|
|||||||||||
|
Действительное |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
\ |
= ^ |
= т г к |
= 0>25 мм/3Уб- |
|
|
||||||
|
8. |
|
Определяем главную составляющую силы резания |
||||||||||||
(окружную |
силу): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
9,8\Cpt*p Szpy BUpz |
Kt |
|
(с. 282) |
||||||
|
|
|
|
|
Р ,= |
|
D qpn dp |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Выписываем из табл. 41 (с. 291) коэффициент и пока |
||||||||||||||
затели |
степеней формулы |
для |
серого |
чугуна с |
190 |
НВ |
|||||||||
и торцовых фрез с пластинами из твердого сплава: СР — |
|||||||||||||||
= |
54,5; Хр ~ |
0,9; |
уР = 0,74; иР = |
1; о)р = 0; |
цР —1. |
||||||||||
|
Учитываем |
поправочный |
коэффициент КШр |
(табл. 9, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
Н В |
\ пР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гуна |
|
|
|
(-jgjj-J |
; |
tip |
= 1 |
(для |
обработки |
чу |
|||||
твердосплавной |
фрезой); |
210 |
НВ |
(по условию); |
|||||||||||
К |
- |
|
£1° = |
1 11 • |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А м Р |
|
190 |
1 ,1 ’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
п |
_ |
9,81 -54,5-40,9-0,250,74-100-16 |
, |
|
|
|||||||
|
|
|
Г г — |
|
|
|
160 |
|
|
|
|
1,11 — |
|
|
|
= |
9,81 -54,5-3,48_-0,36-100-16 j |
j j = |
|
н |
(^,753 кгс) |
||||||||||
|
9. |
|
Определяем мощность, затрачиваемую на резание: |
||||||||||||
|
|
|
|
яг |
_ |
|
_ |
7 5 8 - 6 3 |
= |
7,8 кВт. |
|
|
|||
|
|
|
|
« р е з — 6 0 . Ю 2 — 6 0 - 1 0 2 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
В единицах СИ 77рез = |
Pzvn = |
7436 • 1,05 = 7800 Вт = |
||||||||||||
=* 7,8 |
|
кВт. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.Проверяем, достаточна ли мощность привода стан
ка. Необходимо, чтобы N pe3 Nmtl; Nmn = Л7дт).
Я |
|
|
|
|
Обработка; |
В |
/ |
h |
CL |
|
Материал |
Заго- |
параметр |
|
|
|
|
СО |
|
шероховатости |
|
|
|
|||
Н |
|
заготовки |
товка |
|
мм |
|
||
«3 я |
|
|
|
|
поверхности, |
|
|
|
ъ со |
|
|
|
|
мкм |
|
|
|
1 |
Сталь |
СтЗ, |
Поков |
Черновая |
60 |
200 |
3,5 |
|
|
<тв = |
460 МПа |
ка |
|
|
|
|
|
2 |
(л *46 к г с / м м 2) |
Отливка |
» |
90 |
250 |
4 |
||
Серый чугун, 160 НВ |
||||||||
3 |
Алюминий |
АК8, |
Штампо |
Получистовая |
120 |
400 |
1,5 |
|
|
ав = |
490 МПа |
ванная |
(окончатель |
|
|
|
|
4 |
(л*49 |
кгс/мм2) |
Отлив |
ная); Rz = 20 |
120 |
280 |
3,5 |
|
Серый чугун, 180 НВ |
Черновая |
|||||||
5 |
Сталь |
40X , |
ка |
Получистовая |
165 |
600 |
1,6 |
|
Поков |
||||||||
|
ов = |
700 |
МПа |
ка |
(окончатель |
|
|
|
6 |
(^ 70 |
кгс/мм2) |
|
ная); Ra = 2 |
150 |
450 |
|
|
Серый чугун, 200НВ |
Отлив |
ЧерноЕая |
3,5 |
|||||
7 |
Сталь |
45ХН, |
ка |
» |
75 |
360 |
3 |
|
Поков |
||||||||
|
(тв = |
750 |
МПа |
ка |
|
|
|
|
8 |
(я^75 |
кгс/мм2) |
Штам |
Получистовая |
ПО |
300 |
1,5 |
|
Сталь |
ЗОХГС, |
|||||||
|
ов = 750 |
МПа |
пован |
(окончатель |
|
|
|
|
9 |
(р«75 |
кгс/мм2) |
ная |
ная); Rz = 20 |
130 |
380 |
3,5 |
|
Серый чугун, 220 НВ |
Отливка |
Черновая |
||||||
10 |
Сталь 12Х18Н9 в со |
Прокат |
Получистовая |
65 |
200 |
1,5 |
||
|
стоянии поставки, |
|
(окончатель |
|
|
|
||
|
143 НВ |
|
|
ная); Ra = 2 |
|
|
|
|
У станка 6Т13 Nmn = 10-0,8 = 8 кВт; 7,8 < 8, следова тельно, обработка возможна.
III. Определяем основное время (мин)
L — I + у + А мм. При черновом торцовом фрезерова
нии врезание (мм) у■= |
0,5 (£> — V^D2 — В2); |
у — 0,5 х |
|||
X (160—] / 1602 — 1002)= 0,5 (160 — V" 15 600) = |
0,5 (160— |
||||
— 125) = |
0,5-35 = |
17,5 мм. Принимаем Д = 3 |
мм. Тогда |
||
L = 320 + |
17,5 + |
3 = |
340,5 |
мм; |
|
|
Г0 = ^ |
= |
0,68 мин. |
|
|
Задача 53. На вертикально-фрезерном станке 6Т13 производят торцовое фрезерование плоской поверхности
230