книги / Тяговые подстанции городского электрического транспорта
..pdfГодовой график по продолжительности нагрузок позволяет определить суммарную длительность работы установки в тече ние года при различных нагрузках (рис. 8-2,6). В этом графике площадь, ограниченная кривой и осью абсцисс, выражает годо вое количество электроэнергии &квт-ч.
Годовые графики по продолжительности обычно используют ся для технико-экономических расчетов при определении пара метров оборудования станций, подстанций и сетей.
Изучение графиков нагрузок позволяет определить ряд вели-, чин и коэффициентов, характеризующих технико-экономическую целесообразность установки и облегчающих расчеты.
К о э ф ф и ц и е н т н а г р у з к и |
или к о э ф ф и ц и е н т |
|
з а |
п о л н е н и я г р а ф и к а характеризует неравномерность |
за |
||
грузки оборудования |
|
|
|
К - р |
с р |
(8- 1) |
|
|
или после умножения числителя и знаменателя на число часов работы Т установки за рассматриваемый период (сутки, год)
|
|
|
k = — |
|
|
(8- 2) |
|
|
|
|
*п |
тр |
|
|
|
|
|
|
|
* *х<; |
|
|
|
где Р Ср |
и Р |
кс — соответственно |
средняя |
и |
максимальная |
||
|
|
|
мощности за рассматриваемый период Т; |
||||
|
|
А — энергия за тот же период. |
|
||||
Вместо коэффициента нагрузки работу установки характери |
|||||||
зуют иногда |
п р о д о л ж и т е л ь н о с т ь ю и с п о л ь з о в а н и я |
||||||
м а к с и м а л ь н о й |
н а г р у з к и , |
получаемой |
из соотношения |
||||
|
|
' макс *макс ■= ТРср = л , |
тшкс = |
|
(8 -3 ) |
||
Здесь |
Г макс — время, в течение |
которого |
при максимальной |
||||
нагрузке Р макс |
могло бы быть выработано |
или |
потреблено ко |
||||
личество |
энергии, |
равное |
действительной |
при Р Ср за полное |
время Г.
На основании формул (8-2) и (8-3) можно написать
А — kH7Ямакс ^макс^макс» |
|
откуда |
|
TmKC = kHT. |
(8—4) |
К о э ф ф и ц и е н т и с п о л ь з о в а н и я у с т а н о в л е н н о й |
|
м о щ н о с т и характеризует степень использования |
оборудо |
вания: |
|
kу ст --- |
|
А |
(8 -5 ) |
|
Р уСТ |
7-Рует |
|||
|
|
где Р уст — суммарная номинальная мощность всех установлен
ных машин, включая резервные. |
|
|||||
ПОСКОЛЬКУ Рмакс |
< Р уст , т о k y„ < k„ . |
|
||||
При kyct |
= k„ станция |
или тяговая подстанция будет рабо |
||||
тать без резерва. Отсюда может быть выведен |
к о э ф ф и ц и е н т |
|||||
р е з е р в а |
kp : |
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
kp |
к \1. Г О Д |
|
( 8- 6) |
|
|
|
b |
|
|
||
|
|
|
Луст. год |
|
|
|
Степень использования оборудования можно также характе |
||||||
ризовать |
п р о д о л ж и т е л ь н о с т ь ю |
и с п о л ь з о в а н и я |
||||
у с т а н о в л е н н о й |
м о щ н о с т и |
Густ |
По |
аналогии с выра |
||
жением (8-3) можно написать |
|
|
|
|||
|
|
I |
А |
— Ь |
т |
(8 -7 ) |
|
|
* уст = |
лр \уст |
-- "'уст |
1 |
|
К о э ф ф и ц и е н т о д н о в р е м е н н о с т и |
k0 показывает, |
какая часть из установленных электроприемников работает в ча сы максимума:
|
|
К |
= |
Рарр раб , |
|
(8 -8 ) |
||
где Япр-раб — присоединенная |
мощность |
электроприемников, |
||||||
|
работающая в часы максимума; |
электро |
||||||
Р Пр — полная присоединенная мощность всех |
||||||||
|
приемников |
(под |
присоединенной мощностью |
|||||
|
понимают такую мощность, которую электропри |
|||||||
|
емник берет из сети при полной загрузке). |
|||||||
К о э ф ф и ц и е н т |
з а г р у з к и |
k 3 характеризует |
загрузку |
|||||
электроприемников в часы максимума: |
|
|
||||||
|
|
k3= |
/ |
д |
, |
|
(8 -9 ) |
|
|
|
|
|
|
пр.раб |
|
|
|
где Р д— действительная |
мощность работающих электроприем |
|||||||
ников в часы максимума. |
|
|
|
|||||
Последние |
два |
коэффициента |
обычно |
объединяют |
в один, |
|||
который носит |
название |
к о э ф ф и ц и е н т а о д н о в р е м е н |
||||||
н о с т и и с п о л ь з о в а н и я |
п р и с о е д и н е н н о й |
м о щ |
||||||
ности: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А0. и = |
А0 é3. |
|
(8—10) |
На основании этого коэффициента, который берут из таблиц, можно определить максимальную нагрузку
Р н. макс “ k Q. к Р пр.
Полная мощность, которая должна быть получена от энерго системы с учетом потерь в линии и потерь в электроприемниках:
p = £cpyCTS. |
(8-11) |
Здесь йс — коэффициент спроса, a P ycTs — суммарная уста |
|
новленная мощность. |
|
К о э ф ф и ц и е н т с п р о с а |
|
4<= (1+ т я г ) 4 г - |
(8- 12) |
где Р пер — переменные потери в проводах сети в |
% от макси |
мальной мощности электроприемников (для сетей |
|
низкого напряжения Р пср = 3 —5%; в |
промышлен |
ных сетях высокого напряжения Р пер = 6 —8%); |
|
Лер — средний к. п. д. электроприемников. |
машинострои |
Среднее значение коэффициента спроса для |
тельных заводов составляет 0,21, для химических заводов — 0,28.
Пример 8-1. Определить коэффициент спроса для тяговой подстанции, отнесенный к выпрямленному току.
Дана подстанция с четырьмя агрегатами по 600 кет. В часы максимума работают три агрегата с коэффициентом загрузки £3=0,7. Потери в высоко
вольтной сети ЯПср=3%; |
средний к. п. д. агрегатов, отнесенный к часам мак |
||
симума, Ticp= 0f94. Коэффициент одновременности £о=0,75. |
|||
Р е ш е н и е . Коэффициент спроса согласно формуле (8-12) |
|||
Ас = |
/1 + |
J L ) |
°'75 • °'7 = 0,57. |
с |
[ |
lOOj |
0,94 |
Активная мощность, получаемая от энергосистемы в часы максимума, согласно выражению (8-11)
Р = 0,57 • 4 • 1200 = 2740 кет,
откуда, с учетом коэффициента мощности агрегатов подстанции cos<p=0,95, полная мощность
5 = 2740 = 2900 ква.
0,95
Г л а в а I I I
ГЕНЕРАТОРЫ, КОМПЕНСАТОРЫ И ТРАНСФОРМАТОРЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ
§ 9. Генераторы электрических станций
Генераторы составляют основное оборудование электростан ций. В зависимости от первичного двигателя генераторы трех фазного тока подразделяются на турбогенераторы и гидрогене раторы.
Турбогенераторы для принятой в СССР частоты 50 гц изго товляют на 3000 об/мин для непосредственного соединения с тур бинами. Ротор таких генераторов выполняется с одной парой полюсов.
Вследствие больших центробежных сил диаметр роторов обычно не превышает 1,1 м. Поэтому увеличение мощности тур богенератора требует увеличения его длины. Однако и здесь по условиям прогиба вала имеется предел.
Сердечник статора шихтуется из листов электротехнической стали толщиной 0,5 мм. Листы имеют форму сегментов и соби раются в пакеты толщиной около 50 мм. Между пакетами дела ют вентиляционные каналы шириной 10 мм.
Обмотка статора укладывается в пазы сердечника и соеди няется в звезду.
Мощность генераторов обычно ограничивается нагревом их обмоток. Нормально допустимые температуры нагрева турбоге нераторов находятся в пределах:
обмотки статора — 100—105° С, обмотки ротора— 120—130° С.
При применении изолирующих материалов более высоких классов F и Н с неорганическими и кремнийорганическими ком понентами температура обмоток может быть повышена соответ ственно для статора до 120 и 140° С и ротора до 135 и 160° С.
Изоляция обмоток электрических машин подвергается старе нию из-за колебаний температур, механического и электрическо го износа. Для сохранения заданного срока службы генератора (25—30 лет) и получения от генератора номинальной мощности требуется обеспечить надлежащее охлаждение стали и обмоток.
Охлаждение турбогенератора может осуществляться возду хом, водородом, водой и маслом.
Охлаждение генератора воздухом производится по проточной или по замкнутой системе. В первом случае воздух берется из атмосферы, очищается и после прохода через вентиляционные каналы генератора снова выбрасывается в атмосферу. Такая си стема вентиляции применяется для генераторов сравнительно небольшой мощности.
В замкнутой системе воздух после выхода |
из |
генератора |
|||||||
охлаждается в водяном воздухоохладителе |
и |
снова |
поступает |
||||||
в машину. Температура |
воздуха, |
|
входящего |
в |
генератор, |
не |
|||
должна превышать 40° С. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Современные мощные турбогенераторы оборудуются водо |
|||||||||
родным и водяным охлаждением. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Преимущество применения вместо воздуха водородного, водя |
|||||||||
ного или |
масляного охлаждения |
вытекает |
из |
сравнения |
их |
||||
физических свойств (табл. 9-1). |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Та б л и ца |
9-1 |
|
Относительные коэффициенты отвода тепла различными газами |
|
||||||||
|
|
и жидкостями |
|
|
|
|
|
||
|
|
Удельная тепло |
|
|
|
|
Приближенная |
||
Охлаждающая среда |
Плотность |
|
теплоотводящая |
||||||
емкость |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
способность |
|
Воздух |
|
1,0 |
|
1,0 |
|
|
|
1,0 |
|
Водород |
при давлении |
14,35 |
|
|
|
|
|
3,0 |
|
2 кГ\сж2 |
|
|
0,21 |
|
|
|
|||
Масло |
трансформатор |
|
|
848 |
|
|
|
|
|
ное |
|
2,0 |
|
|
|
|
21,0 |
|
|
Вода |
|
4,16 |
|
1000 |
|
|
|
50,0 |
|
Переход с воздушного охлаждения на водородное позволяет повысить мощность генераторов на 20% и к. п. д. на 1%. Кроме того, водородное охлаждение повышает срок службы машин. Давление водорода в замкнутой системе поддерживается в пре деле 2—3 кГ/см2.
Общий вид турбогенератора с водородным охлаждением изо бражен на рис. 9-1, а разрез турбогенератора с воздушным охлаждением — на рис. 9-2.
Гидрогенераторы, обычно выполняемые с вертикальным ва лом, тихоходные (60-^-750 об/мин); вверху располагается гид рогенератор, внизу — гидротурбина.
Гидрогенераторы бывают двух типов: подвесные и зонтичные. В гидрогенераторах подвесного типа подпятник расположен вверху, а в зонтичных — подпятник опирается на нижнюю несу щую крестовину.
Поскольку гидрогенераторы являются тихоходными, то ротор у них выполняется с большим числом полюсов и большого диа метра (до 16 м). Например, мощные гидрогенераторы, работа ющие при скорости вращения ротора 68,2 об/мин, имеют 44 пары полюсов.
Ротор гидрогенератора выполняется в виде шихтованного обода из листовой электротехнической стали толщиной 4—6 мм.
В этом случае энергия, запасенная в обмотках возбуждения, инвертируется в сеть переменного тока и не возникает опасных перенапряжений. Гашение поля в этом случае происходит очень быстро (1 сек).
§ 10. Синхронные компенсаторы
Современные электроэнергетические системы с многократ ной трансформацией содержит большое число промежуточных трансформаторов, а воздушные линии сетей высокого напряже
ния имеют большую протяженность. |
Это вызывает |
загрузку |
|
систем реактивной мощностью. |
Хотя |
реактивная |
мощность, |
вырабатываемая генераторами, |
и не |
требует дополнительной |
мощности от первичного двигателя, но увеличение потребления реактивной мощности вызывает увеличение тока в проводниках всех элементов электрической системы. Потери же мощности в энергосистеме, связанные с дополнительными потерями в про водниках, требуют некоторого увеличения генераторной мощ ности станций. Таким образом, повышение коэффициента мощ ности электрических установок является частью общей пробле мы повышения к. п. д. электрической системы.
Повышение коэффициента мощности отдельных электротех нических установок часто производится с помощью батарей статических конденсаторов. К преимуществам их относятся малые собственные потери активной мощности, отсутствие вра щающихся и изнашивающихся частей, простота при монтаже и в эксплуатации. Но компенсирующие устройства со статиче скими конденсаторами практически имеют ограниченную мощ ность и не позволяют осуществлять плавную регулировку реак тивной мощности.
Выбор статических конденсаторов для повышения коэффици ента мощности электротехнических установок обычно произво
дится с учетом требований ПУЭ |
и эффекта, |
получаемого от |
уменьшения потребления реактивной мощности. |
|
|
Для компенсации реактивной мощности применяют синхрон |
||
ные компенсаторы. Синхронный |
компенсатор — это синхронная |
|
машина, подключенная к сети и работающая без |
первичного дви |
гателя и без нагрузки на валу, но с изменяющимся током возбуждения. Если такую машину перевозбудить, то ток будет опережать напряжение сети, т. е. он будет емкостным, и компен сировать отстающий ток, обусловленный индуктивностями эле ментов систем. В недовозбужденных машинах ток будет отстаю щим, т. е. индуктивным.
В разветвленных и длинных ЛЭП при относительно неболь ших нагрузка преобладает емкость линии, и ток в этих линиях опережающий. Для компенсации опережающего реактивного то ка компенсаторы, установленные на ЛЭП, в этом случае рабо