книги / Основы создания полимерных композитов
..pdfдля всей модели:
$ _ L Ос 12 .
1 y E „ 2 S d ’
p - J L - безразмерная величина Н < 1; х - текущая координата. //2
Тогда среднее напряжение, действующее в волокне,
^£а,0^а |
1_ chS^ - |
_ |
r\_tbSi' |
(4.45) |
|
cAS. 1 |
а'° ‘ |
||||
|
Si |
|
Далее, учитывая большую величину аргумента гиперболической функции,получим:
1- |
~ saflEa 1- |
e ^ p J E . J d / S l / d |
eVftJE'Jd/Sl/d |
Или, полагая, что dj8 « Fa/Fc , имеем:
°а —£а,0^а |
(4.46) |
|
e V p '/ E 'j F J F il / d |
Если рассмотреть композит с параллельными связями, то по пра вилу смесей Есп = E’aFa , где Е’ - эквивалентный модуль упругости
волокна, учитывающий дискретность волокна. Полагая, что Е’а = a a/eafi , получим:
|
г |
|
\ |
Е: |
1---------------- |
!_________ |
(4.47) |
Модуль упругости стеклянных волокон Еа = 70000 + 90000 МПа, модуль сдвига связующих Gc = 10000 + 20000 МПа.
Следовательно,
0,7jG/Ea * 0,7^1500/80000 * 0,09 » 0,1.
Таким образом,
Е'=Е„ 1- |
(4.48) |
e*lldjFjFc
241
По аналогии для деформации имеем:
е„ = е, I- |
(4.49) |
Что касается прочности однонаправленного композита, где на полнителем являются дискретные волокна, то, согласно данным ра боты [37], запишем:
где Г - критическая длина волокна.
Так как |
|
|
l * = £ d , то а'а = а с ]_ |
^ |
(4.50) |
2 |
/ |
|
где 4к - относительная критическая длина волокна.
Тогда условия монолитности для хаотически армированного дискретными волокнами композита примут вид:
°а ф + Мс |
V |
1 -0 ,5 ^ 4 ) |
1) |
^г (1 ,4 ■ * 1 .7 )4 ^ ^ 0 - к u f I- о # ; у )
V1 + ^c V U
|
|
|
|
|
,/ If, |
(4.51) |
|
|
|
|
|
-0,1—1— |
|
— > 0,5Ки KU+ (1-2K„)-1-FA-F,) |
1 - е |
d l Fr |
|
|||
|
|
|||||
|
|
Е„ |
|
|
|
|
|
|
|
.1 |
IF, |
|
|
£ C l 2(l+ A,fXl-Fa)|n2 |
I |
-0,1- |—®- |
|
|
||
1 - e |
|
|
|
|||
И, |
225F. |
I - K . |
|
|
|
|
|
|
|
|
В условиях монолитности, как видно из приведенных выше нера венств, существенную роль играет относительная критическая длина
волокна . Для ее определения был использован метод фотоупру
гости. Принципиальная схема проекционно-поляризационной уста новки ППУ-7 представлена на рис. 16, оптическая система которой состоит из сменного источника света 1, конденсатора 2, сменного све тофильтра 3, поляризатора 4, конденсорных линз 5 и 9, слюдяных пластин 6 и 8, анализатора 10 и сменного проекционного объектива
242
11. Лучи от источника света 1 сводятся конденсорной линзой 2 на по ляризатор 4 и, пройдя последний, преобразуются конденсорной лин зой 5 в параллельной пучок. Исследуемый образец 7 устанавливается в параллельном пучке света перпендикулярно к оптической оси. Изо бражение образца 12 на матовом стекле фотоаппарата создается сис темой линз 9 - 11, в фокусе которой помещается анализатор 10. Слю дяные пластины 6 и 8 располагаются по обе стороны образца в па раллельном пучке света.
1 |
2 |
34 |
5 |
6 |
7 |
8 |
91011 |
12 |
Рис. 16. Оптическая схема установки ППУ-7 |
||||||||
Испытания |
образцов |
|
проводились на |
разрывной машине |
"Instron 1122" Модельный образец, состоящий из одного слоя стек ловолокон в эпоксидной матрице, растягивался в направлении, па раллельном волокнам. Диаметр волокон составлял 100 мкм. Число волокон варьировалось от 10 до 20, толщина образцов составляла 0,3 - 0,4 мм, а ширина составляла 20 - 30 мм.
В качестве объектов исследований были выбраны композиты на основе стекловолокна марки б/щ и ряда эпоксидных связующих: ЭДТ-10А, ЭДТ-10Б, УП-610 и Э-181. При нагрузке около 80% от раз рушающей наблюдаются разрывы отдельных волокон. Волокно у места разрыва находится в ненагруженном состоянии. Место разрыва выглядит белым Х-образным пятном. Длина этой области соответст вует критической длине стекловолокна (табл. 7). С ростом нагрузки волокна разрушаются в случайных местах.
|
С увеличением температуры испытания размер Х-образной зоны |
|||
(пятна) увеличивается. |
|
|||
|
Приняв, например, Fa = 0,7, (лс = 0,3, Ки= 0,9 и, согласно данным |
|||
табл. 7, |
= 15, получим: |
|
||
^ |
> 0 , 0 |
4 f l - 7 |
, 5 - , ^ > l/l- e " ° '15^ l — >0,06-s-0,07^1-7^4 I, |
|
|
|
\ |
I) |
(4.52) |
|
|
|
|
|
^ |
> 0 , 0 6 | l - e |
d |
|
243
Таблица 7
Значения критической длины волокна стеклопластиков в условиях воздействия нормальной и повышенной температур
|
Количе |
Длина |
|
Макси |
|
|
Темпе |
Связую |
ство |
рабочей |
Ширина |
мальное |
/. |
С |
|
щее |
волокон, |
части |
образца, |
количе |
ратура, |
||
|
шт |
образца, |
мм |
ство |
|
|
К |
|
|
мм |
|
разрывов |
|
|
|
ЭДТ-10А |
13 |
55 |
25 |
8 |
0,9 |
9 |
293 |
|
13 |
51 |
28 |
10 |
1,2 |
12 |
343 |
ЭДТ-10Б |
14 |
65 |
25 |
18 |
1.3 |
13 |
293 |
|
14 |
52 |
25 |
18 |
1.6 |
16 |
343 |
УП-610 |
14 |
60 |
25 |
8 |
1.4 |
14 |
293 |
|
14 |
55 |
26 |
9 |
1.5 |
15 |
343 |
Э-181 |
15 |
62 |
24 |
9 |
1.6 |
16 |
293 |
|
14 |
60 |
26 |
10 |
1.7 |
17 |
343 |
Сформулированные выше условия монолитности, основанные на модельных представлениях, естественно, не могут учесть удельный "вклад" каждого упруго-прочностного параметра исходных компо нентов в создание высокопрочной армированной системы. Этот "вклад", как было показано в работе [1], неодинаков.
Считая, что в прочность хаотически армированных композитов, как и в случае однонаправленных и ортогонально армированных композитов, наибольший удельный "вклад" вносит адгезионная прочность границы раздела фаз (тт)Р), затем прочность матрицы (<тс) и ее упругие характеристики (EJ и что общий "вклад" всех факторов в прочность композита равен 1, запишем коэффициенты значимости каждого фактора (У), в первом приближении, равными [1]: YE - 0,13, Y0 = 0,25, YxmK. - 0,62. Тогда мерой монолитности (сплошности) ком позита можно считать некоторый функционал Мх = Ф (ijh У,), где
Ч = |
П а = — > Т1е = Ф ~ |
( 4 - 5 3 ) |
а индекс "т" означает теоретическое значение упруго-прочностных свойств, полученное из условий монолитности. Представив этот функционал в виде линейной комбинации У, и //, [1], нетрудно уста новить, что коэффициент Мх, будучи мерой монолитности компо зита, является и мерой его прочности, что видно из рис. 17.
244
Рис. 17. Зависимость ари тсовстеклопластика от их монолитности: 1- ЭДТ-10 + ЛВВ-СП, 2 - ПН-15 + ЛВВ-СП, 3 - ПН-16 + ЛВВ-СП,
4 - ПН-10 + ЛВВ-СП
Анализ зависимости сг - Мх позволяет сделать вывод о четкой симбатной связи сг и Мх. Согласно определению монолитности, чем выше коэффициент Mxi тем более совместимы (в механическом смыс ле) армирующий материал и связующее и, следовательно, меньше вероятность возникновения локальных зон концентрации напряже ний, приводящих к растрескиванию композита в процессе его экс плуатации.
Втабл. 8 представлены значения параметров трещиностойкости
икоэффициента монолитности хаотически армированных стеклопла стиков.
Таблица 8
ЗначенияК0, KQи Мх хаотическиармированных стеклопластиков
Стеклопластик |
Ко, Н/ммМ |
KQ, Н/ммзл |
м х |
ПН-15 + ЛВВ-СП |
13,3 |
32,3 |
0,40 |
ПН-16 + ЛВВ-СП |
9,1 |
23,6 |
0,29 |
ПН-10 + ЛВВ-СП |
5,8 |
15,2 |
0,25 |
ЭДТ-10 + ЛВВ-СП |
19,5 |
40,0 |
0,56 |
Анализ данных табл. 8 и рис. 17 позволяет сделать вывод о чет кой симбатной связи Мх и К0, KQи стр. Как видно из рис. 18, коэффи циент монолитности хаотически армированных стеклопластиков яв ляется показателем не только прочности этих композиционных мате риалов, но и трещиностойкости.
245
Рис. 18. Зависимости Ко, KQHCTP стеклопластиков от их монолитности: 1 - ЭДТ-10 + ЛВВ-СП, 2 - ПН-15 + ЛВВ-СП, 3 - ПН-16 + ЛВВ-СП, 4 - ПН-10 +ЛВВ-СП
Таким образом, сформулированные выше условия монолитно сти могут быть использованы для создания высокопрочных и трещи ностойких хаотически армированных дискретными волокнами ком позиционных материалов.
ГЛАВА 5. Влияние длительного воздействия эксплуатационных факторов на трещиностойкость композиционных материалов
С использованием приведенной выше методики (см. гл. 2) про вели оценку воздействия эксплуатационных факторов на вязкость разрушения композитов. Оценка степени одновременного воздейст вия агрессивных сред и температур на вязкость разрушения компо зиционных материалов проводилась на образцах композитов, пред варительно экспонированных в дистиллированной воде, 5%-м рас творе НС1 и 10%-м растворе NaOH при 293, 323 и 353 К. Изучение влияния напряженного состояния на трещиностойкость композитов осуществляли на образцах, экспонировавшихся в дистиллированной воде в напряженном состоянии. Образцы испытывали после 3, 6, 9 и 12 месяцев воздействия на них эксплуатационных факторов.
Статистическая оценка полученных данных (табл. 9 и 10, рис. 19 - 32), проведенная согласно данным работы [120], показывает, что характер зависимости между трещиностойкостью и эксплуатаци-
246
онными факторами удовлетворительно описывается экспонентой:
К , |
- К е~В'Х' |
(4.54) |
QXt |
~ ^QXOe |
|
где KQX, - текущее значение KQ при воздействии эксплуатационных факторов (среда, температура, нагрузка); KQX0 - начальное значение KQкомпозита; X - эксплуатационные факторы; t - время экспозиции материала при воздействии эксплуатационных факторов; Вх - ско рость изменения KQпри определенном X.
Из уравнения (4.54) следует, что в координатах ln/i^ - X зависи мость вязкости разрушения композиционных материалов от воздей ствия эксплуатационных факторов графически изображается прямой:
KQx,=Kexo -В,XI, |
|
(4.55) |
||||
- п ы |
/=1 |
п ы |
м |
|
(4.56) |
|
KQXо------------------------ ;-------^2------------ |
|
|||||
п |
| |
п |
\ |
|
|
|
/=1 |
v<=| |
; |
|
|
||
( |
я |
/=| |
п |
/=1 |
> |
(4.57) |
|
|
|
|
|||
|
2 > , |
- |
I |
|
|
|
V/=| |
; |
|
|
|
|
где п - число измерений.
Оценка стойкости композиционных материалов к одновремен ному длительному воздействию агрессивных сред и повышенных температур, проведенная по коэффициентам KQ, показывает, что в интервале 293-353 К наибольшей стойкостью к дистиллированной воде обладают композиты ПН-15+ЛВВ-СП, ПН-15+МБ и ПН-15+ лавсан.
В условиях воздействия 5%-го раствора НС1 при температуре среды 293 К наименьшие скорости падения коэффициента KQ и его максимальные значения наблюдались у двух композитов: ПН-15+лавсан и ПН-15+ЛВВ-СП; первый из них наиболее предпоч тителен для использования при повышенных температурах.
Практически одинаковая стойкость к воздействию 10%-го рас твора NaOH отмечается у трех композиционных материалов: ПН-15+ лавсан, ПН-15+ЛВВ-СП и ПН-15+УТМ-8.
Однако с повышением температуры среды начинает проявляться хотя и незначительное, но преимущество композитов ПН-15+ лавсан и ПН-15+ЛВВ-СП.
247
Таблица 9
Результаты исследования трещиностойкости композиционных материалов после экспозиции в агрессивных средах при повышенных температурах
KQ.\о> |
|
Сре- |
KQX, после экспозиции, Н/мм3/2, |
1пКддо, |
ВхХ„ |
||||
т.; к |
при времени экспозиции (мес) |
Н/мм,/2, |
|||||||
Н/мм"2 |
да* |
мес1 |
|||||||
|
3 |
1 6 |
9 |
12 |
теор. |
||||
|
|
|
|
||||||
28,0 |
293 |
А |
26,4 |
ПН-15 + лавсан |
21,2 |
3,33 |
- 0,0226 |
||
24,3 |
23,0 |
||||||||
28,0 |
293 |
Б |
22,2 |
19,7 |
18,5 |
19,0 |
3,26 |
-0,0351 |
|
28,0 |
293 |
В |
17,4 |
15,4 |
13,8 |
12,5 |
3.18 |
-0.0613 |
|
28,0 |
323 |
А |
23,0 |
19,0 |
17,8 |
15,8 |
3,27 |
- 0,0450 |
|
28,0 |
323 |
Б |
21,0 |
19,0 |
18,3 |
18,0 |
3,24 |
- 0,0353 |
|
28,0 |
323 |
В |
16,3 |
14,1 |
11,0 |
9.6 |
3,19 |
- 0,0843 |
|
28,0 |
353 |
А |
20,5 |
18,0 |
16,0 |
14,3 |
3,25 |
- 0,0530 |
|
28,0 |
353 |
Б |
21,5 |
18,4 |
16,0 |
14,3 |
3,24 |
-0,0415 |
|
28,0 |
353 |
В |
14,8 |
12,6 |
10,0 |
8,3 |
3.14 |
- 0,0921 |
|
32,3 |
293 |
А |
30,0 |
ПН-15+ ЛВВ-СП |
23,4 |
3,48 |
- 0,0273 |
||
28,1 |
25,0 |
||||||||
32,3 |
293 |
Б |
27,7 |
22,3 |
19,8 |
18,0 |
3,46 |
- 0,0502 |
|
32,3 |
293 |
В |
23,0 |
19,0 |
16,2 |
13.3 |
3.41 |
- 0.0708 |
|
32,3 |
323 |
А |
27,9 |
25,0 |
22,2 |
19,0 |
3.47 |
- 0,0430 |
|
32,3 |
323 |
Б |
22,0 |
16,8 |
13,0 |
12,2 |
3,38 |
- 0,0824 |
|
32,3 |
323 |
В |
17,2 |
15,0 |
12.8 |
9,8 |
3.31 |
- 0,0894 |
|
32,3 |
353 |
А |
23,6 |
21,9 |
19,3 |
17,8 |
3,39 |
- 0,0460 |
|
32,3 |
353 |
Б |
20,0 |
14,0 |
11,6 |
11,4 |
3,32 |
- 0,0875 |
|
32,3 |
353 |
В |
14,5 |
13,5 |
10,5 |
8.4 |
3.25 |
-0,0100 |
|
67,5 |
293 |
А |
60,0 |
ПН-15 + МБ |
48,1 |
4,20 |
- 0,0277 |
||
57,0 |
51,4 |
||||||||
67,5 |
293 |
Б |
42,8 |
24,9 |
16,5 |
14,4 |
4,14 |
-0,1321 |
|
67,5 |
293 |
В |
26,3 |
21,5 |
20,4 |
18,5 |
3.86 |
- 0,0947 |
|
67,5 |
323 |
А |
58,0 |
52,0 |
46,7 |
42,5 |
4,19 |
- 0,0380 |
|
67,5 |
323 |
Б |
34,9 |
23,2 |
16,3 |
13,6 |
4,05 |
-0,1340 |
|
67,5 |
323 |
В |
20,7 |
18,3 |
16,1 |
14.5 |
3.79 |
-0,1100 |
|
67,5 |
353 |
А |
50,0 |
45,3 |
40,6 |
37,2 |
4,13 |
- 0,0463 |
|
67,5 |
353 |
Б |
32,4 |
20,2 |
15,5 |
12,5 |
4,01 |
-0,1370 |
|
67,5 |
353 |
В |
18,3 |
16,0 |
13.0 |
Ю,7 |
3.77 |
-0,1342 |
|
110,2 |
|
|
|
ПН-15+ УТМ-8 |
|
|
|
||
293 |
А |
95,0 |
92,4 |
85,0 |
83,0 |
4,66 |
- 0,0230 |
||
110,2 |
293 |
Б |
77,5 |
47,8 |
42,6 |
35,6 |
4,62 |
- 0,0920 |
|
110,2 |
293 |
В |
88,0 |
58,5 |
53,2 |
47,4 |
4.65 |
- 0,0730 |
|
110,2 |
323 |
А |
85,6 |
78,0 |
72,8 |
62,0 |
4,64 |
- 0,0430 |
|
110,2 |
323 |
Б |
59,7 |
45,0 |
39,2 |
34,2 |
4,51 |
- 0,0942 |
|
110,2 |
323 |
В |
59,9 |
37,5 |
з и |
27,4 |
4.48 |
- 0,0991 |
|
110,2 |
353 |
А |
73,2 |
60,0 |
53,0 |
48,3 |
4,58 |
- 0,0653 |
|
110,2 |
353 |
Б |
54,9 |
42,6 |
36,0 |
33,1 |
4,47 |
- 0,0962 |
|
110,2 |
353 |
В |
54,0 |
37,5 |
31.1 |
27,4 |
4,48 |
-0,1110 |
|
127,3 |
|
|
|
ППМ-15-СХ |
|
|
|
||
293 |
А |
102,3 |
87,5 |
80,0 |
77,0 |
4,79 |
- 0,0423 |
||
127,3 |
293 |
Б |
71,8 |
36,2 |
30,8 |
26,1 |
4,68 |
-0,1335 |
|
127,3 |
293 |
В |
64,6 |
23,0 |
18,7 |
14,6 |
4,67 |
-0.1857 |
|
127,3 |
323 |
А |
95,0 |
80,0 |
70,0 |
63,3 |
4,76 |
- 0,0527 |
|
127,3 |
323 |
Б |
65,0 |
27,0 |
23,5 |
21,2 |
4,63 |
-0,1534 |
|
127,3 |
323 |
В |
43,6 |
17,1 |
13,6 |
11,8 |
4,49 |
-0,1967 |
|
127,3 |
353 |
А |
82,4 |
69,0 |
60,7 |
54,0 |
4,72 |
- 0,0677 |
|
127,3 |
353 |
Б |
59,0 |
25,5 |
22,0 |
20,1 |
4,59 |
-0,1559 |
|
127,3 |
353 |
В |
31,9 |
о,о |
0.0 |
0.0 |
4,84 |
- 0.6722 |
* А - вода, Б - 5%-я НС1, В - 10%-й NaOH.
248
Таблица 10
Результаты исследования трещиностойкости композиционных материалов
после 12 месяцев экспозиции вдистиллированной воде при повышенных температурах
в напряженном и ненапряженном состояниях
^ело. |
lnKQX0 |
Н/ммзя |
эксп. |
28,0 |
3,33 |
28,0 |
3,33 |
28,0 |
3,33 |
28,0 |
3,33 |
28,0 |
3,33 |
28.03,33
28,0 |
5,33 |
28,0 |
3,33 |
28.03,33
32,3 |
3,47 |
32,3 |
3,47 |
32,3 |
3,47 |
32,3 |
3,47 |
32,3 |
3,47 |
32,3 |
3,47 |
32,3 |
3,47 |
32,3 |
3,47 |
32.33.47
67,5 |
4.21 |
67,5 |
4,21 |
67,5 |
4,21 |
67,5 |
4,21 |
67,5 |
4,21 |
67,5 |
4.21 |
67,5 |
4,21 |
67,5 |
4,21 |
67,5 |
4.21 |
110,2 |
4,70 |
110,2 |
4,70 |
110,2 |
4,70 |
110,2 |
4,70 ~~ |
110,2 |
4,70 |
110,2 |
4,70 |
110,2 |
4^70 |
110,2 |
4,70 |
110,2 |
4,70 |
127,3 |
4,85 |
127,3 |
4,85 |
127,3 |
4,85 |
127,3 |
4Д5 |
127,3 |
4,85 |
127,3 |
4,85 |
127,3 |
4.85 |
127,3 |
4,85 |
127,3 |
4,85 |
Т, К |
Нагрузка, |
KQXI |
1n^Q.Yt |
\TIKQXO |
а д . |
|
Г* |
Н/мм« |
|
теор. |
мес-1 |
|
ПН-15 |
лавсан |
|
|
|
293 |
0,00 |
21,2 |
3,05 |
3,33 |
- 0,0226 |
293 |
0,15 |
17,5 |
2,82 |
3,27 |
- 6j0373 |
293 |
0.30 |
13.0 |
2,50 |
3,21 |
- 0,0587 |
323 |
0,00 |
15,8 |
2,73 |
3,27 |
- 0,0450 |
323 |
0,15 |
12,1 |
2,47 |
3,23 |
- О’ОбЗО |
323 |
0,30 |
9,2 |
2,13 |
3.18 |
- 0Л867 |
353 |
0,00 |
14,3 |
2,61 |
3,25 |
- 0,0530 |
353 |
0,15 |
11,4 |
2,32 |
3,16 |
- 0,0697 |
353 |
0.30 |
8.2 |
2,00 |
3.17 |
- 0Л973 |
293 |
ПН-15 + л вв-сп |
|
|
|
|
0,00 |
23,4 |
3,15 |
3,48 |
- 0,0273 |
|
293 |
0,15 |
22,0 |
3,09 |
3,45 |
- олзоо |
293 |
0,30 |
20.0 |
2,97 |
3.44 |
- 0,0393 |
323 |
0,00 |
19,0 |
2,94 |
3,47 |
- 0,0430 |
323 |
0,15 |
17,8 |
2,88 |
3,46 |
- 0,0483 |
323 |
0.30 |
14.2 |
2,61 |
3.43 |
- 0Л683 |
353 |
0,00 |
17,8 |
2,83 |
3,46 |
- 0,0483 |
353 |
0,15 |
12,5 |
2,50 |
3,44 |
- 0^0743 |
353 |
0,30 |
10,8 |
2,40 |
3,45 |
- 0Л803 |
293 |
ПН-15 + МБ |
|
|
|
|
0,00 |
48.1 |
3,87 |
4,20 |
- 0,027-7 |
|
293 |
0,15 |
38,4 |
3,62 |
4,19 |
- 0^0473 |
293 |
0.30 |
32,0 |
3,41 |
4,17 |
- 0Л633 |
323 |
0,00 |
42,5 |
3,73 |
4,19 |
- 0,0380 |
323 |
0,15 |
36,8 |
3,54 |
4,13 |
- 0Л490 |
323 |
0.30 |
27,3 |
3,23 |
4.09 |
- 0!0720 |
353 |
0,00 |
37,2 |
3,57 |
4,13 |
- 0,0463 |
353 |
0,15 |
24,4 |
3,10 |
4,11 |
- 0^0837 |
353 |
0.30 |
19,3 |
2,58 |
4.02 |
- 0Л973 |
|
ПН-15 УТМ-8 |
|
|
|
|
293 |
0,00 |
82,3 |
4,38 |
4,66 |
-0,0231 |
293 |
0,15 |
70,6 |
4,21 |
4,64 |
- О’ОЗбО |
293 |
0.30 |
58,0 |
4,03 |
4.57 |
- 0Л453 |
323 |
0,00 |
62,0 |
4,12 |
4,54 |
- 0,0430 |
323 |
0,15 |
56,0 |
3,94 |
4,58 |
- 0,0533 |
323 |
0,30 |
44,0 |
3,68 |
4,54 |
-0.0713 |
353 |
0,00 |
48,3 |
3,80 |
4,59 |
- 0,0653 |
353 |
0,15 |
38,2 |
3,57 |
4,58 |
- 0^0843 |
353 |
0.30 |
29,6 |
3,21 |
4.53 |
-0JI07 |
|
ппм - 15-СХ |
4,28 |
|
|
|
293 |
0,00 |
77,0 |
4,79 |
- 0,0423 |
|
293 |
0,15 |
62,0 |
4,11 |
4,76 |
- 0,0540 |
293 |
0,30 |
52,0 |
3,90 |
4,76 |
-0Л717 |
323 |
0,00 |
67,3 |
4,13 |
4,76 |
- 0,0527 |
323 |
0,15 |
47,1 |
3,79 |
4.75 |
- 0,0800 |
323 |
0.30 |
29,0 |
3,28 |
4,66 |
-0,1153 |
353 |
0,00 |
54,0 |
3,91 |
4.72 |
- 0,0677 |
353 |
0,15 |
34,0 |
3,48 |
4,77 |
-0,1077 |
353 |
0,30 |
16.0 |
2,82 |
4,85 |
-0,1693 |
249