книги / Сопротивление жаропрочных материалов нестационарным силовым и температурным воздействиям
..pdfСледовательно, интервал изменения напряжений за цикл — вели чина постоянная, определяемая как
(IV.105)
При этом наступает «внешнее» стационарное состояние, т. е. такое, когда при последующих циклах теплового нагружения диа граммы деформирования будут повторяться (рис. 91, б). Послед ние представляют замкнутые петли гистерезиса, описываемые уравнениями
(IV.106)
Очевидно, что до наступления стабилизированного состояния число циклов зависит от физико-механических характеристик материала, параметров температурного режима и граничных усло вий закрепления образца. Все приведенные зависимости спра ведливы при условии, когда отсутствуют ползучесть материала
ирелаксация напряжений. Необходимо помнить, что при стаби лизированном состоянии увеличиваются местные дефекты металла
ипроисходит накопление повреждаемости (вследствие знакопере менного пластического течения) вплоть до появления трещин. Таким образом, наряду с описанной макроскопической стабили зацией напряжений и деформаций в микрообъемах вплоть до раз рушения наблюдается увеличение неравномерности распределе ния деформаций, что не позволяет говорить о стабилизации на
пряженного состояния.
При многократных тепловых нагружениях металла протекают процессы ползучести и релаксации, которые оказывают влияние на перераспределение напряжений и деформаций от цикла к цик лу, характер накопления повреждаемости, а следовательно, и на несущую способность. Рассмотрим элемент I (см. рис. 87), кото рый «жестко» закреплен (С2/С1 = оо), подвергается циклическому равномерному нагреву и охлаждению с определенной выдержкой при максимальной температуре цикла. В работах [181, 4161 по казано, что с увеличением времени выдержки элемента при мак симальной температуре цикла долговечность металла резко сни жается, что объясняется изменением пластической деформации за полуцикл по отношению к упругой деформации вследствие релак сации напряжений сжатия при нагреве. В этом случае суммарная пластическая деформация с учетом знака при iV-м цикле теплового нагружения (рис. 92, а) определяется так:
6JV — (бпл)iv “Ь (&hn)iq> |
(IV.107) |
причем
(впл)л — (епл)^ 4* (епл)w
|
|
|
|
(IV. 108) |
|
|
гДе |
(e(i7а)N — пластическая |
|
|
|
деформация сжатия, |
возник |
|
|
|
шая в результате релаксации |
||
|
|
напряжения при максималь |
||
|
|
ной температуре N - TO цикла, |
||
|
|
|
От |
X |
Рис. |
92. Диаграммы деформирования |
|
■‘ max |
|
|
|
|
||
при многократных нагревах и охлажде |
|
|
|
|
ниях |
«жестко» закрепленного стержня |
|
|
|
в условиях выдержки при Ттах: |
X |
{1 фде [К. (Ттах» Ш , |
||
а — неустановившаяся петля гистерезиса; б i— |
установившаяся петля гистерезиса.
(IV.109)
где tB — время выдержки образца при максимальной температуре
цикла; К = |
—я, — величина, обратная времени релаксации. Функ |
||||
ция фл1.ЙГ (Ушах) |
определяется |
экспериментально. Известно, |
|||
что она должна изменяться в пределах |
|
|
|||
|
0 < г Ы # (Ушах *в)1 < |
1. |
(IV.110) |
||
Зависимость между напряжениями и деформациями |
при произ |
||||
вольном N-и цикле с учетом релаксации напряжений |
может быть |
||||
описана следующими |
уравнениями: |
тг)Г- |
|||
«- |
Р-4)+^ |
{[4г |
+ T z J - |
(»■— & * " - * ) ± Е » Щ |
6» ± |
|
Pjv _ |
|
|
± B " ( i - - s r ) |
(IV.И2) |
Изменение суммарной пластической деформации (с учетом зна ка) в данном случае зависит не только от числа циклов и способ ности материала к упрочнению, но и от релаксационной способ
ности материала, на что было обращено внимание в работах япон
ских исследователей [445—455]. Зависимость между бл+i и 8jv может быть записана аналогично формуле (IV.99):
d®N U8I))jy] |
d®N [(ев)^1 z. |
бя+i = |
Ф ^ ш а х Ш б * . (IV.113) |
deNEN |
d&NEN |
Применяя метод математической индукции, можно получить фор мулу для определения остаточной деформации при N-м цикле теплового нагружения:
= |
d® N =l [(S D )w=1] |
d®N-t Kej>)jv,_ 1J |
|
|
EN=l^N=i |
|
^N—ldeN—i |
|
|
|
|
|
||
|
B JY I |
] |
d<t>N - i |
|
X |
d®N=1K® ) = |
|
|
|
EN=id^N=l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
\.KC^max) tB] |
ф\K (Тщаx) ^B] &N=i> |
(IV.114) |
Интервал изменения напряжений за полуцикл будет различ ным от полуцикла к полуциклу, причем интенсивность изменения этого интервала зависит в значительной степени от продолжи тельности выдержки элемента при максимальной температуре.
Из формулы (IV. 114) видно, что 8N быстро убывает и при каком-то N = N * 6jy* -*■ 0, т. е. наступает стационарное состояние. При 6#. = 0 диаграмма деформирования будет замкнутая (рис. 92, б) и восходящая и нисходящая ветви петли гистерезиса могут быть описаны уравнениями
+ - т = г Е -т -{1 — r AeP~l) ± B [(i ~ i r f ] ' ” " <i v -115>
В этом случае пластическая деформация, состоящая из кратко временной пластической деформации и пластической деформации вследствие релаксации напряжения в одном полуцикле, равна по величине и противоположна по знаку кратковременной пластиче ской деформации во втором полуцикле, т. е.
яФ (Вп) И
= I евI------- |
щ*- ф* [К (Гю„ ) «.], |
(IV.116) |
|
Jb |
|
или, с другой стороны, интервал изменения пластической дефор мации за цикл после наступления «внешнего» стационарного
состояния определяется так:
Grp
‘ Ш1П |
1 1 |
-ф К (Тmax) |
. (IV. 117) |
| ± Аепл|= I А© \ |
Е |
||
Е |
|
|
Приведенный анализ свидетельствует о том, что временные факто ры при многократных тепловых нагружениях оказывают сущест венное влияние на процессы деформирования металла, а следо вательно, и на процессы разрушения. Все это позволяет сделать вывод о том, что в случае многократного приложения тепловых нагрузок, вызывающих знакопеременную пластичность и ползу честь, должны быть созданы специфические методы расчета, учи тывающие повторяемость теплового нагружения.
5. Упруго-пластические свойства материала при знакопеременном термоциклическом нагружении.
Предельные состояния материала
Для установления соответствующих зако номерностей деформирования необходимо знать зависимости меж ду напряжениями и деформациями на любом этапе многократного теплового нагружения. Чтобы определить экспериментальные за висимости напряжений от деформаций в каждом цикле нагружения, строились диаграммы деформирования, методика построения ко торых описана в работах [140, 141, 148, 238, 250, 345]. При этом принималось условие, что образец подвергался определенной цик лической упруго-пластической деформации (Де), создаваемой цик лическим изменением температуры, которая для данного образца на всем протяжении его испытания, вплоть до разрушения, оста-
Рис. 93. Диаграммы деформирования стали 1Х18Н9Т и сплавов ЭИ607А и ЭИ10 при К * — 0,94 и Т = 100 <>7000 С после первого цикла (а) и поело определенного числа теплосмен (б).
валась постоянной, |
т. е. |
|
|
Т а б л и ц а 9 |
||||||
|
« |
|
I гтах |
|
|
Материал |
N |
PN |
SN |
|
Ле = |
- й |
Н |
1 |
<*(Т)ЬТ(х)х |
||||||
|
|
|
|
|||||||
|
X |
dxdT = |
const. (IV.118) |
|
1 |
1,30 |
3,90 |
|||
|
1Х18Н9Т |
10 |
1,31 |
4,10 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
По оси |
ординат откладыва |
100 |
1,32 |
4,15 |
||||||
|
||||||||||
лись |
напряжения, |
а по оси |
|
1 |
1,42 |
6,56 |
||||
абсцисс]—температура и парал |
|
|||||||||
|
10 |
1,47 |
8,05 |
|||||||
лельно температуре — величина |
ЭИ607А |
|||||||||
упруго-пластической |
деформа |
|
100 |
1,49 |
8,94 |
|||||
ции, |
которая определялась с |
|
1 |
2,15 |
246 |
|||||
учетом неравномерного распре |
|
|||||||||
ЭИ10 |
10 |
2,47 |
1170 |
|||||||
деления температуры и темпера |
||||||||||
турной зависимости |
коэффици |
|
100 |
2,58 |
1460 |
|||||
ента |
линейного |
расширения |
|
|
|
|
||||
(рис. |
93). |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для всех материалов диаграммы деформирования (петли ги стерезиса) различны как по величине, так и по форме. Причем диа граммы деформирования при циклическом тепловом нагружении не имеют прямолинейных участков (нагрузки, разгрузки) в от личие от диаграмм деформирования при циклическом силовом на гружении и постоянной температуре. Для всех исследуемых ма териалов и на всех режимах термоциклического нагружения диа граммы деформирования до определенного числа циклов являются разомкнутыми и изменяют свою форму и размеры от цикла к циклу знакопеременного теплового нагружения. Это позволило изучить кинетику основных параметров петли гистерезиса в зависимости от числа циклов температурного воздействия.
Диаграммы деформирования для всех исследуемых материалов в рассматриваемом диапазоне температурного воздействия имеют параболический характер и описываются уравнениями (IV .86), (IV .87). Значения параметров Рц и gN, входящих в эти уравнения, характеризующие зависимость между напряжениями и деформа циями материалов при термоциклическом нагружении, определя лись из диаграмм циклического деформирования. Некоторые зна
чения этих параметров для К = 0,94 и Т — 100 ^ |
700° С приве |
дены в табл. 9. |
N*) наступает |
После определенного числа теплосмен (N = |
|
«внешнее» стационарное состояние, при котором |
0 , а сле |
довательно, при дальнейших циклах знакопеременного теплового нагружения наблюдается повторяемость диаграмм деформирова ния. В этом случае параметры Рц* и gN* от цикла к циклу изме
няются незначительно и являются |
функцией только материала |
и температурного режима (рис. 92, б). Значения параметров PN*, |
|
gN* при температурном режиме 100 |
700° С и К = 0,94 следую |
щие: |
|
Материал |
1Х18Н9Т |
ЭИ607А |
ЭИ10 |
|
1,33 |
1,52 |
2,86 |
|
4,20 |
9,68 |
6300 |
Исследования диаграмм деформирования стали 1Х18Н 9Т при различных значениях средней температуры цикла (Тт — 500, 400, 300° С) показали, что значения параметров пластичности зависят от средней температуры цикла:
Тт, °С |
300 |
400 |
500 |
PN. = P |
1,39 |
1,33 |
1,31 |
= g |
5,85 |
4,20 |
3,80 |
Диаграммы деформирования, как это видно из рис. 94, а, зависят также от продолжительности выдержки образца при мак симальной температуре цикла, причем в этом случае диаграммы деформирования (петли гистерезиса) также разомкнуты и изме няются от цикла к циклу. Анализ диаграмм термоциклического нагружения с выдержкой образца при максимальной температуре цикла показывает, что и в этом случае после определенного числа циклов (.N = N*) наступает стабильность диаграмм деформиро вания. Диаграммы деформирования для стационарного состояния (материал 1Х18Н9Т) при различных значениях продолжитель ности выдержки образца при максимальной температуре цикла по казаны на рис. 94, б. В этом случае 8w* 0, а Рц*, gN* от цикла к циклу изменяются незначительно, т. е. остаются почти постоян ными и для некоторых значений 1В приведены ниже:
*в, сек |
0 |
120 |
240 |
PN, = P |
1,33 |
1,37 |
1,46 |
gN* = g |
4,20 |
4,52 |
6,56 |
й б
Ряс. 94. Диаграммы деформирования стали 1Х18Н9Т при К iss 0,94 и Т — = 100 *=» 700° С с различными выдержками при Гтах для неустановившегося режима (а) и стационарного состояния (б):
I — tB = 0; II — tB = 120 сек-, Ш — (в = 240 сек.
Диаграммы деформирования, построенные для различных материалов в широком диапа зоне изменения параметров температурного цикла и гра ничных условий, показывают, что они изменяются от цикла к циклу, а следовательно, изме няются все основные параметры петли гистерезиса (интервал на пряжений, интервал пластиче ских деформаций, величина не обратимой энергии). Анализ ре зультатов исследования диа грамм деформирования метал лов при многократном тепловом
нагружении позволил установить закономерности изменения на пряжений, пластических деформаций и величины рассеиваемой энергии от цикла к циклу. Интервал колебания напряжений в
каждом нечетном и четном полуциклах для N-го |
цикла опреде |
ляли соответственно по формулам |
|
АаР = ENAe^1- JZ- ДAep*е ** -1j;1) |
(IV.119) |
ABPn~ 1\ =Ь EN5N. |
(IV.120) |
Для циклически упрочняющихся материалов в каждом цикле интервал напряжений от полуцикла к полуциклу монотонно воз растает и интервал напряжений в одном полуцикле (четном) боль ше интервала напряжений в другом полуцикле (нечетном). Од нако при каком-то N = N* интервал изменения напряжений в четном полуцикле незначительно отличается от интервала изме нения напряжений в нечетном полуцикле и, естественно, все кри вые (рис. 95) сливаются в одну. При этом Ья* 0 и Aaffl = А ар = = const.
Таким образом, упруго-пластические свойства материала при многократном тепловом нагружении изменяются в зависимости от числа циклов. Пластическое деформационное упрочнение суще ственно зависит от величины деформации. При малых деформа циях (0 ,2—0,3% ) оно почти не наблюдается и в этом случае диа граммы деформирования будут повторяться при каждом цикле теплового нагружения. Величина циклического деформационного упрочнения возрастает с увеличением амплитуды деформации. Из менение величины циклического напряжения от полуцикла к по-
луциклу вызывает изменение пластической деформации для каж дого полуцикла. Пластическая деформация в каждом полуцикле для iV-ro цикла будет
(IV.121)
Уменьшение величины циклической пластической деформации связано с некоторым упрочнением материала. Интенсивность из менения пластической деформации зависит от упруго-пластических свойств материала, а также от величины упруго-пластической де формации.
Из экспериментальных данных следует, что кривые, изобра жающие изменение пластических деформаций е™ в нечетном по
луцикле и пластической деформации е(Пл) в четном полуцикле, при каком-то числе циклов теплового нагружения N = N * сходятся и в общем случае являются функцией величины начальной пла стической деформации, физико-механических характеристик ма териала и температурного режима. Для одного и того же материала при одинаковой величине начальной пластической деформации изменения пластических деформаций в нечетных и четных полуциклах в относительных координатах соответственно могут быть представлены следующим образом:
(VI. 122)
причем функции (N) и ф2 (N) удовлетворяют следующим условиям:
при N = 1
^ т = о, ъ ( Л ) - о .
Величины 7 и Р — постоянные материала,
; v * |
(IV.123) |
Рис. 96. Изменение напряжений (а) и пластических деформаций (б) от цикла к циклу для стали 1Х18Н9Т при К = 0,94 в зависимости от выдержки образ
ца при |
Рщах: |
|
I |
i„ = |
240 сете; I I — tB = 120 сек; I I I — tB = 0 . |
|
Для циклически упрочняющихся материалов 0 -< Р < 1; 0 < |
|
< |
V < |
1; для циклически идеальных материалов у = р = 1, а |
i|>i (N) = 1|>2 (N) = 0 . Значения параметров у и р зависят от физи ко-механических характеристик материала, температурного ре жима и величины пластической деформации за первый цикл. При каком-то числе циклов теплового нагружения N = N* абсолют ная величина пластической деформации в четном полуцикле равна таковой в нечетном полуцикле. Петля гистерезиса становится замк нутой и наступает стационарное состояние (предельное состояние). Изменение интервала напряжений от полуцикла к полуциклу в значительной степени зависит от формы температурного цикла и, в частности, от продолжительности выдержки образца при макси мальной температуре (рис. 96). Результаты исследования кине тики пластических деформаций и напряжений дают возможность построить диаграммы зависимости циклического напряжения от циклической деформации (рис. 97).
Эти диаграммы позволяют определить размеры петли гисте резиса. Если цикл имеет только упругий характер (ширина петли гистерезиса стремится к нулю), то графическое изображение ве личины Да, соответствующей Де, даст точку, лежащую на штри ховой линии. Если существует петля гистерезиса, то величина Е — = Дсг/Де является численной характеристикой гистерезиса (мо дуль гистерезиса). Приведенный анализ свидетельствует о том, что характеристику гистерезиса для установившегося состояния (рис. 97) можно определить так:
Е - = Е Двр** -1. (IV. 124)
Очевидно, при одном и том же значении Де петля гистерезиса будет более узкой для тех материалов, для которых модуль ги стерезиса меньше. Результаты исследований кинетики напряжений и пластических деформаций для различных материалов в широ ком диапазоне изменения параметров температурного цикла позволили установить зависимость между циклическими напряже ниями и пластическими деформациями в условиях стабилизиро ванного состояния:
До* = AAenZ |
(IV.125) |
где А, тп — параметры, зависящие от физико-механических ха рактеристик материала и температурного режима.
Процессы накопления пластических деформаций в период на личия упрочнения (разупрочнения) и в период его отсутствия, т. е. в период стабилизации, протекают по-разному. Под накоп ленной или общей пластической деформацией следует понимать сумму, пластических деформаций (без учета знака) в четных и не четных полуциклах за N циклов знакопеременного термопласти ческого нагружения. Суммарная пластическая деформация, на копленная в элементе до разрушения металла в условиях знако переменной термопластичности, состоит из двух частей:
N* |
{|4 3 |* + |<а,|*}; |
|
5 *= 2 |
(IV.126) |
N=1
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
80 |
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
4 0 |
|
|
|
|
|
|
20 |
|
Рис. 97. |
Диаграммы |
циклическо |
|
|
||
го деформирования |
для |
стали |
|
|
||
1Х18Н9Т |
(а) |
и ЭИ10 (б) |
при |
0 |
2 0 - 6 АЕ'Ю*м/т |
|
Тт = 400° С |
и некоторых |
цик |
|
б |
||
лах деформирования. |
|
|
|