книги / Сопротивление жаропрочных материалов нестационарным силовым и температурным воздействиям
..pdfРис. 27. Программы нестационарного нагружения при данном интервале
изменения напряжений (а), кривые ползучести стали |
1Х18Н9Т при |
Т = |
||||
— 670° С |
и некоторых |
программах нестационарного |
нагружения |
(18,4 ^ |
||
22,4 к/7лш2) (б): |
|
|
|
|
|
|
1 — Vo= |
i! 2 —Vo = 0,25j |
3 |
=. 0,75; 4 —va = 1? S —.v a |
= 0,75; 6 — *va |
= |
0,50; |
^ |
*** |
|
— |
|
|
|
7 — Vo = 0,25; 3 — Vo = 0,144; 0 — vc = 1. |
|
|
|
|||
постоянной. Результаты |
исследований (рис. 27, |
б) показали, |
что |
скорость ползучести, величина накопленной пластической дефор мации, интенсивность изменения пластической деформации от цик ла к циклу, а также время до разрушения при данной температуре и данном интервале изменения напряжений (До = const) зависят от формы цикла нагружения. На рис. 28 для стали 1Х18Н9Т пока зано изменение величины пластической деформации от цикла к
циклу при изменении напряжений по программе Va + Yo = 1 и Т — 670° С. Видно, что скорость изменения пластической дефор мации от цикла к циклу, а также величина установившейся плас тической деформации эа цикл зависят от формы цикла нагружения.
Величина накопленной пластической деформации до разруше ния материала при любой программе нагружения при данном интер вале изменения напряжений и данной температуре определялась
КаК N
S - е, + 2 |
<Л>0 » + 2 |
<Д4 Я)» + i (H » V |
a-42) |
№=1 |
N, |
N. |
|
где е0 — начальная пластическая |
деформация; (Ae^)iv — плас |
тическая деформация ва N-й цикл; Nt — число циклов, при кото ром наступают процессы стабилизации; ЛГа — число циклов, при котором начинают протекать процессы разупрочнения ма
териала.
Как показали исследова ния, величина накопленной
Рис. 28. Изменение пластических деформаций от цикла к циклу изменения напряжений (18,4
22,4 кГ/мм2).
Рис. 29. Влияние частоты пиков перегрузок (а) и времени вы держки при максимальном на пряжении цикла (б) на вели чину накопленной пластичес кой деформации до разру шения материала (о = 18,4 ^ ч± 22,4 кГ/м м 2):
1 — т = 680° С; |
2 — Т = 700° С; |
8 — Т = 720° С. |
|
пластической деформации до разрушения материала при данном интервале из менения напряжений и дан ной температуре зависит от
формы цикла нагружения. Такая зависимость для стали 1Х18Н 9Т в
случае изменения напряжений по программам уа -f- ус = 1 и
Уа + Уо = 1 показана соответственно на рис. 29, а и 29, б. Исполь зуя экспериментальные данные исследования, можно дать коли чественную оценку влияния относительной частоты пиков пе регрузок на величину накопленной пластической деформации до разрушения при данном До и данной температуре в случае про
граммного нагружения (Уо + Vo = |
1) по формуле S — S2a a. |
Здесь S2 — величина накопленной |
пластической деформации до |
разрушения в условиях изотермической ползучести при минималь ном напряжении цикла и данной температуре; а 0 — функция, учитывающая влияние цикличности нагружения на величину накопленной пластической деформации до разрушения,
а 0 — ----------------- - » |
(1.43) |
1 _ (1 _ ф2) уд |
|
£
S з — величина накопленной пластической деформа-
*^3 ции до разрушения материала в условиях малоцикловой усталос
ти при г = (Troin/Птах и данной температуре.
Как видно из рис. 29, б, величина накопленной пластической деформации до разрушения при нестационарном нагружении и любой выдержке образца при максимальном напряжении цикла аналогично предыдущему случаю определяется по формуле S — = S 3<pa- Функция фа, учитывающая влияние выдержки образца при максимальном напряжении цикла на величину накопленной пластической деформации до разрушения, в случае изменения
напряжений по программе у0 4* у0 = 1 определяется следующим образом:
% |
(Ш> |
Рис. 30. Зависимость накопленной пласти ческой деформации до разрушения стали 1Х18Н9Т от характера цикла нестацио нарного нагружения.
где |
= S J S 3; Sx — величина накоп |
|
|||
ленной пластической деформации до |
|
||||
разрушения в условиях изотермичес |
|
||||
кой |
ползучести при |
максимальном |
|
||
напряжении цикла и данной темпе |
|
||||
ратуре (выдержка образца при мак |
|
||||
симальном напряжении цикла равна |
|
||||
бесконечности). Отклонение кривых |
|
||||
на рис. 29 от заштрихованных верти |
|
||||
кальных линий |
показывает влияние |
|
|||
выдержки образца при минимальном |
|
||||
(а) |
и максимальном (б) напряжениях |
цикла на величину накоп |
|||
ленной пластической деформации до |
разрушения. |
||||
|
Накопленная пластическая деформация до разрушения при дан |
||||
ном интервале |
изменения |
напряжений по любой программе на |
|||
гружения (уа + |
Уо + |
Уа = |
1) и данной температуре зависит от |
программы цикла нестационарного нагружения. Такая зависимость для стали 1Х18Н 9Т при Т — 720° С и о = 18,4 ^ ±22,4 кГ/мм2 показана на рис. 30. В этом случае функция фст, учитывающая
влияние формы цикла нагружения по программе уа 4* Yo + Yo =
= 1 при данном Да и данной температуре, определяется так: |
|
Фа |
(1.45) |
|
Если ф0 = 1, то величина накопленной пластической деформации до разрушения материала в условиях нестационарного нагруже ния при данном интервале изменения напряжений и данной тем пературе будет постоянной. Из формулы (1.45) найдем те значения
Уа = УОИ Yo = Yen при которых фо = 1:
1 — Фа |
(1.46) |
Фа(1“ ф1)
Для любой программы нестационарного нагружения, при которой выполняются условия
Уа + Уо + Уо = 1,
(1.47)
- S - = t g 0 o (00 = е'Д
Рис. 31. Зависимость коэффициента от формы цикла изменения иа-
|
« |
/W |
при |
пряжения (vo -j- У<з + Vo = 1) |
|||
cr = 18,4 |
|
22,4 кГ/лы*8 и Т = |
670°С |
для стали |
1Х18Н9Т. |
|
накопленная пластическая де формация до разрушения мате риала при данном интервале изменения напряжений и данной температуре остается постоян ной и равной пластической де формации до разрушения в условиях циклического изме нения напряжений при данной
асимметрии цикла г = —
ашах
0а < я/2, то фа > 1 и разру
шение в этих условиях программного нагружения при данном интервале изменения напряжений и данной температуре наступает при значительно большей накопленной пластической деформации до разрушения, чем в условиях циклического изменения напря
жений (уа — 1).
Если 0 < ; 0а •< 0?\ то ф0 <С 1 и разрушение в этих условиях нестационарного нагружения при данном интервале изменения напряжений и данной температуре наступает при меньшей на копленной пластической деформации до разрушения, чем в усло
виях циклического изменения напряжений (уа = 1).
Из приведенного анализа следует, что накопленная пластиче ская деформация до разрушения материала в условиях програм много нагружения при данном Да и данной температуре не может служить критерием разрушения при нестационарном нагружении. Она может быть принята за критерий разрушения при нестацио нарном нагружении только в том случае, если выполняются ус
ловия (1.47). Причем 0(оО)для данного материала зависит от интерва ла изменения напряжений, величины максимального (минималь ного) напряжения цикла и температуры, а при данном Да и дан ной температуре 6о0>— величина постоянная.
Исследования показали, что время до разрушения в условиях программного нагружения при данном интервале изменения на пряжений и данной температуре зависит от формы цикла narpynteния (рис. 31). Эти исследования позволили определить время до разрушения при любой программе нестационарного нагружения при данном интервале изменения напряжений и данной темпера туре по формуле tp = tatya, где t3 — время до разрушения при
циклическом изменении напряжений (у0 = 1); фа — функция, учи тывающая влияние формы цикла нестационарного нагружения по
программе Та + То + Yo = 1 при данном До = const на вели чину времени до разрушения по сравнению с величиной времени до
разрушения при малоцикловой усталости (уа = |
1): |
|
фо = |
1 |
(1.48) |
|
||
‘Фа ~ |
Ф1 = |
(1.49) |
и t2 — время до разрушения в условиях изотермической пол зучести соответственно при максимальном и минимальном напря жениях цикла и данной температуре.
Бели фа = 1, то время до разрушения данного материала при данной температуре и данном интервале изменения напряжений по любой программе остается постоянным и равным времени до раз
рушения (г3) при циклическом изменении напряжений (у0 = 1). Исследования показали, что в случае программного нагружения
(то + То + Та — 1) при |
данном |
До и данной температуре фа = |
|||
= 1 при условиях |
|
|
|
|
|
Tff + |
То + |
Та = |
1; |
(1.50) |
|
-S— = |
tg 0QT, |
00 = |
0^О)* |
(1.51) |
|
Vo |
|
|
|
|
|
Величина 0оО) определяется по формуле |
|
|
|||
0 (O)- n r c t r |
<Ф*“ |
4>Ф1 |
(1.52) |
||
0 |
|
g f c ( l - i h ) • |
|
||
При изменении напряжений по любой |
программе |
и данном До |
|||
фо > |
1, |
если |
0 < 0а < 8а0); |
|
|
фо<С1, |
если 0аО)< 0 а < я / 2 . |
|
Функция ф0»учитывающая влияние формы цикла нестационарного нагружения при данном До и данной температуре на величину времени до разрушения, зависит от свойств материала, а для дан ного материала — от температуры, интервала изменения напряже ний и величины максимальных (минимальных) напряжений цикла.
Все предыдущие зависимости были получены при данном ин тервале изменения напряжений и данной температуре. Проведен ные эксперименты при программном нагружении при данном До и постоянных, но разных температурах в интервале Тг — Т2 по казали, что время до разрушения зависит от температуры. На
рис. 32 показана |
зависимость между временем до |
разрушения |
стали 1Х18Н 9Т |
при данном интервале изменения |
напряжений |
(Аст= const) по программам у„ + уа = 1; у0 -f- уа = 1 и формой
цикла напряжений уа для температур в интервале 670— 720° С. Результаты исследований позволили получить формулу для опре деления времени до разрушения при любой форме цикла нагруже ния при данном До:
в случае программы у0 + Уа — 1
(1.53)
в случае программы уа + Уа ~ 1
(1.54)
где t?, t\ — время до разрушения в условиях изотермической пол зучести соответственно при минимальном и максимальном напря
жениях цикла и Тх = 670° С (точки 7, 2); h; h — время до разру шения в условиях изотермической ползучести соответственно при максимальном и минимальном напряжениях цикла и Тг = 720° С (точки 5, 6); t3; t$ — время до разрушения в условиях малоцикло-
Рнс. 32. Зависимость времени до разрушения стали 1Х18Н9Т от формы цикла изменения напря
жений (уа + Ya = 1) при ° ~ = 18,4 22,4 кГ{мм2 и разных температурах.
вой усталости (ут — 1) при дан ных г = CTmin/amax и Да соответ ственно при Тх = 670 и Т2 —
= 7 2 0 ° С (точки 3, 4); функции Ф1;
ipi; фг; фг определяются по форму лам (1.49) при температурах Тх и Т2 соответственно.
Таким образом, зная время до разрушения материала в условиях изотермической ползучести при минимальном и максимальном на пряжениях цикла и температурах Тхи Г 2, а также время до разруше ния в условиях циклического из
менения напряжений (у0 = 1) при тех же температурах, можно опре делить время до разрушения при любой форме цикла изменения на пряжений и любой постоянной температуре в случае пестационар-
ного нагружения при данном интервале изменения напряжений. Приведенные зависимости подтвердились и для других материа лов — они справедливы при температурах, при которых не проте кают структурные изменения в материале.
Полученные на основании результатов экспериментальных ис следований аналитические зависимости позволяют с опреде ленной точностью количественно оценить влияние формы цикла программного нагружения при данном интервале изменения на пряжений и данной температуре на величину накопленной плас тической деформации до разрушения материала, а также на ве личину времени до разрушения.
4. Критерии разрушения материалов
Вработе [248] отмечалось, что разру
шение материалов после определенного числа циклов изменения напряжений связано с процессами накопления деформаций и ис черпанием пластичности. Известно, что в процессе накопления по вреждений при статическом нагружении высокими напряжениями и малом времени, необходимом для разрушения, накапливаемая пе ред разрушением деформация больше, чем при большом времени. Когда процесс накопления повреждения протекает при изменя ющейся статической напряженности, то достигаемая при разру шении деформация обычно уменьшается и это проявляется в ус коренном снижении сопротивления разрушению, характеризуемом суммой относительных времен [248]:
где t — время пребывания под напряжением а,-.
Интенсивность изменения пластичности в процессе нагружения характеризует сопротивление разрушеншо в нестационарных ус ловиях.
В исследованиях, приведенных в работе [261], показано, что между величинами фр (относительное сужение шейки при разру шении) и аа для многих жаропрочных сплавов при общей длитель ности испытания до 100 ч и числе циклов изменения напряжений до 200 существует некоторая зависимость:
% , % 10,0 6,0 4,0 3,0
аа1,0 0,85 0,60 0,40
Однако основной задачей исследования материалов при ма лом числе циклов изменения напряжений в условиях нормальной и повышенной температур является установление критериев раз рушения материалов. В исследованиях [237—253, 338—345, 393—
3991 в качестве критерия разрушения материала при малом числе циклов изменения напряжений как ори нормальных, так и при повышенных температурах рекомендуется пользоваться величиной пластической деформации за цикл. В этом случае из уравнения (1.24) долговечность материала определяется через пластиче скую деформацию:
Данное уравнение экспериментально подтвердилось многими ис следователями для широкого класса материалов при нормальных и повышенных температурах. Для определения числа циклов до разрушения материала в зависимости от частоты нагружения фор мулу (1.56) рекомендуется [2371 представить в виде
N = (— |
\a v i-ft\ |
(1.57) |
\ епл |
/ |
|
Исследования, приведенные в работе [383], показали, что при изотермическом нагружении коэффициент а изменяется от 0,58 до
4,0. Мэнсон [3991 считает, что лучше всего согласуется |
с экспе |
||
риментом |
значение |
а = 0,6. Согласно исследованиям |
Коффина, |
а — 0,5; |
М = еп/2. |
Дальнейшие исследования показали, что а, |
М , к* могут изменяться в широких пределах. При малоцикловом нагружении с заданной амплитудой напряжений и различными выдержками в области максимальных напряжений при повышен ных температурах, как показали исследования [464 ] (см. рис. 26, б), значение накопленной деформации ползучести при разрушении является относительно устойчивым, что указывает на преимущест венную роль влияния односторонне накапливающейся деформа ции при разрушении. Поэтому предполагалось, что данная вели чина в этом случае может быть принята в качестве критерия раз рушения материала. Однако, как показано в исследованиях [183— 185,443—454], величина односторонне накопленной пластической деформации до разрушения материала при заданном интервале изменения напряжений и заданной температуре не постоянная (см. рис. 30), а зависит от формы, цикла нагружения и поэтому не может быть принята ва критерий разрушения материала при не стационарном нагружении. Величина односторонне накопленной пластической деформации до разрушения материала в усло виях программного изменения напряжений при данной амплитуде напряжений и данной температуре остается постоянной, а следо вательно, может быть принята ва критерий разрушения только в том случае, если выполняются условия (1.47). В этом случае ве личина накопленной пластической деформации до разрушения материала при данном интервале изменения напряжений (До =»
= const) по любой программе уа + уа + 1 и данной тем пературе остается постоянной и равной пластической деформации
до разрушения в условиях циклического изме
нения напряжений (у0 = 1).
Ряд исследователей пытались установить связь между энергией гистерезиса и долговеч ностью. Однако исследования не всегда приво дили к желаемому результату. В дальнейших исследованиях считалось, что с усталостным повреждением при малом числе циклов измене ния напряжений связана только часть энер гии гистерезиса, а именно энергия, накопленная 8а счет пластического деформирования. При ограниченной долговечности энергия, накоп ленная за счет пластической деформации, может быть приравнена полной энергии гистерезиса, так как при очень больших деформациях неупругая составляющая пренебрежимо мала. Фелтнер и Мороу [360 ] предложили гипотезу, согласно которой разрушение наступает тогда, когда суммарная энергия, рассеиваемая в еди
нице объема материала, вследствие наличия необратимых пласти ческих деформаций достигает определенной критической величины;
2 w N шшW kp. |
(1.58) |
N = i |
|
где Np — число циклов до разрушения; WN — энергия, рассеива емая в единице объема материала при N-м цикле; WKp — крити ческая величина энергии, которая равна энергии разрушения при статическом разрыве.
Энергия пластической деформации при симметричном цикле
определялась (рис. 33) так: |
|
WN = 2 [ adz. |
(1.59) |
6 |
|
Суммарная энергия пластического деформирования |
за N цик |
лов |
|
В данной работе изменение ширины петли гистерезиса с увеличе
нием числа циклов не учитывалось.
___
Если принять, епл = Ахтm, епл = Депл, а = аа и проинтегри ровать, а также предположить, что суммарная работа пластиче ской деформации достигает критического значения, то можно получить зависимость между амплитудой напряжений и числом
циклов до разрушения:
т |
tgN, |
(1.61) |
т -J--1 |
||
где |
т |
|
|
|
|
И у Н -m) |
1т+1 |
(1.62) |
h = lg |
|
|
2к |
|
|
Уравнение, полученное на основании критерия (1.58), было подтверждено ав торами экспериментально. Однако, как показали дальнейшие исследования [204—208], полная пластическая рабо та, необходимая для разрушения, не по стоянна, а увеличивается с уменьшени ем напряжения. Кроме того, суммарная энергия, рассеиваемая в единице объ ема материала до разрушения, даже
при ограниченной долговечности значительно превышает энергию, поглощаемую при статическом испытании на растяжение, и поэто му не может быть принята в качестве критерия разрушения ма териала при многократном упруго-пластическом деформировании.
В дальнейшем Мартин [126] предложил энергетический кри терий разрушения материалов при ограниченной долговечности. Он предполагал, что мерой усталостных повреждений является только энергия, связанная с процессами упрочнения.
Часть пластической работы, связанная с упрочнением (при линейном законе упрочнения), показана на рис. 34 (заштрихован
ная площадь). Работа повреждения за цикл [126] |
определялась |
как |
|
W = 2 l± -E *A eBnAean\ ^ E *A elll, |
(1.63) |
где Е* — тангенс угла наклона линии упрочнения |
(а*). Работа |
повреждения за N циклов может быть подсчитана так: |
|
% W N = NE*Де2д. |
(1.64) |
1 |
|
Если принять, что разрушение наступает тогда, когда достига ется некоторая критическая величина повреждения, циклическая долговечность может быть определена из формулы (1.64):
NpE*Ae*n = WKP. |
(1.65) |
Критическую энергию можно определить, если предположить, что полная работа повреждения равна работе, затраченной при
статическом растяжении (N = Aeun = eBV На основании