книги / Справочник по судовой акустике
..pdfсрок службы. Поэтому за период эксплуатации судна они несколько раз заме няются новыми. Их принципиальное отличие с точки зрения шумности — боль шая компактность. У них значительно сокращены площади звукоизлучающих
поверхностей и соответственно акустическая мощность, излучаемая корпусом
гтд.
Определяющим источником шума в ГТУ обоих типов являются воздухо заборные устройства турбокомпрессоров, уровень звука которых достигает 140— 150 дБА. Снижение шума осуществляется с помощью установки системы специаль ных глушителей, эффективность которых должна достигать 60—75 дБА.
Шум выпуска у судовых ГТУ тяжелого типа вследствие расположения раз личных Теплообменников в газовыпускных трактах значительно понижается. Если скорости газов на срезе выпускной трубы не превышают 25—35 м/с, то шум выпуска не представляет опасности и глушители выпуска можно не устанавли вать, На малых судах с так называемым свободным выпуском, имеющим короткие выпускные тракты, уровень звука может достигать-100— 110 дБА, поэтому не обходимо устанавливать глушители шума..
Особый случай для ГТУ представляет возникновение в теплообменниках газо выпускного тракта: очень шумных газодинамических автоколебательных про цессов.
§ 6 . 2 . Ш У М Г А З О Т У Р Б И Н Н О Г О Д В И Г А Т Е Л Я .
С Н И Ж Е Н И Е Ш У М А Т У Р Б О К О М П Р Е С С О Р О В
Причины шума ГТД. Главным источником шума ГТД является турбокомпрессор. В судовых ГТУ применяются в основном осевые многоступенча тые компрессоры. Более 95% акустической мощности ГТУ излучается на всасы вании компрессора (Ljy = 135-ь 150 дБА). Компрессор играет главную роль и в' спектре шума, излучаемого корпусом ГТД, хотя акустическая мощность кор пуса на 20—30 дБА меньше, чем акустическая мощность на всасывании.
Спектры шума,ГТД имеют мощные дискретные (тональные) составляющие, обусловленные на высоких частотах аэродинамическим роторно-статорным взаимо действием лопаток в компрессоре (так называемый лопаточный, или сиренный, шум). На низких частотах может иметь место шум механического происхожде ния, связанный с дисбалансом ротора, несоосностыо валов ГТД и потребителей мощности и т. п., или вызванный неточностями изготовления и сборки ГТД.. Ди скретные составляющие включают основные частоты, определяемые по формулам
' д — W (6' 2 "
и их гармоники. (Здесь п — частота вращения ротора, об/мин; z± — число лопа ток первой ступени компрессора.)
При доброкачественной динамической балансировке роторов (дисбаланс не ■более 2—6 г •см) и соответствующем монтаже низкочастотные дискретные состав ляющие механического происхождения существенно уменьшаются.
Высокочастотная тональная и непрерывная составляющие шума распростра няются во всасывающий и нагнетательный тракты компрессора в основном по по току воздуха. Возмущающие усилия через вибрирующие лопатки статора пере даются на корпус ГТД и в результате аэродинамического воздействия возмущен ного потока — на стенки в самом компрессоре и в его нагнетательном и всасы вающем трактах. В. ГТУ тяжелого типа особую роль в излучении шума корпусом играют трубопроводы компрессоров. Металлические стенки труб вследствие резонанса совпадения слйбо изолируют высокочастотные аэродинамические со ставляющие потока, поэтому являются очень мощными излучателями шума.
На рис. 6.1 показаны спектры шума и вибрации нагнетательного трубопро вода компрессора низкого давления (КНД) газотурбинной установки ГТУ-20. Как видно из графиков, спектры шума и вибрации очень интенсивны и совершенно идентичны. Аналогичные явления имеют место и во всасывающем тракте на всем протяжении от компрессора до глушителя.
а\ , дБ
Р ис. 6 .1 . Ш у м |
(а) и ви б р ац и я |
(б) нагн етател ьно го трубопровода |
осевого |
ком прессора |
га зо тур б и н н о й ус та н о в ки . |
Р и с. 6 .2 . Т и п о в о й с п е ктр а ку с ти ч е с ко й м ощ ности всасы вания ко м пр е ссо р а Г Т У .
z—- числолопатокотупениротора.
Расчет ш ум а ГТД . Уровень а кустиче ско й мощ ности L ^ , дБ , на всасы вании осевого ком прессора м ож ет бы ть вы числен по следующ ей формуле, предлож енной
Е . Я . Ю дины м и С. Н . К узне цо вы м [1 4 ]: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
LM — |
10 «г |
0*5 |
/ 1 — Лад\ 2 |
|
ад |
» |
|
(6.2.2) |
|||
|
|
|
|
g |
|
{ |
Г,ад |
) |
pc3D 2 |
|
|
|||
где |
т]ад — адиабатический |
к . п. д. первой ступени ком прессора; G/ — массовы й |
||||||||||||
расход через |
ком прессор, |
к г /с ; |
Я ад — |
адиабатический напор ступ е ни, |
Д ж / к г ; |
|||||||||
D a — диаметр рабочего колеса первой ступ е н и , м; N 0= |
10“ 12 В т — |
стандартное |
||||||||||||
пороговое значение зв уко в о й мощ ности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Д л я определения сп е ктр а уровней |
зв уко в о й |
мощ ности на рис. 6 .2 |
приведен |
||||||||||
расчетны й относительны й спе ктр |
ш ум а |
всасы вания компрессора. Н а |
оси абсцисс |
|||||||||||
отлож ено значение безразмерной частоты / = |
60 fin, |
где f — частота тр е тьо кта в - |
||||||||||||
ной |
полосы , |
Г ц ; п — |
частота вращ ения |
ком прессора, |
об/м ин. С пектр |
в |
абсолю т |
|||||||
н ы х |
у р о в н я х |
определяю т вы читанием |
из |
ур о вня |
L^j, |
подсчитанного |
по |
ф ормуле |
||||||
(6 .2 .2 ), значений относительны х |
уровней |
A L |
в ка ж д о й |
тр е тьо кта вн о й |
полосе, |
|||||||||
ука за н н о й в |
типовом спектре . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Н а частотах / = |
г, 2г, Зг, |
определяю тся ур о вни дискретной составляю щ ей |
|||||||||||
f = |
nz и ее га р м о н и к, где г — число л о п а то к первой ступени ротора. |
|
Lц, д Б , |
|||||||||||
|
П р и б л и ж е н н у ю |
о ц е н ку спектров |
уровней а кустиче ско й мощ ности |
|||||||||||
на всасы вании и в ы п уске Г Т У м ож но осущ ествить по эм пирическим ф ормулам и
типовы м |
спектрам |
общества A S M E [2 2 ]: |
|
|
|||
— д л я |
ш ум а |
всасы вания |
|
|
|
|
|
|
|
|
LN « |
127 + |
10 Ig G * |
+ 3 , 5 ; |
(6 .2 .3 ) |
— для |
шума, вы п уска |
|
|
|
|
||
|
|
|
Ln = |
119 + |
10 Ig G / |
+ 3 , 5 . |
(6 .2 .4 ) |
Э ти вы р а ж е н ия наиболее то чны для Г Т Д , им ею щ их удельны й расход во зд уха |
|||||||
GtlNe = |
7 ,5 - 1 0 " 3 к г /( с * к В т ) , где Ne — |
мощ ность Г Т Д , к В т ; G* — расход во зд уха , |
|||||
к г /с . Расчет сп е ктр а осущ ествляется по относительны м спектрам в о кта в н ы х п оло
сах частот (рис. 6 .3). У р о ве нь зв у ко в о й мощ ности |
в лю бой о ктаве L^ м ож но |
вы |
|||
числить, |
если и з общ его у р о в н я Ьдг, рассчитанного |
по ф ормулам (6.2.3) и (6 .2 .4 ), |
|||
вычесть |
соответствую щ ие значения Â L BX или Д L BC, определенные по |
граф икам |
|||
рис. 6 .3 . Расчетны е данны е определяю т значения |
уровней |
без учета |
за ту х а н и я |
||
зв у ка в тр убо п р о во д а х и теплообм енниках. |
|
|
|
|
|
А к у с ти ч е с ка я мощ ность, излучаем ая неизолированны м |
ко р п усо м |
Г Т У |
(без |
||
учета ш ум а всасы вания и в ы п у с ка ), м ож ет бы ть рассчитана по типовы м сп е ктр а м
стандарта С Ш А - |
[1 9 ], рис. |
6 .4 . С пе ктр ы даны в зависим ости от |
расхода га за |
G* |
||||||
через п р о то чн ую |
часть |
(15— 180 к г /с ) . Э то прим ерно соответствует значениям |
эф |
|||||||
ф ективной м ощ ности 2, |
6, |
12 и 24 М В т |
п р и нормальном атмосферном давлении |
|||||||
и тем пературе в о зд уха |
27° С. |
|
|
|
|
|
|
|||
Д алее расчет |
уровней |
зв у ко в о го |
давления |
вы полняется |
в соответствии |
|||||
с ГО С Т 8 .055 — 73. П р и |
расчете ш ум а, излучаем ого ко р п усо м , необходимо у ч и т ы |
|||||||||
вать а кусти че ски е ха р а кте р и сти ки |
м аш инного отделения, а п р и |
расчете ур о вне й |
||||||||
зв у ко в о го давления |
на |
всасы вании |
и |
вы п уске — |
за туха ни е в га зо вы х т р а к т а х и |
|||||
в воздухозаборной |
камере, |
а т а к ж е |
направленность изл уче ния |
на срезе всасы |
||||||
ваю щ ей и вы пускной - тр уб . О сновные сведения по этим вопросам даны в л ите р а туре [6 ]. Н еобходим ая эф ф ективность за гл уш а ю щ и х устройств — гл уш и те л я на всасы вании и на вы п уске , а та кж е зв уко и зо л и р ую щ е го к о ж у х а для Г Т Д — опре
деляется |
вы читанием |
уровней |
зв у ко в о го давления, создаваемого |
и сто чн и ко м |
ш ум а, и д опускаем ой нормы для рассматриваемого рабочего поста. |
|
|||
М етоды сни ж е ни я ш ум а в |
исто чни ке . В м ногоступенчатом осевом ко м п р е с |
|||
соре 75% |
а кусти че ско й мощ ности излучается первыми д вум я ступ е ня м и . П оэто м у |
|||
п ри про ектир о ва нии |
м алош ум ного ком прессора необходимо преж де |
всего обра |
||
щ ать вним ание на эти ступени . |
|
|
||
Н а и б о л е е эф ф ективны й |
метод с н и ж е н и я ш ум а |
всасы вания —- «запирание» |
|||
з в у к а н а вход е в п р о то ч н у ю |
часть ком прессора . С н и ж е н и е ш ум а в зависим ости от |
||||
с к о р о с т и п о т о ка в кр и т и ч е с к о м сечении |
на входе в |
ком прессор |
|
п р о исхо д ит по |
|
з а к о н у |
|
|
|
|
|
|
& L = 1 |
0 |
1 |
g |
( 6. 2. 5) |
гд е М — чи сл о М а х а . |
|
|
|
|
|
|
Р и с . 6 ;3 . П о п р а во чн ы е кр и в ы е д л я расчета |
сп е ктр о в а к у с т и |
|
|
||||||
|
ч е с ко й |
м ощ ности |
Г Т У : |
а — |
в ы п у с ка ; б — |
всасы вания. |
|
|
||
П р и |
с ко р о с ти |
п о то ка , |
б л и зко й |
к ско р о сти з в у к а , |
т. е. к о гд а |
М « |
1, не |
п р о |
||
и с х о д и т |
переноса |
з в у к о в о й |
э н е р ги и |
во |
всасы ваю щ ий т р а к т , |
а вся |
колебательная |
|||
э н е р ги я у н о с и т с я |
п о то ко м . П р и этом в |
на гнетател ьном тр а кте а ку с ти ч е с ка я |
м ощ |
|||||||
но сть уд ва и в а е тся |
и уве л и чи в а е тся |
всего на 'З д Б . П р и |
М = |
0 ,9 -г-1,0 д о стига е тся |
||||||
с н и ж е н и е ш ум а на 30— 35 д Б (п р а кт и ч е с ки система начин ае т работать |
п р и |
М ^ |
||||||||
>0 ,6-гО ,7).
Рис, 6.5. Разборный звукоизолирующий кожух с глушите лями.
AL3 = 201g 0/ба, |
(6.2.6) |
где 6а — исходный безразмерный осевой зазор.
При àlôa = ‘ 2,0 удается добиться.снижения шума на 4— 6 дБ. Осевой зазор может достигать двух длин хорд лопаток ротора.
Для снижения шума можно рекомендовать добиваться наиболее целесооб разного соотношения чисел, лопаток ротора и статора. Оптимизация этого соот ношения позволяет снизить уровень шума на 3—5 дБ. С помощью наклона лопа ток приблизительно на 10° шум компрессора снижают на 3—4 дБ. Угол установки лопаток сравнительно мало влияет на шум компрессора; так, изменение угла уста новки на 5° вызывает изменение уровня на 1— 2 дБ. Отклонение среднего угла атаки на 1° от оптимального в режиме максимальной подъемной силы вызывает усиление шума на 1 дБ. Толщина лопаток практически не влияет на шум компрес соров [13].
Снижение шума ГТД осуществляется с помощью установки звукоизолирую щего кожуха и соответствующих глушителей шума на всасывании и выпуске.
Требования, предъявляемые к звукоизолирующим кожухам ГТД. Назначение звукоизолирующего кожуха — снижать воздушный шум, излучаемый корпусом ГТУ. Для малых ГТУ кожух может быть нёразборным; для тяжелых судовых ГТУ применяют, как правило, разборные кожухи каркасного или бескаркасного типа, обеспечивающие доступ обслуживающего персонала к ГТД без разборки кожуха.
Очень важно устанавливать глушители шума впуска и выпуска в непосред ственной близости от ГТД или даже непосредственно в кожухе. Это исключит необходимость в сложных и дорогостоящих мероприятиях по звукоизоляции трубопроводов.
Для обеспечения более свободного доступа к двигателю рекомендуется вы полнять кожух в виде бокса-модуля, в котором имеются двери для входа и обслу живания ГТУ. Пример такого кожуха показан на рис. 6.5. Он состоит из трех съемных секций. В турбинную 4 и компрессорную 1 секции встраиваются глуши тель шума выпуска 5 и глушитель шума всасывания 2. Секции силовой турбины 4 и промежуточная 3 имеют двери для входа в кожух. Для уплотнения люков, кры шек и дверей применяют профильные прокладки из эластичных материалов, ко торые должны отвечать требованиям повышенной масло-, и бензо-, и теплостой кости. Снижение шума таким кожухом на частоте 500 Гц и выше составляет 15— 25 дБ. На низких частотах, например на частоте вращения ГТД (80— 150 Гц), звукоизоляция достигает 5—8 дБ.
§6.3. УСТРАНЕНИЕ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ АВТОКОЛЕБАНИЙ В ВЫПУСКНЫХ ГАЗОХОДАХ
Газодинамические автоколебания как физический процесс. При опре деленных условиях газовый поток в трубчатых теплообменниках, установленных в выпускных трактах ГТУ и хвостовых частях паровых котлов, становится не устойчивым по отношению к собственным колебаниям газового объема. Это при водит к возникновению автоколебаний, которые поддерживаются за счет энергии движения газового потока. Внешне это часто проявляется в виде разрушительной вибрации теплообменника и интенсивного шума в машинном отделении и на срезе выпускной трубы (рис. 6.6).
Для возникновения первоначальных собственных колебаний необходима значительная энергия пульсации давления при обтекании пучков трубок, поэтому частота срывных явлений должна быть близкой к частоте собственных колебаний в газоходе. Частота собственных колебаний в газоходе
Qi |
с |
20,1 VT |
(6. 3. 1) |
|
21 |
21 |
|||
|
|
где I — поперечный размер газохода, перпендикулярный трубкам и потоку; i — мода колебаний; Т — абсолютная температура газов.
При срыве вихрей возникает циркуляция ДГ вокруг цилиндра. Согласно теореме H. Е. Жуковского,, на среду со стороны тела будет в этом случае воздей ствовать импульс силы
ДР = puДГ.
Так как при срыве вихрей с разных сторон цилиндра циркуляция имеет противоположные зна^и, то -положительные и отрицательные импульсы будут чередоваться. Эти периодически повторяющиеся импульсы и вызывают излучение акустических волн.
Рис. 6.6. Спектр шума на срезе дымовой трубы ( г = 1 м, < 45°) газотурбохода при наличии газодинамических автоколебаний в газо ходе утилизационного парогенератора
Частота вихреобразования определяется формулой
<о= 2nSt |
, |
(6.3.2) |
|
«п |
|
где V— средняя скорость обтекания; dn — характерный геометрический размер пучка, принятый в дальнейшем равным диаметру трубки d.
Значение v оценивается с учетом загромождения потока трубками и сужения потока за счет поворотов:
_ |
for |
v |
for/frp |
1 |
(6.3.3) |
|
Г S*p |
00 |
Sp/Sj |
где ф — коэффициент сужения потока за счет поворота; sr — площадь сечения газохода, перпендикулярная потоку газа; sT — площадь сечения газохода, за громождаемая трубками; — скорость газа перед пучком трубок.
Для развитого автоколебательного процесса частоты срыва вихрей со* и собственных колебаний в газоходе одинаковы, т. е. со* = Q(. Тогда, исходя из уравнений (6.3.1) и (6.3.2), можно записать следующее условие для автоколеба тельного процесса в газоходе:
со* |
Л . St*u |
“ST ’ 7 7 ? * * |
(6-3-4) |
где |ы= ltd — геометрический параметр; S t* — эффективное число Струхаля в условиях вынужденных срывов, отличное от числа Струхаля для свободного вихреобразования.
Число St* можно определить по обобщенным характеристикам газодинами ческих колебаний, полученных в ЦНИИМФ экспериментально [6] (рис. 6.7) на различных теплообменниках парогазовых и газотурбинных установок. Пило образной кривой представлены скачкообразные изменения значений St*, вычис ленные на основе экспериментальных данных по формуле (6.3.2). Скачкообразное изменение St* наблюдается в момент перехода на другую частоту собственных колебаний в газоходе.
Изменение St* колеблется в узком интервале значений, который приближенно можно принять равным 0,2—0,1. Это значительно облегчает расчет теплообмен-
Рис. 6.7. Изменения значений St *.
1 — для экономайзера |
№ 1 ПГУ-1; |
2 — для |
экономайзера № 3 ПГУ-2; |
3 — для |
парогенератора |
КВКА |
6/5 ГТУ-20. ' |
ных аппаратов на устойчивость против газодинамических пульсаций. Максималь
ное значение St* = |
0,2 |
соответствует началу автоколебательного процесса, мини |
мальное значение |
St* = 0 ,1 — моменту разрушения автоколебательного про |
|
цесса или переходу его |
на частоту Qi+1. |
|
Расчет расположения стабилизирующих перегородок. Наиболее доступный способ устранения колебаний — установка перегородок в газоходе вдоль потока в сечениях, параллельных трубкам пучков. На основании формулы (6.3.4) можно
записать условие для возбуждения колебаний: |
|
2. |
(6,3.5) |
По этой формуле оценивается возможность возникновения колебаний в газо ходе. Колебания возможны, если значения средней части неравенства для ка
кого-либо i = 1, 2, 3 и т . д. находятся в пределах 1— 2. Параметры Т и v при нимаются поданным теплового'расчета или по замерам. Если расчет показывает наличие колебаний, то для их устранения должен быть изменен геометрический
параметр р.
Существуют минимальные и максимальные значения р, при которых коле
бания невозможны: |
|
50 V T |
|
100 V Т |
„ |
(6.3.6) |
|
Umax ~ -------= |
и Илии — |
= |
|
v |
|
v |
|
Необходимо выбрать такое значение |х, чтобы оно отвечало условию
P-mln ^ |
М- ^ Иннах* |
В случае установки перегородок |
расчет ведут по неравенству |
f ^ 50 V T d _ |
(6.3.8) |
|
V |
||
|
||
Минимальное критическое значение 1т\п вычисляется |
по формуле |
|
50 VT.d |
(6.3.9) |
|
Лшп — . |
||
Колебания любой формы будут невозможны, если / < |
1тщ. |
|
Перегородки из листовой стали толщиной 1—3 мм устанавливаются по всей |
||
ширине теплообменника параллельно осям трубок. Для устранения пульсаций достаточно поставить перегородки только за пучками. Крепление выбирают кон структивно, исходя из того, что при нормальных условиях перегородка никакой нагрузки, кроме собственного веса, не несет. Количество перегородок k опреде ляется из условия /е = ///mln — 1,.причем дробное значение необходимо округлять в большую сторону.
Стабилизирующие перегородки, выполненные по изложенному выше расчету, как правило, гЮлностыо устраняют возможность возникновения газодинамиче ских автоколебаний в газоходах на всех расчетных режимах работы энергетиче ской установки.
§6.4. ГЛУШИТЕЛИ ШУМА ВСАСЫВАНИЯ И ВЫПУСКА ГТД И ИХ РАСЧЕТ*
Конструкции глушителей и требования, предъявляемые к ним. Конструкции глушителей, применяемых для турбокомпрессоров дизелей, рас смотрены в гл. 5. Нарис. 6.8 дана типовая конструкция пластинчатого глушителя. Глушитель состоит из пакета волнистых стальных пластин длиной 800 мм, обли цованных поролоном толщиной 16 мм; воздушный зазор между пластинами 50 мм. Эффективность на лопаточной частоте компрессора 29 дБ, аэродинамическое со противление 330 Па при массовом расходе воздуха 34,6 кг/с и скорости потока в каналах 24 м/с. Чаще для глушителей ГТУ применяют более технологичные плоские пластины. Оптимальные значения воздушного зазора, толщину и аку стические свойства материала подбирают с помощью расчета.
На всасывании следует использовать глушители с воздушными зазорами не более 20—60 мм и пластинами такой же толщины. Для выпуска ГТУ из-за более низкочастотного шума следует применять глушители с толстыми (100—200 мм) пластинами и соответственно большими (100—=250 мм) зазорами. Часто исполь зуются глушители с 50%-ным загромождением сечения; в этом случае толщина пластин равна зазору. Глушитель должен устанавливаться в непосредственной
близости от источника. |
4 |
' |
В ГТУ необходимая эффективность заглушающего устройства |
на всасывании |
|
достигает очень больших значений: 60—75 дБ. Поэтому дополнительно к основ ному глушителю иногда требуется устанавливать второй глушитель или облицо вывать воздухопровод изнутри звукопоглощающим материалом (ЗПМ). Допол нительный глушитель может быть установлен, в воздухозаборной камере (см. рис. 6.8); его рассчитывают на частотный спектр, получаемый после основного глушителя.
Для звукопоглощения применяются материалы, указанные-в табл. 6.1. На выпуске используют термостойкие материалы с температурой плавления не
* Параграф написан Н. В. Погребняк при участий В. И. Зинченко.
|
|
|
|
Л |
|
|
н е ко то р ы х З П М , |
|
|
|
|
|
Таблица 6.1 |
||
|
|
|
|
А кусти ч е ски е парам етры |
прим еняем ы х в а кти в н ы х гл уш и те л я х __________________________ |
||||||||||
|
Вид ЗПМ |
|
Параметр* |
|
|
|
|
Частота, Гц |
|
|
|
||||
|
|
|
250 |
315 |
400 |
500 |
630 |
800 |
1000 |
1250 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
П ор о пл а ст п о л и ур е та н о |
Y i= P + /« |
P |
0,12 |
0,14 |
.0,16 |
0,19 |
0,22 |
0,27 |
0,3 |
0,34 |
|||||
a |
0,15 |
0,18 |
0,24 |
0,29 |
0,36 |
0,44 |
0,52 |
0,62 |
|||||||
вы й м а р ки П П У - Э Т |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
(по р о л о н), |
|
|
|
WR |
4,60 '[ |
4,50 |
4,40 |
4,30 |
4,10 |
3,90 |
3,70 |
3,40 |
|||
р = 40 к г /м 3 |
|
W ^ W R + j W , |
|||||||||||||
|
Wj |
— 0,90 |
— 0,80 |
- 0 , 7 0 |
— 0,60 |
— 0,50 |
— 0,40 |
— 0,30 |
— 0,20 |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Y i= P + /« |
P |
0,060 |
0,060 |
0,061 |
0,062 |
0,070 |
0,080 |
0,081 |
0,100 |
|
Т е п л о зв уко и зо л и р ую - |
a |
0,065 |
0,080 |
0,100 |
0,120 |
0,140 |
0,180 |
0,220 |
0,260 |
||||||
|
|||||||||||||||
щ и н |
материал |
м ар ки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,20 |
|||
В Т -4 С , р = |
50 |
к г /м 3 |
Wt= W R+ j W j |
W R |
1,80 |
1,52 |
1,40 |
1,37 |
1,32 |
1,30 |
1,25 |
||||
|
|
|
|
|
Wj |
— 0,90 |
- 0 , 7 0 |
— 0,50 |
— 0,40 |
- 0 , 3 2 |
— 0,30 |
— 0,30 |
— 0,20 |
||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Х о л с т |
из |
ул ь тр а суп е р |
Yi= P + /« |
P |
0,08 |
0,09 |
0,10 |
0,11 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
|||
a |
0,300 |
0,330 |
0,370 |
0,410 |
0,450 |
0,500 |
0,520 |
0,550 |
|||||||
тон к о го |
базальтового |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
во л о кн а , |
|
|
|
|
WR |
3,40 |
3,17 |
2,94 |
2,70 |
2,47 |
2,26 |
2,07 |
1,87 |
||
р = 20-г-25 к г /м 3 |
W ^ W R+ j W j |
||||||||||||||
Wj |
— 1,70 |
— 1,50 |
— 1,32 |
— 1,20 |
— 1,09 |
— 1,00 |
— 0,90 |
- 0 , 8 1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Х о л ст |
из |
ул ьтр асуп е р - |
Y i=P + / « |
P |
0,060 |
0,075 |
0,080 |
0,090 |
0,110 |
0,130 |
0,140 |
0,190 |
|||
a |
0,100 |
0,150 |
0,190 |
0,220 |
0,260 |
0,300 |
0,330 |
0,360 |
|||||||
т о н к о го |
|
сте кл я н н о го |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
во л о кн а , |
|
|
|
|
WR |
2,00 |
1,90 |
1,80 |
1,70 |
1,60 |
1,56 |
1,52 |
1,50 |
||
р = |
8 -ь 10 |
к г /м 3 |
|
||||||||||||
|
Wj |
— 0,90 |
— 0,77 |
— 0,65 |
- 0 , 5 5 |
— 0,45 |
— 0,35 |
- 0 , 2 6 |
— 0,20 |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Y i= P + /“ |
P |
0,032 |
0,048 |
0,060 |
0,080 |
0,100 |
0,120 |
0,142 |
0,161 |
|
Т е п л о зв уко и зо л я ц и о н |
a |
0,060 |
0,090 |
0,135 |
0,180 |
0,210 |
0,260 |
0,320 |
0,380 |
||||||
ны й |
материал |
м арки |
|
WR |
|
2,20 |
|
|
1,75 |
1,70 |
1,62 |
1,60 |
|||
А Т М -1 , |
р = 10 |
к г /м 3 |
W ^ W n + j W j |
2,40 |
1,85 |
1,80 |
|||||||||
|
|
|
|
|
Wj |
— 1,00 |
— 0,75 |
— 0,55 |
— 0,48 |
— 0,40 |
— 0,38 |
— 0,35 |
— 0,31 |
||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
* Буквой / обозначена мнимая единица.