- •непрерьгоного и импульсного действия
- •Малахов В. П.
- •УСИЛИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА
- •1.4.1. Входные и выходные данные
- •1.4.3. Коэффициент полезного действия
- •1.4.4. Частотная и фазовая характеристики
- •1.4.8. Нелинейные искажения
- •1.4.9. Амплитудная характеристика
- •1.4.10. Режимы работы усилительных элементов
- •ОБРАТНЫЕ СВЯЗИ В УСИЛИТЕЛЯХ
- •2.2.1. Коэффициент усиления
- •2.2.2. Частотные искажения
- •2.2.3. Нелинейные искажения и помехи
- •2.2.4. Входное сопротивление
- •Контрольные вопросы и упражнения
- •ПРИНЦИПЫ ПОСТРОЕНИЯ УСИЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ
- •3.1.1. Питание цепей коллекторов биполярных транзисторов
- •8.1.2. Цепи смещения в каскадах на биполярных транзисторах
- •3.1.4. Питание цепей стоков полевых транзисторов
- •3.1.5. Цепи смещения и стабилизации режима работы в усилительных каскадах на полевых транзисторах
- •3.2.1. Каскады с непосредственной связью
- •УСИЛИТЕЛИ НАПРЯЖЕНИЯ С РЕЗИСТИВНО-ЕМКОСТНОЙ СВЯЗЬЮ
- •Контрольные вопросы и упражнения
- •УСИЛИТЕЛИ МОЩНОСТИ
- •5.2.1. Однотактный трансформаторный каскад
- •5.2.2. Бестрансформаторный однотактный каскад
- •5.3.3. Бестрансформаторные двухтактные каскады
- •УСИЛИТЕЛЬНЫЕ КАСКАДЫ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
- •ОПЕРАЦИОННЫЕ УСИЛИТЕЛИ
- •8.6.1. Защита цепей питания
- •8.6.2. Защита входных цепей
- •8.6.3. Защита выходных цепей
- •8.6.4. Компенсация входного тока сдвига
- •8.6.5. Компенсация входного напряжения сдвига
- •8.6.6. Ослабление влияния синфазного сигнала
- •8.6.7. Увеличение входного сопротивления
- •8.6.8. Увеличение выходной мощности
- •8.6.9. Коррекция частотной характеристики
- •9.4.1. Общие сведения
- •ИДЕАЛЬНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ЭЛЕКТРОННЫХ СХЕМ
- •ДИФФЕРЕНЦИРУЮЩИЕ И ИНТЕГРИРУЮЩИЕ ЦЕПИ
- •ЭЛЕКТРОННЫЕ КЛЮЧИ И ОГРАНИЧИТЕЛИ
- •14.3.1. Насыщенный ключ
- •14.3.2. Ненасыщенный ключ
- •14.4.1. Основные определения
- •14.4.2. Применение ограничителей
- •Глава 17 МУЛЬТИВИБРАТОРЫ
- •БЛОКИНГ-ГЕНЕРАТОРЫ
- •Контрольные вопросы и упражнения
- •Контрольные вопросы и упражнения
- •21.1.1. Классификация триггеров
- •21.1.2. Асинхронный Я&триггер
- •21.1.3. Синхронизируемый RS -триггер
- •21.1.4. Т-триггер
- •21.1.5. Д-триггер
- •21.2.3. Ждущий мультивибратор
- •ИМПУЛЬСНЫЕ УСТРОЙСТВА НА ТИРИСТОРАХ
Г л а в а 11
ИДЕАЛЬНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ЭЛЕКТРОННЫХ СХЕМ
11.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Успехи микроэлектроники, в частности появление ли нейных микросхем, в первую очередь операционных усили телей, привели к интенсивному развитию теории активных RC-цепей. При этом, при поиске схемных решений различ ных линейных функциональных узлов целевого назначе ния в настоящее время используется не только изобрета тельский, эвристический подход, но и разрабатывается стро гая, регулярная методика синтеза. При синтезе исходной является функциональная характеристика узла, которая представляет собой математическое описание операции, осу ществляемой над входным сигналом. При реализации задан ных функций узла с помощью активных RC-цепей практи чески невозможно получить сосредоточенный в одном месте набор элементов, имеющий вид схем замещения, которые могли бы быть затем заменены, например, транзисторами. Поэтому были введены идеальные элементы электронных схем, которые, с одной стороны, в сочетании с обычными пассивными элементами позволяют достаточно просто реа
лизовать заданные функции цепи, а с другой |
стороны, дают |
||
возможность переходить |
от эквивалентных схем |
цепей |
|
к функциональным или |
принципиальным |
схемам |
па ре |
альных активных и пассивных элементах.
К идеальным элементам электронных схем относятся управляемые источники, конверторы и инверторы сопротив ления.
Под идеальным управляемым источником понимают не обратимый активный четырехполюсник, напряжение или ток на выходных зажимах которого пропорциональны на пряжению или току на входных зажимах. Коэффициент пропорциональности в рабочей полосе частот считается конечным. Наибольшее распространение получили управ ляемые источники с частотно-независимым коэффициентом пропорциональности.
Конверторы и инверторы сопротивления представляют собой активные цепи, позволяющие получить определен ную зависимость между входным сопротивлением цепи и сопротивлением нагрузки.
В синтезе активных цепей весьма полезно применение двух вырожденных, или особых, двухполюсных элементов — нуллаторов и иораторов. Ни поратор, ни нуллатор в от дельности не могут быть реализованы физически. Поэтому в схемах замещения они должйы обязательно включаться парами. Причем количество нуллаторно-нораторных пар не ограничивается и определяется свойствами реальной схемы.
ОО—° |
Рис. 11,1. Условные обозначения нулла- |
f |
тора и норатора |
|
Рис. 11.2. Нуллаторно-нораторные двухполюсники и четырехполюсни ки
Нуллатор, символическое изображение которого пока зано на рис. 11.1, а, имеет ток и напряжение одновременно равные нулю, т. е. i = 0; и = 0.
Норатор, символическое изображение которого пред ставлено на рис. 11Л, б, имеет ток и напряжение, принима ющие независимо друг от друга произвольные значения.
Рассмотрим простейшие двухполюсники и четырехпо люсники, содержащие нуллаторно-нораторную пару. На рис. 11.2, а представлено последовательное соединение нуллатора и норатора, а на рис. 11.2, б — их параллельное соединение. В цепи на рис. 11.2, а ток будет равен нулю, а напряжение на ее зажимах будет произвольным. Таким образом, рассматриваемая ветвь по своим свойствам экви валентна разрыву цепи, т. е. «холостому ходу». Следователь но, эта ветвь может быть подключена между двумя любыми точками электрической цепи без изменения свойств этой цепи. В цепи, представленной на рис. 11.2, б, ток будет иметь произвольное значение, а напряжение на ее зажимах будет равно нулю. Рассматриваемая ветвь эквивалентна «короткому замыканию» и, следовательно, может быть включена в рассечку любого соединительного проводника электрической цепи без изменения свойств этой цепи. На рис. 11.2, а показан четырехполюсник, состоящий из после довательной ветви с нуллатором и параллельной ветви о
норатором. Входной ток этого четырехполюсника, опреде ляемый нуллатором, равен нулю. Выходное напряжение (на иораторе), произвольное по значению, очевидно равно входному напряжению, так как падение напряжения на нуллаторе равно нулю. Выходной ток, замыкающийся че рез норатор, может иметь любое значение в зависимости от сопротивления нагрузки, подсоединенной к выходу четы рехполюсника.
Таким образом, для рассматриваемого четырехполюсни ка можно записать 1г = 0; U2 = U\. Эти соотношения соот-
Рнс. 11.3. Нуллаторно-нораторные схемы замещения активных элементов
ветствуют уравнениям так называемого идеального усили теля напряжения с единичным коэффициентом усиления, т. е.* усилителя, в котором входное сопротивление равно бесконечности, выходное сопротивление равно нулю, а ко эффициент усиления равен единице.
На рис. 11.2, г показана схема четырехполюсника, ду альная схеме рис. 11.2, в. Входное напряжение схемы (на нуллаторе) равно нулю, а выходной ток, замыкающийся через нуллатор и норатор, равен по величине входному току.
Таким образом, для рассматриваемой схемы можно за
писать Ui = |
0; / 2 = / 1 - Эти соотношения соответствуют |
уравнениям |
так называемого идеального усилителя тока |
с единичным |
коэффициентом усиления, т. е. усилителя, в |
котором входное сопротивление равно нулю, выходное со противление равно бесконечности, а коэффициент усиления тока равен единице.
Тля перехода к схемам с реальными элементами необ ходимо иметь простейшие нуллаторно-нораторные схемы замещения транзисторов и операционных усилителей. Та кие схемы можно получить приближенно, пренебрегая рядохМ паразитных параметров реальных активных элементов.
Схема замещения транзистора представлена рис. 11.3, а. При построении схемы сделаны следующие допущения: ток базы транзистора стремится к нулю; коэффициент усиления тока в режиме короткозамкнутого выхода равен единице; сопротивление перехода база — эмиттер равно нулю;
сопротивление перехода база — коллектор стремится к бес конечности.
На рис. 11.3., б показана нуллаторно-нораторная схема замещения интегрального операционного усилителя. При построении схемы предполагалось, что входное сопротивле ние операционного усилителя стремится к бесконечности; выходное сопротивление равно нулю; коэффициент усиле ния напряжения равен бесконечности. Для получения схе мы замещения усилителя напряжения или тока с коэф-
Рис. 11.4. Нуллаторно-нораторная схема замещения и принципиаль ная схема идеального усилителя напряжения с К > 1
фициентом усиления, большим единицы, необходимо в рас смотренные выше схемы на рис. 11.2, в и 11.2, г ввести де лители напряжения из резисторов R 1 и R2.
Например, нуллаторно-нораторная схема замещения идеального усилителя напряжения показана на рис. 11.4, а. Как нетрудно убедиться, коэффициент Кс/ усиления напря-
жения этой схемы равен Ки = 1 + Таким образом,
рассматриваемая схема рис. 11.4, а является схемой заме щения неинвертирующего усилителя. Для перехода от схе мы на рис. 11.4, а к схеме на транзисторах или операцион ных усилителях, необходимо воспользоваться соответст вующими схемами замещения на рис. 11.3, а или 11.3, б. Например, схема на операционном усилителе, соответст вующая схеме рис. 11.4, а показана на рис. 11.4, б. Соот ветственные точки обеих схем обозначены одинаковыми цифрами.
Аналогичным образом можно получить принципиальные схемы усилителей напряжения и тока на транзисторах и операционных усилителях.
При проектировании электронных схем с помощью нуллаторов и нораторов можно использовать нуллаторно-нора- торные эквивалентные преобразования, показанные на рис. 11.5, а и 11.5, б [27]. Нуллаторно-нораторные схемы замещения активных элементов могут быть применены для проектирования семейства различных схем на операционных усилителях и транзисторах.
Рассмотрим, например, порядок проектирования авто генераторов с Г-образным ЯС-четырехполюсником. Как следует из рис. 10.7, б, генератор представляет собой че тырехплечий мост обратной связи, образованный элемен тами цепи положительной и отрицательной обратной связи, к диагоналям которого подключены соответственно вход и выход операционного усилителя. В 10.5.2. было показано, что для выполнения условия баланса амплитуд в схеме че тырехплечий мост должен быть уравновешен. Следователь но, с учетом эквивалентной схемы замещения операционно-
а
6 d 5 * 6
Рис. 11.5. Эквивалентные преобразования нуллаторных и нораторных цепей
го усилителя (рис. 11.3, б) нуллаторно-нораторная схема замещения автогенератора с Г-образным четырехполюсни ком в цепи обратной связи имеет вид, показанный на рис. 11.6, а. Нетрудно убедиться, что при переходе от схемы рис. 11.6, а к принципиальной схеме генератора может быть реализована не только схема рис. 10.7, в, но и схема, при веденная на рис. 11.6, б (если поменять местами выводы нуллатора, а следовательно, и входы ОУ, и выводы норатора, а следовательно, и выходы ОУ) 1171.
Если теперь в нуллаторно-нораторной схеме замещения автогенератора (рис. 11.6, а) поменять местами нуллатор и норатор, то равновесие моста не нарушится, т. е. условие баланса амплитуд сохранится. Переход от новой схемы замещения к принципиальным схемам позволит получить еще две схемы автогенератора с Г-образным #С-четырех- полюсником.
Очевидно, что равновесие четырехплечего моста не на рушится, т. е. условие баланса амплитуд в автогенераторе сохранится, если в диагонали моста будут включены две нуллаторно-нораторные пары, как показано на рис. 11.6, в. При переходе к принципиальным схемам можно получить четыре схемы автогенераторов изменяя объединяемые
иуллаторно-нораторные пары, а также меняя местами выводы нуллаторов и нораторов. Одна из реализованных принци пиальных схем автогенератора на двух операционных уси лителях с Г-образным /?С-четырехполюсником в цепи обрат ной связи приведена на рис. 11.6, г [17].
Еще четыре схемы автогенераторов могут быть получе ны, если в схеме замещения на рис. 11.6, в нуллаторы и нораторы поменять местами. Очевидно, что схемы генера-
Рис. 11.6. Эквивалентные и принципиальные схемы /?С-генсраторов
торов на транзисторах могут быть легко реализованы с ис пользованием схем замещения с двумя нуллаторно-нора-
торными |
парами, т. е. таких, как представленная на |
рис. 11.6, |
в. |
Эквивалентная схема, представленная на рис. 11.6, п, не может быть непосредственно преобразована в схему ге нератора на транзисторах, т. к. (согласно рис. 11.3, а) в нуллаторно-нораторной схеме замещения транзистора нуллатор и норатор имеют общую точку соединения. Это пре пятствие может быть преодолено подключением в любую диагональ четырехплечего моста (рис. 11.6, а) двухполюс ника, состоящего из последовательного соединения нуллатора и норатора. Состояние цепи, к узлам которой подклю чается такой двухполюсник, не изменяется. Но при этом появляется возможность реализации автогенераторов па двухкаскадном транзисторном усилителе с Г-образным четырехполюсником в цепи обратной связи. Нетрудно
убедиться, что одна из полученных схем будет иметь вид, показанный на рис. 10.7, а.
Нуллаторно-нораторные схемы замещения активных приборов в настоящее время применяются при проектиро вании не только генераторов колебаний синусоидальной формы, но и активных фильтров, избирательных усилите лей, измерительных преобразователей мостового типа, преобразователей напряжение — частота и др.
11.3.УПРАВЛЯЕМЫЕ ИСТОЧНИКИ
Всоответствии с определением, данным в 11.1, можно выделить четыре типа управляемых источников: источни ки напряжения, управляемые напряжением (ИНУН); источники напряжения, управляемые током (ИНУТ); источники тока, управляемые напряжением (ИТУН); источники тока, управляемые током (ИТУТ).
Обычно предполагается, что управлению напряжением
соответствует бесконечно большое входное сопротивление активного элемента, а управлению током — нулевое. Анало гично, источник напряжения имеет нулевое выходное со противление, а источник тока — бесконечное. Связь между входной и выходной величинами в управляемом источни ке осуществляется через управляющий параметр, который, в зависимости от типа источника, может иметь различную размерность. На рис. 11.7, а представлена эквивалентная схема ИНУН. Для этой схемы справедлива зависимость
U2 = K* U X.
|
Ски и, н |
-------- О |
|
*1 |
! О ! |
*1 |
Ь _ £ |
|
~tri_ _ *_I |
||
|
|
Рис. 11.7. Эквивалентная и принципиальная схемы ИНУН на основе ОУ
Управляющий параметр Кс/ является коэффициентом усиления напряжения. На рис. 11.7, б показана наиболее распространенная схема ИНУН, выполненного на основе интегрального операционного усилителя (ОУ). Эта схема представляет собой неинвертирующий усилитель с коэф-
U R2
фициентом усиления Ку = -гг — 1 + -пг- UI д!
|
|
h |
|
- £ - р г ~ д - |
|
o->j4ZZZh |
c r |
|
R |
||
I CDT |
Л |
|
|
.cH==b |
|
||
- L*_ J _ I |
|
||
|
|
|
Рис. 11.8. Эквивалентная и принципиальная схемы ИНУТ на основе ОУ
о-
о-
Рис. 11.9. Эквивалентная и принципиальная схемы ИТУТ на основе ОУ
Рис. 11.10. Эквивалентная и принципиальная схемы ИТУН на основе ОУ
На рис. 11.8, а представлена эквивалентная схема ИНУТ. Для этой схемы справедлива зависимость U2 = rlx. Управля ющий параметр г называется передаточным сопротивлением.
На рис. 11.8, б показана одна из возможных реализаций ИНУТ на основе интегрального операционного усилителя
[15]. |
Эта |
схема |
обладает передаточным |
сопротивлением, |
||
равным |
г |
= |
Uо |
п |
|
|
-г*- = — R. |
|
|||||
На |
рис. |
'1 |
а показана эквивалентная схема ИТУТ. |
|||
11.9, |
||||||
Для |
этой |
схемы |
справедлива зависимость |
/ 2 = K//i. Уп |
равляющий параметр в ИТУТ является коэффициентом усиления тока.
Одна из возможных реализаций ИТУТ на основе инте гральных операционных усилителей показана на рис. 11.9, б. Для этой схемы коэффициент усиления тока равен
1151
На рис. 11.10, а представлена эквивалентная схема ИТУН. Для этой схемы справедлива зависимость L = = gUt . Здесь управляющий параметр g называется пере даточной проводимостью.
На рис. 11.10, б показана одна из возможных реализаций ИТУН на основе интегральных операционных усилителей.
Эта схема обладает передаточной проводимостью сле-
пс1 |
RI + R 2+ R 3 |
|
дующего вида [15] g = |
RiR2 + £ (/Д |
R2_ R) |
Рассмотренные управляемые источники находят в на стоящее время широкое применение в электронной технике как самостоятельные усилители или источники напряже ния и тока, так и в качестве основных узлов активных фильт ров, генераторов электрических колебаний синусоидальной формы, генераторов релаксационных колебаний, различ ных преобразователей сопротивления.
11.4. КОНВЕРТОРЫ ОТРИЦАТЕЛЬНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ
Конвертор отрицательного сопротивления (КОС) пред ставляет собой активный четырехполюсник, в котором вход ное сопротивление ZBX оказывается пропорциональным со противлению нагрузки ZH, взятому с обратным знаком (рис. 11.11, а). Понятия «входное сопротивление» (ZBX и
Рис. 11.11. Структурные схемы конвертора отрицательного сопротив ления
«сопротивление нагрузки» (ZH здесь несколько условны и применяются для того, чтобы различать между собой со противление-аргумент (Z„) и сопротивление-функцию (ZBX.
Зависимость между ZHи ZBXдля КОС записывается сле дующим образом
ZBX= - K Z H, |
(11.1) |
где К — коэффициент пропорциональности, называемый коэффициентом конверсии. Наибольшее распространение получили так'называемые идеальные конверторы отрица тельного сопротивления, в которых коэффициент конвер сии является частотно-независимым и имеет конечную ве личину.
Параметры активного четырехполюсника (рис. 11.11, а) могут быть определены из следующей системы уравнений
Л —g \\U \ + g d i * |
.. . |
\u 2 = gnU 1 + g n i 1. |
{ ' } |
Если предположить, что входная проводимость gA{w вы ходное сопротивление g22 активного четырехполюсника равны нулю, т. е. gxl = g22 = 0, то уравнения четырехполюс ника (11.2) запишутся следующим образом:
Ih = 8vJi>
(11.3)
\U2 = gnUi,
или
II = gl2^2>
(11.4)
Разделив второе уравнение системы (11.4) на первое, получим
ZBX= |
__:__ 7 |
И |
(11.5) |
|
£l2^21 |
|
Из сравнения выражений (11.1) и (11.5) можно сделать вывод, что активный четырехполюсник (рис. 11.11, а) будет обладать свойствами конвертора отрицательного сопро тивления, если
|
|
__1 |
(11.6) |
|
|
&12&21 = - к . |
|
Для выполнения |
условия (11.6) возможны два |
крайних |
|
случая |
|
|
|
I - f f u = l - |
Тогда |
g21 = — - i - . |
|
И- f f u = l . |
Тогда |
g n -------- У - |
|
В случае I система уравнений (11.4) для конвертора отрицательного сопротивления запишется следующим об разом
I г — / 2» |
|
(11.7) |
|
и , = - |
к и 2. |
||
|
Согласно уравнениям (11.7), в рассматриваемом случае токи на входе и выходе конвертора отрицательного сопро тивления будут равны по величине и совпадать по фазе (или по знаку). Напряжения на выходе и входе КОС нахо дятся в противофазе (или обратны по знаку) и отличаются по величине в К раз (где К — величина обратная коэффи циенту усиления напряжения).
КОС такого типа получил название конвертора отрица тельного сопротивления с инверсией напряжения (типа КОСЫ).
В случае II система уравнений (11.4) для конвертора отрицательного сопротивления запишется следующим об разом
( / _____ L /
1 _ |
К ” |
(11.8) |
U / i = I / r
Согласно уравнениям (11.8), напряжения на входе и вы ходе конвертора отрицательного сопротивления будут рав ны по величине и совпадать по фазе (или по знаку). Токи на входе и выходе КОС находятся в противофазе (или об
ратны по знаку) и отличаются в |
раз (где К — коэффи |
циент усиления тока). КОС в рассматриваемом случае по лучил название конвертора отрицательного сопротивле ния с инверсией тока (типа КОСТ).
Рассмотрим свойства конвертора отрицательного сопро тивления при подключении нагрузки ко входным клеммам активного четырехполюсника (рис. 11.11,6). Предположим, что по-прежнему выполняется условие gn = g22 = 0. Пе репишем систему уравнений (11.3) следующим образом
l 2~ ~ s I T Iv |
(11.9) |
W2=g2lUx-
Разделив второе уравнение системы (11.9) на первое,
получим |
|
2 Вых = |
(11.10) |
Сравнение выражений (11.1), (11.5) и (11.10) показыва |
|
ет, что в рассматриваемом случае ZBblx = — |
Z„ и, следо- |
вательно, конвертор отрицательного сопротивления меня ет знак сопротивления как от выхода к входу, так и от вхо да к выходу. При подключении нагрузки ко входу четырех полюсника необходимо учитывать только, что коэффициент конверсии будет иметь величину, обратную значению, ко торое применялось при подключении нагрузки к выходу четь: рехлолюсник.
Для реализации схем конверторов отрицательного со противления на реальных элементах необходимо построить эквивалентную схему КОС в соответствии с одной из си стем уравнений (11.7) либо (11.8). Это можно выполнить с помощью рассмотренных нуллаторов и нораторов или управляемых источников.
Например, одна из возможных нуллаторно-нораторных схем замещения КОСН имеет вид, показанный на рис. 11.12, а. Реализация этой схемы КОСН на интегральном операционном усилителе представлена на рис. 11.12, б. Соответствующие точки схем рис. 11.12, а и 11.12, б обозна чены одинаковыми цифрами. Одна из возможных нуллатор но-нораторных схем замещения КОСТ представлена на
рис. 11.12, в. На рис. 11.12, г показана схема этого КОСТ, реализованная на интегральном операционном усилителе.
Конверторы отрицательного сопротивления находят при менение при проектировании активных фильтров и гене раторов гармонических и релаксационных колебаний. Кро ме того, КОС широко применяются в электронной технике для получения отрицательных емкостей, индуктивностей и сопротивлений.
11.5. ГИРАТОРЫ
Гиратор, или инвертор положительного сопротивления
(ИПС) представляет собой активный четырехполюсник, в котором входное сопротивление обратно пропорционально сопротивлению нагрузки (рис. 11.13), т. е.
Znx = |
К |
(П.11) |
|
где К — коэффициент пропорциональности, называемый коэффициентом гирации. Наибольшее распространение по лучили схемы с вещественным коэффициентом гирации.
Для определения условий гирации в активном четырех полюснике, воспользуемся системой уравнений ^-параметров:
\ h = У п ^ 1 + |
/11 19^ |
\ h = yn Ui + y * U f |
' |
' |
Рис. 11.13. Структурная схема гиратора
чфЗ" |
ипс |
|
И |
|
|
- г |
|
Рис. 11.14. Условное обозна |
|
|
|
|
-О |
чение идеального гиратора |
* |
|
Рис. 11.15. Функциональная |
-6 |
схема искусственной зазем |
|
4s |
ленной индуктивности |
Предположим, что входная проводимость уп и выходная проводимость у22 активного четырехполюсника равны нулю,
т е. уп = у22 = 0. Тогда система уравнений (11.12) примет |
|
вид |
У ♦>у |
[ / 1 |
|
|
I |
< |
1мз) |
Если y l2 = |
y 2i = G, то гиратор |
называется |
идеальным, |
|
а передаточная проводимость G — гираторной |
проводимо |
|||
стью. |
обозначение идеального гиратора показано |
|||
Условное |
||||
на рис. 11.14. Входное сопротивление гиратора |
из системы |
|||
уравнений (11.13), с учетом у12 = у2Х = G |
|
|||
|
ZBX= |
i |
1 |
(11.14) |
|
|
|
Идеальный гиратор, в отличие от конвертора отрицатель ного сопротивления, одинаково преобразует импендансы в обоих направлениях, т. е. от входа к выходу и от выхода ко входу.
Если гиратор идеальный, то коэффициент передачи мощ ности КРу как несложно определить с учетом уравнений
(11.13), равен единице. К Р = |
= фф - = 1- Та- |
*ВХ |
UVl |
ким образом, потерь энергии в идеальном гираторе нет. Достоинством гиратора является возможность получить эффект положительной индуктивности L3 на одних клеммах гиратора при подключении к другим его клеммам конден сатора С (рис. 11.15). Входное сопротивление этой схемы
имеет чисто индуктивный характер ZBX = |
1 |
= /© |
с |
-Q.,Z |
|
||
Эквивалентная индуктивность здесь равна |
Ц = |
Схе |
ма замещения идеального гиратора может быть построена
с использованием эквивалентных схем двух источников тока, управляемых напряжением.
Система уравнений (11.13) для идеального гиратора име ет вид
I/1 = GUit
(11.15)
U2 = GUV
Первому уравнению системы (11.15) соответствует схе ма ИТУН, представленая па рис. 11.16, а, а второму урав нению— схема ИТУН, представленная на рис. 11.16, б.
R1
г>о-
RZ
Рис. П.16. Эквива лентная схема гирато ра
N* |
|
3 |
|
R 3 |
Рис. И.17. Принципи |
|
альная схема идеадь- |
|
|
|
|
|
|
ного гиратора на осно |
R4 |
*н |
ве ОУ |
- О |
|
|
При совмещении этих схем получим эквивалентную схе
му идеального гиратора (рис. П. 16,в). Переход от схемы замещения к схеме на реальных активных элементах может быть осуществлен при помощи нуллаторио-нораторных элементов.
Одна из возможных схемных реализаций идеального гиратора представлена на рис. 11.17 [81.
Входное сопротивление этой схемы, при включении вместо ZHконденсатора емкостью С, определяется выраже
нием ZBX= / ( o C ^ i . Эквивалентная индуктивность
тCRIR3R4
вданном случае равна Lb = --- ^ —
Подобные искусственные индуктивности дают возмож ность строить малогабаритные и высокодобротные LCфильтры, предназначенные для работы в области низких частот. При проектировании подобных цепей находит при менение достаточно хорошо разработанная классическая теория LC-фильтров, а при их изготовлении — современ ная интегральная технология.
В заключение заметим, что кроме рассмотренных, су ществуют и находят применение в современной электрони ке и другие идеальные элементы электронных схем, такие как инвертор отрицательного сопротивления (отрицатель ный гиратор), симметризатор (рефлектор), ротатор и другие, свойства которых хорошо описаны в специальной литера туре.
Контрольные вопросы и упражнения
1В схеме замещения на рис. 11.6, а, поменяйте местами нуллатор и норатор. Постройте две принципиальные схе мы автогенераторов с Г-образным /?С-четырехполюсни- ком путем перехода от полученной схемы замещения с помощью рис. 11.3, б.
2.В схеме замещения, представленной рис. 11.6, в, поме няйте местами нуллаторы и нораторы. Постройте четы ре принципиальные схемы автогенераторов с Г-образным /?С-четырехполюсником путем перехода полученной схе мы замещения с помощью рис. 11.3, б.
3.На. основе рекомендаций, представленных в 11.2, ре
ализуйте дополнительно три схемы автогенераторов с Г-образным #С-четырехполюсником путем, перехода от схемы замещения рис. 11.6, в.
4.Поясните различия между конверторами отрицательного сопротивления с инверсией тока и с инверсией напряже ния.
5.Поясните принципы реализации эффекта искусственной индуктивности на основе гиратора.
Ч а с т ь II ЭЛЕКТРОННЫЕ ЦЕПИ ИМПУЛЬСНОГО ДЕЙСТВИЯ
Г л а в а 12
ПАРАМЕТРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ИМПУЛЬСОВ
12.1. ОСНОВНЫЕ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
Импульсные устройства предназначены для формирова ния и преобразования электрических сигналов, имеющих характер импульсов и перепадов напряжения или тока. Под импульсом понимают кратковременное появление на пряжения или тока в электрической цепи.
Существует два типа импульсов: видеоимпульсы и ра диоимпульсы.
Видеоимпульс — это кратковременное отклонение на пряжения или тока в цепи постоянного тока. На практике используются видеоимпульсы самой различной формы (рис. 12.1): прямоугольной (а), пилообразной (б), трапе цеидальной (в), остроконечной (г), треугольной (б), коло колообразной (е) и др. Различают импульсы положитель ной и отрицательной полярности.
Радиоимпульс — представляет собой кратковременный импульс синусоидального напряжения или тока. Радиоим пульс не имеет постоянной составляющей, а его огибающая имеет форму видеоимпульса (рис. 12.2). Частота синусои дального напряжения или тока в радиоимпульсе называ ется несущей частотой или частотой заполнения.
12.2. ПАРАМЕТРЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИМПУЛЬСОВ
Форма импульса характеризуется следующими пара метрами (рис. 12.3): начальное значение £/0; амплитуда импульса LJm\ длительность импульса длительность фронта импульса /ф; длительность спада импульса или дли тельность среза /с; длительность вершины /в; снижение вершины импульса ДU.
Форма импульсов, приведенных на рис. 12.1, идеализи рована. Реальные импульсы не имеют формы, четко соот ветствующей названию, и поэтомув них трудно установить
и;\ |
|
i |
А Г \ к А Г \ |
|
|
|
Рис. 12.1. Форма идеальных |
|
видеоимпульсов |
Рис. 12.2. Форма идеальных радиоимпульсов
Рис. 12.3. Временная ди |
Рис. 12.4. Форма реаль |
аграмма для определения |
ного П-образиого импуль |
параметров импульса |
са |
точные границы длительности фронта, вершины и спада. На практике при определении временных интервалов поль зуются условными уровнями, соответствующими значени ям 0,1 Um и 0,9£/т (рис. 12.4).
Наряду с перечисленными параметрами используются и некоторые другие количественные характеристики импуль
сов: — крутизна фронта (скорость изменения фронта |
при |
||
формировании фронта или |
среза) |
|s c =-y2-j; |
|
— относительное снижение |
вершины |
Xl{= ^ L ; |
|
— активная длительность |
импульса |
U т |
на |
/иа, измеряемая |
уровне 0,5Um.
Периодически повторяющиеся импульсы образуют так называемую последовательность импульсов (рис. 12.5).
Последовательность импульсов, кроме указанных вы ше, характеризуется некоторыми другими параметрами: период повторения импульсов Т ; частота повторения им
пульсов / = у - ; длительность паузы между импульсами