- •непрерьгоного и импульсного действия
- •Малахов В. П.
- •УСИЛИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА
- •1.4.1. Входные и выходные данные
- •1.4.3. Коэффициент полезного действия
- •1.4.4. Частотная и фазовая характеристики
- •1.4.8. Нелинейные искажения
- •1.4.9. Амплитудная характеристика
- •1.4.10. Режимы работы усилительных элементов
- •ОБРАТНЫЕ СВЯЗИ В УСИЛИТЕЛЯХ
- •2.2.1. Коэффициент усиления
- •2.2.2. Частотные искажения
- •2.2.3. Нелинейные искажения и помехи
- •2.2.4. Входное сопротивление
- •Контрольные вопросы и упражнения
- •ПРИНЦИПЫ ПОСТРОЕНИЯ УСИЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ
- •3.1.1. Питание цепей коллекторов биполярных транзисторов
- •8.1.2. Цепи смещения в каскадах на биполярных транзисторах
- •3.1.4. Питание цепей стоков полевых транзисторов
- •3.1.5. Цепи смещения и стабилизации режима работы в усилительных каскадах на полевых транзисторах
- •3.2.1. Каскады с непосредственной связью
- •УСИЛИТЕЛИ НАПРЯЖЕНИЯ С РЕЗИСТИВНО-ЕМКОСТНОЙ СВЯЗЬЮ
- •Контрольные вопросы и упражнения
- •УСИЛИТЕЛИ МОЩНОСТИ
- •5.2.1. Однотактный трансформаторный каскад
- •5.2.2. Бестрансформаторный однотактный каскад
- •5.3.3. Бестрансформаторные двухтактные каскады
- •УСИЛИТЕЛЬНЫЕ КАСКАДЫ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
- •ОПЕРАЦИОННЫЕ УСИЛИТЕЛИ
- •8.6.1. Защита цепей питания
- •8.6.2. Защита входных цепей
- •8.6.3. Защита выходных цепей
- •8.6.4. Компенсация входного тока сдвига
- •8.6.5. Компенсация входного напряжения сдвига
- •8.6.6. Ослабление влияния синфазного сигнала
- •8.6.7. Увеличение входного сопротивления
- •8.6.8. Увеличение выходной мощности
- •8.6.9. Коррекция частотной характеристики
- •9.4.1. Общие сведения
- •ИДЕАЛЬНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ЭЛЕКТРОННЫХ СХЕМ
- •ДИФФЕРЕНЦИРУЮЩИЕ И ИНТЕГРИРУЮЩИЕ ЦЕПИ
- •ЭЛЕКТРОННЫЕ КЛЮЧИ И ОГРАНИЧИТЕЛИ
- •14.3.1. Насыщенный ключ
- •14.3.2. Ненасыщенный ключ
- •14.4.1. Основные определения
- •14.4.2. Применение ограничителей
- •Глава 17 МУЛЬТИВИБРАТОРЫ
- •БЛОКИНГ-ГЕНЕРАТОРЫ
- •Контрольные вопросы и упражнения
- •Контрольные вопросы и упражнения
- •21.1.1. Классификация триггеров
- •21.1.2. Асинхронный Я&триггер
- •21.1.3. Синхронизируемый RS -триггер
- •21.1.4. Т-триггер
- •21.1.5. Д-триггер
- •21.2.3. Ждущий мультивибратор
- •ИМПУЛЬСНЫЕ УСТРОЙСТВА НА ТИРИСТОРАХ
Устраняется эта паразитная связь при помощи развя зывающего фильтра /?фСф. При достаточно большой вели чине Сф он шунтирует усилительный элемент вместе с его нагрузочным сопротивлением и почти все падение обрат ного переменного сигнала происходит на Яф.
Паразитная обратная связь через источник питания осо бенно проявляется в усилителях на полевых транзисторах. Поэтому применение развязывающих фильтров в много каскадных усилителях этого типа обязательно.
Контрольные вопросы и упражнения
1.Покажите, что обратная связь (см. схему на рис. 3.3, а) является параллельной отрицательной по напряжению.
2.Напишите выражение для определения величины сме щения U06в схеме на рис. 3.3, в с учетом параметров тран зистора и элементов схемы.
3.Напишите выражение для определения величины сме щения /7оз в схеме на рис. 3.5, в с учетом параметров тран зистора и элементов схемы.
4.Поясните причины возникновения паразитной обратной связи через общий источник питания в многокаскадном усилителе и методы устранения этой связи.
Г л а в а 4
УСИЛИТЕЛИ НАПРЯЖЕНИЯ С РЕЗИСТИВНО-ЕМКОСТНОЙ СВЯЗЬЮ
4.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Усилительные каскады с резистивно-емкостной связью (или иначе RC-связью) широко используются в предвари тельных каскадах усиления сигналов низкой частоты, яв ляются составной частью генераторов колебаний различ ной формы и многих импульсных устройств. Свойства этих усилителей оцениваются, в основном, способностью усили вать сигнал, то есть величиной коэффициента усиления на пряжения или тока. При этом такие показатели, как выходная мощность и коэффициент полезного действия не являются первостепенными.
К достоинствам этих усилителей следует отнести равно мерное усиление сигнала в широком диапазоне частот, не
чувствительность к воздействию внешних магнитных полей. Каскады с RC-связью удобны для интегрального исполне ния схемы.
4.2. ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ И ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ СХЕМЫ
Принципиальйые схемы усилительных каскадов с RC- связью на биполярных и полевых транзисторах приведены на рис. 4.1, а и 4.1, б, соответственно.
В многокаскадном усилителе напряжения связь между каскадами осуществляется через разделительные конден саторы Ср.
Рис. 4.1. Принципиальные схемы усилительных каскадов с /?С-связыо
Рассмотрим назначение элементов |
схемы, показанной |
на рис. 4.1. Элемент R B обеспечивает |
температурную ста |
билизацию режима работы каскада. R Bрассчитывается для выбранного режима. Сэ выбирается величиной в десятки (в зависимости от величины /н) или сотни микрофарад. Резис торы R\ и R2 (R3 и R4) создают необходимое смещение во входных цепях транзисторов VT\ и VT2. Эти резисторы рассчитываются известным образом совместно с /д для вы бранного режима работы. Величина сопротивления коллек торной нагрузки RKобычно значительно меньше сопротив ления коллекторного перехода транзистора, что дает воз можность воспользоваться упрощенным представлением параметров прибора. Емкость конденсатора Ср стремятся вы бирать побольше (единицы или десятки микрофарад). По этому в схемах применяются обычно электролитические конденсаторы. Имеющие при этом место значительные токи утечки существенно меньше токов смещения каскада и не влияют на режим работы.
В усилительном каскаде на полевом транзисторе (рис, 4.1, б) необходимое смещение и стабилизация режима
работы обеспечиваются цепочкой R UCH. Резисторы в цепи затворов транзистора R 3i и R& обеспечивают входное со противление каскадов. На практике R3l и R 32 выбираются в пределах от единиц до 100 мОм. Разделительный конден сатор Ср в этой схеме значительно меньше, чем в предыду щей, так как входное сопротивление следующего каскада сравнительно велико.
Развязывающие фильтры /?фСф на рис. 4.1, а и 4.1, б обеспечивают устранение паразитной обратной связи между
Рнс. 4.2. Эквивалентные схемы усилительных каскадов с /?С-связью
каскадами через общий источник питания. Резистор /?ф обычно имеет величину сопротивления порядка сотен Ом, а емкость конденсатора Сф и С„ — десятки или сотни мик рофарад. Построим эквивалентные схемы рассматриваемых усилительных каскадов. Допустим, что емкости С9 и Си обес печивают постоянство напряжений на эмиттере и истоке при наименьших частотах входного сигнала. Тогда для пе ременной составляющей сигнала можно считать резисторы R 3 и /?„ закороченными так же, как и источники питания Ех. и Ес. Благодаря большой емкости конденсатора Сф мож но такжз считать, что резисторы RK и Rc подключены па раллельно транзисторам VT1. Заменим транзисторы VT1 эквивалентным генератором тока SU nx с внутренним со противлением R t.
Эквивалентные схемы усилительных каскадов с RC- связыо, полученные из схем рис. 4.1, а и 4.1, б, показаны на рис. 4.2, а и 4.2, б соответственно. Здесь конденсаторы Скэ и Сс„ учитывают емкость коллекторного перехода и ем кость сток-исток транзисторов первого каскада схем на би-
полярных и полевых транзисторах. Конденсаторы Свх2 учи тывают входную емкость следующего каскада (или нагруз ки, если каскад оконечный). В эквивалентных схемах сле дует учесть емкость монтажа См, которая образуется емкостью соединительных проводов и паразитными емкостя ми используемых деталей. Резистор RA на рис. 4.2, а учиты вает влияние цепи смещения R3 и R4 второго каскада схе мы на биполярных транзисторах. По переменной состав ляющей сигнала эти резисторы включены параллельно, то
пЯЗЯ4
есть RZ + R4 •
Так как емкости конденсаторов Сю и СВХ2 в схеме на рис. 4.2, а не превышают сотен пикофарад, емкости конден саторов Сси и Св х 2 в схеме на рис. 4.2, б — величины единиц и долей пикофарад и емкость монтажа См в обеих схемах имеет величину 2...10 пикофарад, то суммы емкостей Скэ + + Свх2 + См и Сси + Свх2 4- См будут значительно меньше емкости разделительного конденсатора Ср и их все можно сосредоточить в правой части эквивалентных схем, заменив одним конденсатором С0 величиной, соответственно: для
первой схемы С0 = Скэ + |
Свх2 + См и для второй |
схемы |
||||||
С0 = Сси + |
Свх2 + См. Заменим также в схеме на рис. 4.2, а |
|||||||
резисторы |
|
R c и |
RK одним |
резистором величиной |
Лвых = |
|||
_ |
R A |
|
|
а резисторы |
Ял и /?вх2 — резистором |
RBX = |
||
|
RI + Rк |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||
= |
RUi*R |
■■ Аналогично в схеме на рис. 4.2, |
б, |
причем |
||||
р -в |
|
* |
||||||
|
'вх2 |
|
RiRc |
|
^пх2^э2 |
|
|
|
R BЫХ-- |
|
и Явх = |
|
|
||||
|
|
Ri + Rc |
ВХ |
RB\2 4“ R32 |
каскада на |
|||
|
Тогда |
эквивалентная схема усилительного |
биполярном транзисторе будет иметь вид, показанный на
рис. 4.2, |
г. |
в, а |
каскада |
на |
полевом транзисторе — на |
||||
рис. 4.2, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты усиления |
по напряжению |
обеих |
схем |
||||||
|
|
- |
|
|
/coCptfBXKBbIXS |
|
|
|
|
имеют вид К = |
/(оСр/?вых (1 + |
/шСвЛвх) + [1 + /шЯвх (Ср + |
С0)1 • |
||||||
Заменив |
в |
атом выражении |
|
^вх^вых |
|
R3KB и |
R0 = |
||
- р- в-^_-рых— = |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
^вх “Ь ^вых |
|
|
|
= #вх + |
#вых получим К = |
|
ЗДэкв |
|
В этом |
||||
|
/ |(1)С0ЯЭ |
|
|||||||
|
|
|
|
1+ |
toCpR0 ) |
|
|||
выражении |
произведения |
|
|
|
|
||||
CQR3 |
= Тп и CPR0 = тн называ |
ют соответственно постоянными времени усилительного кас када на верхних и нижних частотах. Из последнего выра-
жеиия нетрудно получить модуль коэффициента усиления по напряжению
и аргумент, представляющий собой угол сдвига по фазе между выходным и входным напряжениями
ф = arctg( — |
сотв) . |
(4.2) |
4.3.ОБЛАСТЬ СРЕДНИХ ЧАСТОТ
^В области средних частот конденсаторы Ср и С0 практи чески не оказывают влияния на усиливаемый сигнал, так
как
Модуль коэффициента усиления, как следует из выра жения (4.1) возрастает и достигает максимума К0 = SR mB
на так называемой частоте квазирезонанса усилителя со0 = 1
Г т л * Фазовые сдвиги в области средних частот близки к ну
лю, а коэффициент частотных искажений практически ра вен единице.
Эквивалентная схема усилительных каскадов на бипо лярных и полевых транзисторах в области средних частот приведена на рис. 4.2, д.
4.4. ОБЛАСТЬ НИЖНИХ ЧАСТОТ
В области нижних частот —-— (онтв и поэтому влия-
(0нт„
нием конденсатора С0 можно пренебречь. Эквивалентная схема усилительных каскадов для этой области частот будет иметь вид, показанный на рис. 4.2, г.
Из выражений (4.1) и (4.2) для области нижних частот можно получить
|
(4.3) |
| / 1 + U 'HTJ |
|
arCtgU x . ) - |
(4.4) |
|
Из (4.3) и (4.4) видно, что с уменьшением частоты вход ного сигнала по сравнению с со0 модуль коэффициента уси ления каскада уменьшается, а фазовый сдвиг между вы ходным и входным напряжениями при <он 0 стремится к
Коэффициент частотных искажений М и согласно выра жению (2.1) для этой области частот равен
1+Ш (4.5)
Обычно допустимое значение М н лежит в пределах 1,05—1,5. Нижняя граничная частота сон рабочего диапазона может
быть определена по допустимому уровню изменения модуля j/
коэффициента усиления, |
то есть |
на |
уровне |
Кн = |
• |
|
Тогда из выражения |
(4.5) |
следует, |
что <о„ = — |
|
||
Для уменьшения |
искажений, как |
следует |
тн |
|
||
из выраже |
ния (4.5), нужно увеличивать тн, т. ё. увеличивать либо ем кость конденсатора Ср, либо сопротивление резистора R0. Как уже указывалось, увеличение емкости конденсатора допустимо лишь в схемах на биполярных транзисторах. В схемах на полевых транзисторах из-за больших значений входного сопротивления транзисторов наличие тока утеч ки конденсатора недопустимо. Поэтому здесь приходится увеличивать т0 увеличением R0 за счет увеличения R 32 .
4.5. ОБЛАСТЬ ВЕРХНИХ ЧАСТОТ
В области верхних частот совтв^>— !— и поэтому влиясовтн
нием конденсатора Ср можно пренебречь. Эквивалентная схема усилительных каскадов на биполярных и полевых транзисторах показана на рис. 4.2, ж. Из выражений (4.1) и (4.2) для области верхних частот получим
к, |
К» |
(4.6) |
/1 + (а)втв)а ’ |
||
фв = |
— arctg (совт„). |
(4.7) |
Из выражений (4.6) |
и (4.7) следует, |
что с увеличениём |
частоты входного сигнала по сравнению с со0 модуль коэф фициента усиления уменьшается, а сдвиг по фазе между вы ходным и входным напряжениями при сов оо стремится
к — Y - Коэффициент частотных искажений М вдля области верхних частот
|
Мв = ^ |
= V 1 + (совтв)2. |
|
(4.8) |
|
Обычно, допустимое значение Мъ лежит в |
пределах 1,05— |
||||
1,5. Верхняя |
граничная |
частота |
сов рабочего диапазона |
||
определенная |
на уровне |
К |
равна |
сов = |
1 |
Кв = - р |- |
|
Для уменьшения искажений, как следует из выражения (4.8), следует уменьшить тв, т. е. уменьшить С0 и R3KB, Умень шение С0 возможно ,за счет уменьшения емкости монтажа, что достигается продуманным размещением элементов схе мы, сокращением длины соединительных проводов и по вышением культуры производства. Уменьшение R0 может быть достигнуто в схеме на биполярных транзисторах уменьшением RKi а в схеме на полевых транзисторах умень шением R c. Однако при этом следует иметь в виду, что про исходит уменьшение коэффициента усиления каскада.
4.6. ЧАСТОТНАЯ И ФАЗОВАЯ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Частотные характеристики усилителей с /?С-связью на биполярных и полевых транзисторах подобны и имеют вид, приведенный на рис. 1.2, а. На рис. 1.2, б приведен общий вид фазовой характеристики этих усилительных каскадов. В области средних частот модуль коэффициента усиления примерно постоянен и имеет максимум К0 на частоте (о0. Частотный диапазон ограничивается нижней сон и верхней
К0 (ов граничными частотами, определяемыми на уровне рг.
Вобласти средних частот сдвиг по фазе между выходным
ивходным напряжениями примерно равен нулю и стремит
ся к + |
при сон ->■ 0 и к ---- ^ |
при сов |
оо. |
|
||
Коэффициент частотных искажений в общем случае |
||||||
равен |
М = |
= |
j / " 1 + (сотв---- j |
Заменив |
выра |
|
жения |
в скобках |
в соответствии с (4.2) через |
(— tgcp), |
|||
найдем |
связь |
между аргументом |
коэффициента |
усиления |
икоэффициентом частотных искажений М == --QS ^
Взаключение этой главы следует отметить, что в насто ящее время многокаскадные усилители напряжения с RC-
ль