книги / Электрооборудование одноковшовых экскаваторов
..pdfНаконец, квадрант IV соответствует режиму работы двигателя при спуске груза с торможением. Здесь дви гатель вращается под действием момента нагрузки Мс с установившейся частотой вращения % ст,с (точка И). Электродвигатель развивает тормозной момент (участок ЗИ), удерживая груз и тем препятствуя возрастанию его скорости до скорости свободного падения.
Для торможения и остановки системы двигатель— рабочий механизм увеличивают тормозной момент дви гателя, и динамическая характеристика имеет вид ло маной линии ИИ'КАО.
При реверсировании электродвигателя, например, с режима подъема груза сразу (без паузы) на спуск динамическая характеристика представляется ломаной линией ВУГДЕЖЗЦИ. Очевидно, что в процессе ревер сирования двигатель дважды пребывает в двигательном
итормозном режимах.
Вслучае реверсирования при значительном статиче ском тормозном моменте на валу механизма динамиче ская характеристика принимает вид В'ВУФЦИИ'. В этом
случае двигатель из двигательного режима сразу же пе реходит в тормозной.
Реверсирование может быть осуществлено также с режима спуска на подъем груза..
Ит^к, в связи с изменением с каждым циклом мо ментов и частот вращения двигателя главных механиз мов экскаватора его механическую характеристику при нято изображать в системе координат на плоскости, где I и III квадранты означают двигательный режим рабо ты двигателя, а II и IV квадранты — генераторный.
Механическая характеристика (рис. 1-2,е) названа идеализированной, потому что она не отражает электро^ магнитные переходные процессы, происходящие в элек троприводе, и Механические свойства реальных электро двигателей.
На рис. 1-2,д для . сравнения, приведены в системе координат п—МдПхарактеристики установившегося (ста тического) режима реального привода постоянного тока подъемного механизма драглайна (кривые abc, efq), а также динамические характеристики (кривые 1—9). Режимы работы этого электропривода не требуют осо бых пояснений, они аналогичны описанным выше. Здесь статические моменты при подъеме и спуске Мс,п и Afc,с не совпадают по величине, так как МС(П определяется
21
в основном нагрузкой, создаваемой массой ковша с грун том, а Мс.с — в основном массой порожнего ковша. Кро ме того, механическая статическая характеристика ре ального электродвигателя (кривая аЬс) имеет неболь шой угол наклона к оси абсцисс (до точки 6), а затем значительный (Ъс). Это означает, что с изменением на грузки на валу электродвигателя автоматически изменя ется и установившаяся частота вращения, а при чрез мерном увеличении момента нагрузки частота вращения резко уменьшается до нуля (точка с). Такая форма ме ханической характеристики определяется требованиями специфики работы экскаватора и подробно излагается в § 1-5.
1-5. ЭКСКАВАТОРНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К ЭЛЕКТРОПРИВОДУ
Режимы работы основных рабочих механизмов экс каватора; как это было видно из рассматриваемого вы ше процесса экскавации и нагрузочных диаграмм, ха рактеризуются большим числом включений в течение цикла, резкими изменениями нагрузки, частым реверси рованием и механическими толчками. При продолжи тельности одного рабочего цикла от 18 до 29 с число включений основных механизмов в час доходит до 500 и более. Поэтому экскаваторный привод должен иметь легкое и плавное управление; развивать большой пуско вой момент, обладать повышенной перегрузочной спо собностью, иметь широкий диапазон регулирования ча стоты вращения и быть реверсивным.
Важнейшей особенностью работы электроприводов экскаваторных механизмов, участвующих в процессе ко пания, является сильно меняющаяся во времени стати ческая нагр'узка, которая может достигать очень боль ших значений. Возникающие перегрузки механизмов при благоприятных условиях своевременно устраняются ма шинистом путем уменьшения толщины снимаемой струж ки. Однако при неожиданной встрече ковша с непреодо лимым препятствием (крупный валун в относительно мягком грунте, невзорванная скала и т. д.) или при чрез мерном заглублении ковша создаются условия для воз никновения недопустимых нагрузок, способных, с одной стороны, вызвать поломки рабочих механизмов экскава торов, а с другой привести к опасным режимам для электрооборудования и даже выходу его из строя.
22
Кроме того, при встрече ковша с таким препятствием происходит резкое замедление (стопорение) экскаватор ного механизма. При этом кинетическая энергия, накоп ленная к моменту стопорения во вращающихся частях системы электродвигатель — рабочий механизм, преоб разуется в потенциальную энергию упругих элементов конструкции и канатов, вызывая их упругую деформа цию, т: е. возникают в них значительные динамические нагрузки, толчки и удары. Чем больше частота враще ния двигателя, при которой стопорится рабочий меха низм, тем значительней нагрузки.
Такой режим работы аналогичен заклиниванию рабо чего механизма во время его работы и для большинства машин считается аварийным, но для копающих меха низмов одноковшовых экскаваторов в связи со своеоб разием технологических условий является нормальным и часто встречающимся режимом, который называют работой «на упор», или стопорным.
Стопорный режим работы механизма предъявляет специфическое требование к электродвигателю рабочего механизма экскаваторов. Для предотвращения поломки механизма эскаватора при статических перегрузках и резких стопорениях, вызывающих значительные динами ческие перегрузки, усилие на ковше, а следовательно, движущий момент на валу рабочего механизма и ток двигателя должны быть ограничены какой-то безопас ной величиной— предельным моментом Мст (рис. 1-2,д) или предельно допустимым током двигателя.
Если электропривод не будет отвечать этому основно му требованию, предъявляемому ко всем электроприво дам главных рабочих механизмов всех типов экскавато ров,'то в момент стопорения ковша вынужденно остано вившийся двигатель перейдет в режим короткого
замыкания |
(к. з.). В асинхронном двигателе сила тока |
|
возрастает |
до 6—7-кратного значения по |
сравнению |
с номинальным, а в двигателе постоянного |
тока — до |
|
10— 15-кратного. |
|
Режим работы к. з. опасен для электродвигателя, электрической аппаратуры и питающей сети, а в приводе постоянного тока — для рабочего механизма, так как возникающий момент во много раз больше номинально го, что может вызвать поломку механизма. Поэтому не обходимо автоматически ограничивать до безопасного значения ток и момент двигателя при чрезмерном воз-
23
растаний нагрузки исходя из условий механической прочности конструкций и рабочего оборудования или до пустимой перегрузки двигателя.
С другой стороны, для сохранения наибольшей про изводительности экскаватора желательно, чтобы двига тель работал с постоянной наибольшей частотой вра щения до момента начала стопорения, т. е. до тех пор, пока нагрузка не возрастет до опасного предела.
Ограничение вращающего момента электропривода предельным моментом Мст обеспечивают в современных электрических одноковшовых экскаваторах двумя спосо бами.
Первый способ — м е х а н и ч е с к и й , когда при воз растании нагрузки свыше предельной двигатель отклю чается от рабочего механизма в результате проскальзы вания (расцепления) фрикциона или муфты предельного момента в кинематической передаче. При этом рабочий орган и жестко связанные с ним передачи вплоть до ве домой части “муфты резко останавливаются, а привод, у которого запасенная кинетическая энергия во вращаю щихся массах значительно больше кинетической энергии остановившейся части рабочего оборудования, продол жает работать и его кинетическая энергия не влияет на динамическую нагрузку рабочего оборудования. После устранения причины стопорения нагрузка на валу меха низма уменьшается. По достижении ею определенного значения (менее предельного) восстанавливается сцеп ление фрикциона или муфты с ведущим элементом пе редаточного механизма и рабочий орган вновь приво дится в движение. Механический способ ограничения момента используется на экскаваторах малой произво дительности (строительных типов Э-1251, Э-2001 .и др.)> так как у них передаваемые мощности невелики и поте ри в фрикционной передаче при проскальзывании не значительны. В качестве приводного электродвигателя на экскаваторах, где используется указанный способ, могут быть применены электродвигатели любого типа, с любой механической характеристикой. На строитель ных экскаваторах малой производительности для группо вого привода применяются асинхронные двигатели как наиболее простые по устройству (см. § 2-2).
Второй способ ограничения момента — э л е к т р и ч е ский, когда при возрастании нагрузки свыше стопор ного значения производится автоматическое воздействие
24
на систему управления двигателем. Ранее на экс каваторах для этих целей использовались реле макси мального тока, настроенные на срабатывание при токе двигателя, соответствующем стопорному моменту. При этом значении тока двигателя -реле срабатывало и от ключало двигатель от сети. Из-за нестабильной работы реле и быстрого его износа и ряда других факторов на современных экскаваторах в качестве основного лредства ограничения момента они уже не применяются.
В настоящее время основным средством, ограничения момента электропривода главных механизмов*экскавато ров средней и большой производительности является 'использование привода с экскаваторной механической характеристикой. На рис. 1-2,д в виде кривой аа'Ь'с представлена так называемая идеальная экскаваторная механическая характеристика, состоящая из горизон тального прямолинейного участка аа'Ь' (рабочий уча сток) и вертикального (крутопадающего) участка Ь'с (нерабочий участок).
Электродвигатель с такой характеристикой удовлет воряет всем поставленным выше требованиям. Он ра ботает с номинальной частотой вращения до тех пор, пока нагрузка не возрастет до максимального момента, называемого стопорным моментом Мст. Когда же мо мент нагрузки возрастет еще больше, двигатель резко снижает частоту вращения и останавливается (Мдв= =Ммакс=Мст и я=0). Как характерная для экскаватор ного электропривода эта характеристика получила наи менование экскаваторной или саморазгружающейся.
Ее называют, иногда идеальной, так как она служит для сравнения механических характеристик реальных дви гателей, что показано на рис. 1-2Д
Для формирования экскаваторной характеристики используются хорошие регулировочные свойства элек тродвигателя постоянного тока в системе генератор — двигатель (Г—Д) с различными схемами возбуждения генераторов (кривая abc на рис. 1-2,д) и в системе ти ристорный преобразователь — двигатель (ТП—Д). Под робное описание этих систем электроприводов дано в гл. 5 и 6.
•От формы экскаваторной характеристики приводов экскаваторов на постоянном токе зависят его эксплуа тационные качества. Для сравнения и оценки различных характеристик пользуются коэффициентом заполнения
25
k3an, который представляет собой (рис. 1-2,д) отношение площади, заключенной между осями координат и рас сматриваемой характеристикой abc, к площади идеаль ной характеристики аа'Ь'с:
|
& |
^звп |
'О abc |
я |
|
|
*0 аа'Ь'с |
Очевидно, предельное значение <fc3an=l, но обычно оно составляет 0,7—0,9. С увеличением Лзап, т. е. с умень шением угла наклона участка ab кривой abc, увеличива ются жесткость характеристики и производительность экскаватора.
В отдельных случаях работа на характеристике с большим коэффициентом заполнения неудобна по тех нологическим условиям. Так, для привода подъемного механизма экскаватора с оборудованием лопатой при полужесткой или мягкой характеристике машинист по снижению скорости механизма определяет начало пере грузки и, уменьшая скорость напорного движения, успе вает своевременно уменьшить толщину стружки и избе жать стопорения.
Поэтому, налаживая приводы копающих механизмов (подъем и напор лопат, тяги драглайнов), выбирают
ОТНОСИТвЛЬНО НеВЫСОКИе «&зап (для подъема 0,85—0,9, для
напора 0,8—0,85).
1-6. УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ ЭЛЕКТРОПРИВОДА И ПРОЦЕССЫ ПУСКА И ТОРМОЖЕНИЯ
Рассмотренные выше в § 1-3 случаи работы электро привода экскаватора-крана показывают, что характер движения привода определяется соотношением движу щего момента и момента сопротивления. Это позволяет записать в общем виде основное уравнение движения электропривода:
— |
jW flB |
• M c = A f ДИН* |
( 1 “ 1 ) |
где МдВ— момент, развиваемый двигателем, Н*м; Мс— момент статической нагрузки, Н-м; Мдин— момент ди намической нагрузки, рассмотренный в § 1-3.
Отсюда
МЮ= М ' ± М1Ю,= М С± Л =Л 1С± |
(1-2) |
где / — момент инерции вращающихся частей привода, характеризующий ее инерционность, Н-м*с2; е — угловое
2<з
ускорение вала двигателя, рад/с2; © — угловая скорость вала двигателя, рад/с; t — время, с.
Уравнение (1-2) может быть преобразовано путем замены / и ю их значениями. Момент инерции зависит от размеров и массы вращающихся частей:,
У = тр' — — — |
(1-3) |
ш = ^ = 0.105л, |
(1-4) |
где т— масса, кг; G— вес тела (сила тяжести), Н; р— радиус инерции, м; п — частота вращения вала двигате лей, об/мин; g=9,81— ускорение силы тяжести, м/с2.
Произведение GD2=4gJ измеряется в Н*м2. Подставив (1-3) и (1-4) в уравнение (1-2), получим
основное уравнение движения электропривода в следую щем виде:
Л 4„-Л 4с= 0 , 1 0 5 ; § - = § ^ , |
(1-5) |
где Yt— ускорение.
Уравнение движения электропривода (1-5) справедливо
dti
для любого режима его работы. При Л4ДП=Л4С, -^ -= 0
имеет место равномерное движение (установившийся режим работы). Если движущий момент двигателя больше
момента нагрузки 0, 0, то частота враще
ния возрастает, например, при пуске привода. При Мдии<^ 0, dtt 0 частота вращения уменьшается. Все
переменные величины, входящие в уравнение движения, следует рассматривать как алгебраические. Знаки мо ментов определяются из анализа свойств моментов. Определение знаков моментов может быть произведено согласно указаниям, сделанным в § 1-3.
Уравнение (1-5) справедливо при условии, что все элементы привода вращаются с одинаковой частотой. В экскаваторах двигатель соединяется с рабочим меха низмом через редуктор, и поэтому частоты вращения отдельных элементов не будут равными. Поэтому для
27
упрощения расчетов действительную механическую си стему заменяют простейшей системой с одним вращаю щимся или поступательно движущимся элементом. Та кая замена производится на основании приведения всех* моментов и сил к одной частоте вращения, обычно к ча стоте вращения двигателя.
При этом принимают полезную мощность на валу двигателя равной мощности на любой оси, учитывая потери в промежуточных передачах. Для примера (рис. 1-1,д) это можно записать:
Мс,б(|)б==-Мс,ПрО)ДВ'Пп/ |
(1-6) |
где Мс,б— статический момент сопротивления на валу барабана подъемной лебедки; Мс,пр — статический момент сопротивления ме ханизма, приведенный к валу электродвигателя; ©б — угловая ско рость вала механизма (барабана); ©дв — угловая скорость вала электродвигателя; tin — к. п. д. передачи.
Отсюда определяется приведенное значение статического мо мента, которое и подставляется в (1-5):
, Пр — Мс ,б ГЛ__ ^ — Мс , б |
. |
(1-7) |
’ДВ |
* |
|
где передаточное число |
|
|
©ДВ |
|
(1-8) |
©б |
|
Формула (1-7) справедлива для двигательного режима, когда потери в передачах покрываются за счет мощности электродвига теля. В тормозном режиме потери покрываются энергией, посту пающей от рабочего механизма, и от двигателя требуется меньший, чем Мс, тормозной момент. Следовательно, в тормозном режиме
■Мс, пр = М с t б —• |
, |
(1-9) |
т. е. к. п. д. переходит в числитель. |
является |
не только пре |
Таким образом, передача (редуктор) |
образователем скорости., но одновременно и преобразователем мо мента.
В основу п р и в е д е н и я м о м е н т а и н е р ц и и положен принцип равенства значений суммарного запаса кинетической энер
гии во вращающихся частях рассматриваемой реальной |
системы |
и системы с приведенным моментом инерции (рис.- 1- 1,д) |
без учета |
массы груза: |
|
(О*ДВ |
(0‘ДВ |
|
©- |
<022 |
|
(М О) |
|
'Ир |
2 |
—Удв |
" Ь Л |
О |
J 2 ~ 0 ~ |
|
|
где / Пр — приведенный |
к валу двигателя |
момент инерции; / дв, /,, |
|||||
h — моменты инерции |
двигателя |
и частей рабочей машины |
(ре |
||||
дуктора, барабана) |
или передач |
на |
соответствующих |
валах; |
©дв, |
||
©I, ©2— угловые скорости двигателя |
и частей машины |
(барабана, |
|||||
редуктора). |
|
|
|
|
|
|
|
28
Отсюда
JПр ^ДВ “Ь J1 |
( M l ) |
ИЛИ |
|
|
(1-12) |
ИЛИ |
|
GDK |
(1-13) |
1 i\ ’ |
которые и подставляются в (1-5).
Уравнение движения (1-5) позволяет решать две основные задачи электропривода. Первая задача заклю чается в определении нагрузочной диаграммы двигате ля, т. е. необходимого момента Мдв, как об этом отме чалось в § 1-3, при известной нагрузке привода Мс и требуемом характере движения,, задаваемом ускорением dnfdt. В. этом случае известен динамический момент
Мрт= J-ц- и требуемый момент двигателя может быть
найден из выражения (1-5). Вторая задача — определе ние характера движения привода при известном значе нии сил сопротивления, т. е. заданных значениях Мс и МдВ. В этом случае из (1-5) находят ускорение привода dn/dt, т. е. устанавливают режим работы привода: уско ренное, замедленное или равномерное, а также опреде ляют продолжительность переходных процессов пуска и торможения. Для этого, разделяя переменные в (1-5), получаем:
|
GD* |
|
dn |
(1-14) |
|
375 |
(Л4ДВ — уИс) * |
||
|
|
|||
Интегрируя уравнение |
(1-14), определяем время t: |
|||
р GD2 |
dn |
GD2 (n2 — nt) |
(1-15) |
|
J |
375 Mmi — 375 (МЯй - Mc) • |
nt
Для решения интеграла нужно знать зависимость Мдв и Мс от частоты вращения.
Если принять постоянным момент механизма Мс и пусковой момент двигателя Мдй=М п=М с+М ДШ1, как это
29-
следует из рис. 1-2,а и в при пуске, то из |
(1-15) получим: |
||||
время разгона |
привода от |
rti=0 до |
/12=% ст |
|
|
^ |
aD-nycT |
GD2nycT |
|
||
|
|
I |
(1-16) |
||
‘ р — |
375 (/Идв - Ale)— 3 7 5 ^ |
||||
|
время торможения от полной частоты вращения до остановки (при электрическом торможении)
(1-17)
Из уравнений (1-16) и (1-17) видно, что время уско рения и замедления зависит от маховых моментов систе мы и ускоряющего и замедляющего моментов. Умень шая массу движущихся частей системы и увеличивая динамический момент, приложенный к системе,- можно уменьшить время пуска и остановки, а следовательно, увеличить производительность экскаватора.
Вместе с тем процессы пуска и остановки для некото рых механизмов экскаватора должны протекать плавно с ограниченным ускорением. Особенно это относится к механизму поворота драглайна и лопаты, так как по воротная часть их обладает значительными массами, в не сколько раз превышающими маховые массы двигателя (в 5— 10 раз у экскаваторов-лопат и в 15—20 раз у драглайнов). Кроме того,,между поворотной шестер ней 5 (рис. 1-1,6) и зубчатым венцом 10 базы могут иметь место значительные зазоры. Поэтому во избежа ние резких ударов в передачах также необходим плав ный разгон.
Требование ограничения ускорения относится й к на порному механизму прямой лопаты с реечным напором из-за наличия зазоров в жестком сочленении рукояти со стрелой (рис. 1-1,а).
Таким образом, характер протекания переходного процесса и его длительность оказывают большое влия ние на производительность и надёжность работы маши ны. В экскаваторах с приводом переменного тока, где главный двигатель работает длительно и с почти по стоянной частотой вращения, анализ этих режимов не требует особого внимания, как в экскаваторах с приво дом постоянного тока, где двигатели главных механиз мов работают главным образом в переходных режимах.
Рассмотрим для последних влияние формы механи ческой экскаваторной характеристики на длительность
30