книги / Электрооборудование одноковшовых экскаваторов
..pdfСкольжение играет очень важную роль во всех фи зических процессах, происходящих в асинхронных двига телях.
В асинхронном двигателе катушки расположены на неподвижной части машины 1 (рис. 2-4,а), называемой статором; их соединяют в звезду или треугольник и под ключают к сети трехфазного тока. Вращающуюся часть машины называют ротором 2, на котором размещают
обмотки |
и |
|
их одни |
концы |
|
|
соединяют в звезду, а дру |
|
|||||
гие—выводят .к контактным |
|
|||||
кольцам |
S, |
либо |
обмотку |
|
||
выполняют в виде так на |
|
|||||
зываемой |
«беличьей |
клет |
|
|||
ки» (рис. 2-4,6). Последняя |
i |
|||||
сделана из медных или алю- |
||||||
мииневых |
стержней, |
зало |
|
|||
женных |
в |
|
пазы |
ротора и |
|
|
замкнутых |
|
накоротко |
с тор |
|
||
цов двумя |
|
кольцами. |
|
|
||
В зависимости от формы |
|
|||||
выполнения |
ротора |
асин |
|
|||
хронные двигатели разделя |
|
|||||
ются на два типа:, с фазо- |
Рис. 2-5. Взаимное расположе |
|||||
вым ротором (их иногда на |
ние магнитного потока статора |
|||||
зывают двигателями |
с кон |
и тока ротора при сдвиге фаз |
||||
тактными кольцами) и с ко |
между током и напряжением |
|||||
ротора. |
||||||
роткозамкнутым ротором. |
Ф — вращающийся магнитный по |
|||||
Вращающееся магнитное |
ток; / р — ток ротора; 1 — проводни |
|||||
поле, создаваемое обмоткой |
ки статорной обмотки; 2 — провод |
|||||
ники роторной обмотки. |
||||||
статора, |
пересекает провод |
|
ники обмотки ротора и наводит в них переменную э.д. с. Если обмотки ротора разомкнуты, то асинхронный дви гатель потребляет из сети только ток намагничивания
подобно трансформатору при холостом |
ходе, а э. д. с., |
||
наведенная |
в обмотке неподвижного |
ротора, |
будет |
£ Р)11==/дорФ, |
где Wp— число витков |
роторной |
об |
мотки. |
|
|
|
В замкнутой накоротко обмотке ротора или на рео стат под действием индуцированных э. д. с. £ p= £ Pins по проводникам ротора проходит ток (см. рис. 2-5, гдечдля простоты' роторная обмотка показана состоящей только из одного витка двух проводников, а статорная — из трех витков).
41
Рис. 2-6. .Иллюстрация рабоче го процесса асинхронного дви гателя.
а — потокосцепление между обмот ками ротора и статора; б — вектор* ное изображение сдвига фаз меж ду током ротора / р и э. д. с. ро
тора £ р; 1 — проводники статорной
обмотки; 2 — проводники роторной обмотки.
Следует отмёти1ъ, Чтб ё роторе под действием ротор ного тока возникают, кроме магнитного потока, взаимо действующего с вращаю щимся полем статора, так на зываемые потоки рассеяния Ф рае (рис. 2-6,а), которые замыкаются в самом сер дечнике ротора и пересекают проводники его обмотки, со здавая в них э. д. с. самоин дукции. Вследствие этого ток ротора запаздывает во вре мени относительно вызвав шей его э. д. с. Ер, т. е. сдвинут по фазе на некото рый угол фр (рис. 2-6,6), характеризующий индуктив ность его обмотки яр.
2-3. МЕХАНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРЙСТИКА АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ
Рабочее свойство двигателя характеризуется законо мерностью изменения его вращающего момента, выра женного в виде механической характеристики, т. е. зави симости частоты вращения ротора от нагрузки (вращаю щего момента на валу). Для определения последнего рассмотрим процесс передачи электрической энергии от обмотки статора к валу ротора (рис. 2-7).
Активная мощность, подводимая из сети к обмотке статора асинхронного двигателя, равна:
Р1=3£/ф/ф cos ф, |
(2-3) |
где /ф — фазный ток статора, А; |
t/ф— фазное напряже |
ние сети, В; соэф — угол сдвига |
между /ф и t/ф (коэф |
фициент. мощности).
Эта мощность расходуется на покрытие потерь в ста торе и на создание электромагнитной мощности Ра, передаваембй ротору:
Ра— З Р р /р COS фр, |
(2-4) |
где Ер— э. д. с., индуктированная в роторе, В; / р — фаз ный ток ротора, А; соэфр — угол сдвига между током / р и э. д. с. Ер.
42
Электромагнитный момент вращения, Н*м, переда ваемый от статора к ротору,
|
М= Ь |
<2 - 5 > |
||
или |
|
|
|
|
Л4= |
3£р/р cos ур |
= Ш РC0S4>P, |
(2-6) |
|
<*Г‘ |
||||
|
|
|
так как э. д. с. ротора £ р пропорциональна магнитному потоку статора Ф.
Рис. 2-7. Схема передачи электрической энергии от обмотки статора к валу ротора с указанием потери энергии в различных частях дви гателя.
Рл с и Рл р — электрические потери в статоре |
и роторе; Рс — потерн в ста |
ли; Ямех — механические |
потери. |
Из (2-6) следует, что момент асинхронного двигателя пропорционален току ротора, магнитному потоку и cos фр.
Так как ротор вращается с частотой, меньшей, чем частота магнитного поля статора, то мощность на валу ротора будет
Р=М о,
где © — угловая скорость вала ротора, 1/с.
Разность между мощностью, передаваемой ротору, и полезной мощностью на валу двигателя равна потерям
мощности в обмотке ротора (механическими |
потерями |
пренебрегаем): |
|
Ра—Р = 3 /2рГр, |
(2-7) |
43
где гр — актирное сопротивление фазы обмотки |
ротора, |
|
Ом, или |
|
(2-8) |
3/2рГр=М,(сйо—C>)=MS(OO, |
||
откуда |
|
|
М = |
3 / V P |
(2-9) |
|
sa>0 |
|
Ток нагрузки, потребляемый двигателем, без учета тока намагничивания определяется по закону О ма:,
/с— /Z, |
(2-10) |
где 17ф— напряжение на выводах двигателя;. Z — общее сопротивление двигателя, включающее активное и реак тивное (индуктивное) сопротивления статора гс и хс и ротора гр и хр (последние приводятся к статору и обо значаются г'р и х'р) .
Для этого рассмотрим работу двигателя как работу условного трансформатора, где энергия из первичной (статорной) во вторичную (роторную) обмотку переда ется через магнитное поле Ф. При_этом вращающийся двигатель заменяется неподвижным, и значения актив ного сопротивления роторной цепи будут rp/s и индук тивного сопротивления рассеяния xp/s. Приведение этих сопротивлений к статору производится умножением на
коэффициент трансформации обмоток т = ^ во второй
степени, т. е. |
|
|
* |
ер |
|
|
|
|
|
*Р 2 |
|
f |
■ г |
2 |
Х |
г |
|
Г ' = |
----- х* И |
' = |
-------Л |
||
Р |
S |
|
• |
р |
S |
С учетом изложенного и того, что в неподвижной машине / с= / р, выражение (2-10) примет вид:
С/ф
U,Ф
Так как в приводах экскаваторов применяют асин хронные двигатели относительно большой мощности, то
44
Т£<3£х с , и поэтому г с, можно, не учитывать. Тогда.
j __ |
U<bs |
(2- 10а) |
|
р _ _ |
Vr*p + x*s*' |
||
|
Подставляя в выражение момента (2-9) значение то ка из (2-10а), получаем уравнение механической харак теристики асинхронного двигателя
М = |
З^фЮр* |
(2-П) |
||
*>о { r 2p + |
X 2S 2) |
|||
|
|
Из выражения (2-11) следует, что момент является сложной функцией скольжения. Поэтому для нахожде ния его максимума нужно взять производную от момен та по скольжению и приравнять ее нулю:
dM |
ЗИУр - (—52х2 -f- г2р) |
= 0. |
(2- 12) |
ds |
co0 s3 (г3p + sax2) |
Для того'чтобы выражение (2-12) стало равным ну лю, достаточно приравнять нулю часть числителя, стоя щую в скобках, т. е. —s2x2+r2p= 0, и отсюда найти сколь жение, при котором моментимеет максимальное значе ние. Это скольжение называется критическим *
(2-13)
Знак плюс в (2-13) соответствует двигательному ре жиму, а минус генераторному, т. е. момент имеет два максимума (рис. 2-8). Величина sKувеличивается с рос том активного сопротивления ротора.
Подставляя sK в (2-12), определяем критический мо мент двигателя, соответствующий критическому сколь жению:
м „ = |
3£Яф |
(?-14) |
|
Для определения значений sK и Мк по формулам (2-11) и (2-14) необходимо знать параметры двигателя. Удобнее для расчетов пользоваться долевыми единицами по отношению к критическому моменту, т. е. MfMKy от сюда с учетом критического скольжения из (2-13)
2М«
Задаваясь различными значениями 5, можно соглас но (2-15) построить механическую характеристику асин хронного двигателя (кривая 1 на рис. 2-8). Ее точки d, с и 0 являются наиболее характерными.
Точка d— точка. начального или пускового момента (включение двигателя в сеть), когда ротор еще непод вижен: s = l, п = 0, МП ск=3£/2фГр/соо(г2р+*2) .
Рис. 2-8. Зависимость основных параметров асинхронного двигателя от скольжения s.
Л |
|
|
7, 8 — е |
|
с |
т |
е |
с |
т |
|
в |
е |
н |
|
н |
ы |
|
е |
|
|
|
м |
е |
х |
а |
н |
и |
|
ч2 |
—е |
с |
к |
х и |
а е |
р |
а |
к |
х |
т |
а |
е |
р |
р |
а |
||
э |
. |
|
д |
|
. |
|
о |
. |
р |
|
3о |
— |
т |
|
о |
хр |
аа |
р |
|
а £ |
к |
р т |
;е |
р |
и |
|
с |
т |
и |
к |
а4 — |
т |
|
х о |
а к |
ра |
а |
к |
р |
т |
о |
е |
т |
р |
о |
|
и |
|
н |
д |
у |
к |
т |
и |
в |
н |
|
о |
г |
|
о |
|
с |
о |
|
п |
хр;р |
о |
5т |
и — |
в |
л |
к е |
р н |
и и |
|
в я6 |
—а |
ят р |
о |
о |
кc т |
o о |
s рс |
та < |
а р |
; |
т |
о |
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9— U — |
|
|
и |
с |
к |
|
у |
с |
с |
т |
в |
е |
н |
н |
ы |
|
е |
|
х |
|
а |
р |
а |
к |
т |
|
е |
|
р |
|
и |
|
Вследствие значительной э. д. с., индуктируемой в неподвижном роторе вращающимся потоком статора, и малого сопротивления фаз ротора возникают большие токи / С)пуск= (5-s-8)/ном. В этом один из существенных недостатков короткозамкнутых двигателей.
Несмотря на большие пусковые токи, пусковой вра щающий момент Мпуск у двигателей сравнительно неве лик (сравните на рис. 2-8 / р,пуСк и -Мдуск).
Небольшой пусковой момент двигателя даже при большом пусковом токе в роторе объясняется тем, что в момент пуска двигателя частота тока ротора наибольцщя: fp=fs—f, так'как s = l (равна частоте сети), и по-
40
§тбМу индуктивность его.обмотки максимальна. Поэтому сдвиг фаз фр между током и э. д. с. в' роторе близок к 90°. Из-за такого большого угла сдвига фаз наиболь
шее значение тока / р |
, М ва проводникахс |
А п В роторной |
обмотки (см. рис. 2-5) |
наступает тогда, когда магнитный |
поток статора поворачивается в пространстве на угол Ф=90° относительно этих проводников, которые в ре зультате оказываются в зоне вращающегося поля с са мой слабой магнитной индукцией. Вследствие слабой магнитной индукции силы взаимодействия тока ротора с полем статора получаются небольшими, и это сказы вается на значений пускового момента.
В формуле (2-6) ослабление сил взаимодействия от увеличения угла фр учитывается величиной cos-фр рото-
раравного Vr--;+,% -
При пуске двигателя без нагрузки, как это осущест вляется на строительных экскаваторах рассматриваемо го класса, момент нагрузки холостого хода Мс,х незна чителен. Динамический момент двигателя в это время будет равен МкпП)ПйЧ=М Пуск—МС)Х. Если бы момент ста тического сопротивления был равен или больше началь ного момента двигателя Мпу(}к, динамического момента не существовало бы и разгон не начался. Поскольку МПуСК>М с>х, ротор быстро раскручивается в соответ ствии с кривой dc (рис. 2-8). Одновременно с увеличе нием частоты вращения ротора скольжение в двигателе уменьшается, а следовательно, уменьшаются частота то ка ротора и индуктивное сопротивление. Это приводит к уменьшению угла фр, поэтому вращающий момент дви гателя продолжает увеличиваться, несмотря на умень шение тока ротора (сравни кривые 1 и 3).
Точка с (s=sK, Л4дв=ММакс=Мк) — точка критическо го момента и скольжения. В этой точке вращающий мо мент двигателя достигает наибольшего значения -Ммакс=-Мк; динамический момент также при этом до стигает максимума. Этот максимальный вращающий мо мент двигателя получается при равенстве активных и индуктивных сопротивлений в обмотке ротора, т. е. ког да Гр=Хр.
При дальнейшем уменьшении скольжения момент Мщт=М АЦ—Мс,х и вращающий момент резко снижаются из-за быстрого уменьшения тока в обмотке ротора, и
47
двигатель далее разгоняется .по кривой cba.. Когда вра щающий момент двигателя становится равным тормоз ному моменту нагрузки холостого хода (М д П= М с,х), а динамический момент станет равным нулю (МД1Ш= 0 ), разгон прекратится, т. е. двигатель работает с устано вившейся частотой вращения. На холостом ходу ротор развивает наибольшую частоту вращения.
Точка 0 (s=0, п=По, Мдв= 0 ) — это точка идеального
холостого |
хода (рис. 2-8), поэтому величина s= 0 и |
/г=100 % |
условные. Они соответствуют синхронной^ ча |
стоте вращения двигателя. При этом, как известно, в ро торе не наводится э. д. ст, а потому ток в нем и момент на валу равны нулю. Между тем через обмотку статора все же проходит ток, так называемый ток намагничи вания или ток идеального холостого хода, который на рис. 2-8 обозначен /о,ст-
Этот ток создает такой магнитный поток в статоре, который индуктирует противо-э. д. с,, уравновешиваю щую почти полностью приложенное внешнее напряжение (напряжение сети).
Практически двигатель не достигает величины /г0 изза различных сопротивлений движению ротора, даже на холостом ходу (всегда Мс> 0 ).
В условиях номинальной нагрузки двигатель работа ет в точке b со скольжением 5„0м и развивает номиналь ный момент, равный Мном (рйс. 2-8).
Часть механической характеристики от 5=0 до 5ц (участок 0—с) называется'р а б оч ен, на ней двигатель работает в устойчивом режиме. Часть характеристики от 5К до 5 = 1 (участок с—d) называется нерабочей, так как увеличение момента нагрузки хотя бы незначительно выше максимального момента двигателя AfK вызывает остановку или, как иначе говорят, «опрокидывание» дви гателя; двигатель нужно отключить от сети во избежа ние перегрева большими токами. Следовательно, макси
мальный момент ограничивает |
.перегрузочную способ |
|
ность двигателя, под которой понимается отношение |
||
Л= ■Ммакс — |
■Мцом |
(2-16) |
•! иом |
|
Чтобы при недопустимо больших перегрузках исклю чить нежелательные опрокидывания двигателя, фрикци онные устройства в кинематической передаче экскавато ров настраивают на значение статического момента'со-
48
противления, на 40% меньшее опрокидывающего момен та двигателя.
Вкаталогах даются значения Л1,юм. Я и зПом. по которым
можно определить критическое скольжение согласно формуле sK=
= SHOM(M -1^ Я2— 1), |
а затем построить |
механическую |
характери |
стику по формуле (2-15). |
|
|
|
Величина Я нормируется и должна быть для двигателей нор |
|||
мального исполнения |
с фазным ротором |
не ниже t,8, а |
с коротко |
замкнутым ротором 1,65.
Для работы двигателя с короткозамкнутым ротором, кроме Я, имеет большое значение пусковой момент, который характеризуется отношением
|
•Мпуск |
k = |
(2-17) |
■^ном |
где к — кратность пускового момента, она не должна быть менее 0,9.
Из характеристики 1 (рис. 2-8) следует, что на рабо чей ее части частота вращения мало изменяется (Ап) далее при значительно возросшей нагрузке на валу дви гателя (ДЛ1); такая характеристика считается жесткой, и, наоборот, чем значительнее это изменение, тем более она мягкая. Жесткость характеристики принято оцени вать степенью жесткости
( Ш __AM |
(2- 18) |
dti An ’ |
У асинхронного двигателя р равно 40— 10, такая ха рактеристика считается хлесткой. Более мощные двига-' телн обычно имеют механическую характеристику с мень шим наклоном (кривая 7) вследствие меньшего сопро тивления ротора, так как наклон механической характе ристики согласно (2-13) зависит от..сопротивления цепи ротора.
Это обстоятельство используют для пуска и регули рования частоты вращения двигателя с фазным рото ром, искусственно добиваясь изменения активного сопро тивления ротора путем включения в его цепь ре гулируемого резистора (реостата) гв. С увеличением сопротивления резистора крутизна характеристики все более возрастает (сравни на рис. 2-8 кривые 9 и 10, когда Rp,io>\Rp,9, где ^р= гр+ гв).
Пусковое сопротивление /?р,ю здесь выбрано таким, чтобы пусковой момент был равен максимальному зна чению момента двигателя 'МК (при этом пусковой ток сравнительнр невелик). Пусковой резистор можно подо брать и такой, что максимальный вращающий момент
4—390 |
49 |
Пёрекести'гсй Даже ниже горизонтальной оси коорДййаФ (кривая 11 на рис. 2-8).
Если оставить резистор все время включенным в цепь ротора, то это вызовет потерю энергии на нагревание. Поэтому обычно по мере увеличения частоты вращения двигателя пусковой резистор выводят ступенями и затем замыкают ротор накоротко.
Кривые вращающего момента /, 7, 8 (рис. 2-8), на клон которых зависит только от значения внутреннего активного сопротивления роторной обмотки гр, называ ются естественными характеристиками, а кривые 9, 10, 11 в отличие от них — искусственными (реостатными), поскольку их. наклон достигается введением внешнего сопротивления в цепь ротора гв-
Рассмотренные механические характеристики асинхронного двигателя соответствуют нормальным (номинальным) параметрам электрической сети (напряжение, частота). Однако в электросетях имеется падение напряжения, которое по нормам не должно пре вышать 5%. В этом случае напряжение' на выводах двигателя бу дет равно 0,95С/НомСледовательно, момент двигателя уменьшается согласно (2-11) при любых значениях скольжения пропорционально квадрату приложенного напряжения. Перегрузочная способность двигателя при этом будет равна:
(2-19)
где М'к и X' — критический момент и перегрузочная способность двигателя при напряжении U, отличном от номинального Ua0м.
Аналогично определяется и |
пусковой момент двигателя. |
С уменьшением напряжения |
на 5% вращающий момент двига |
теля уменьшается на 10%, следовательно, ухудшаются условия пу ска, увеличивается ток, что приводит к перегреву двигателя. ( По
этому |
за напряжением сети, питающим экскаватор, необходимо |
вести |
контроль. |
|
2-4. КОНСТРУКЦИЯ АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ |
В |
качестве приводного двигателя на экскаваторе |
Э-1251Б используется асинхронный двигатель с корот козамкнутым ротором типа КО-52-4К, 90 кВт, 380 В, 177 А, 1485 об/мин.
Статор двигателя (рис. 2-9) состоит из защитного стального кожуха трубы 1, стального кольца (сердечни ка) 3 и статорных обмоток 2. Сердечник для уменьше ния вихревых токов набирается из отдельных круглых штампованных, изолированных лаком листов электротех нической стали толщиной 0,35 и 0,5 мм. В собранном виде он имеет форму полого цилиндра с продольными
50