8656
.pdf
10
3.Настил площадки, выбор шага балок настила.
3.1.Назначение толщины настила и шага балок настила.
Для стального настила применяют плоские листы толщиной 6-16 мм. Настил при- варивают сварными швами внахлест к балкам настила. Приварка настила к балкам де- лает невозможным сближение опор настила при его прогибе под нагрузкой и вызывает в нем, как в мембране, растягивающие усилия H. В связи с этим расчетная схема насти- ла принимается в виде пластины, опертой на балки настила, которые являются шар- нирно-неподвижными опорами, см. рис. 3.1.
Рис. 3.1. Расчетная схема настила.
Настил воспринимает равномерно-распределенную нагрузку от собственного веса настила gsh и временную нагрузку на настиле pl.
В большинстве расчетных случаев решающим будет проверка жесткости настила, т.е. определение максимального прогиба fmax и его сравнение с предельным значением fu (2-е предельное состояние), поэтому нагрузки gsh и pl – нормативные.
Толщину настила принимают в зависимости от величины временной норматив- ной нагрузки pl по таблице 3.1.
Табл. 3.1. Рекомендуемая толщина настила в зависимости от нагрузки.
Нормативная полезная |
|
|
|
|
|
|
(временная длительная) |
≤ 10 |
11-20 |
21-25 |
26-30 |
≥ 31 |
|
нагрузка на настил pl, кН/м² |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рекомендуемая толщина |
6-8 |
8-10 |
10-12 |
12-14 |
14-16 |
|
настила, мм |
||||||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
11
Расстояние между балками настила определяется его несущей способностью или жесткостью. Как правило, определяющим фактором является жесткость настила.
Условие жесткости настила может быть записано в виде:
|
|
|
|
fmax ≤ fu, |
|
|
где fmax – максимальный прогиб настила от нормативной нагрузки, |
|
|||||
fu - предельный (допустимый) прогиб от нормативной нагрузки. |
|
|||||
Предельный прогиб |
|
настила принимают в зависимости от величины пролета по |
||||
табл. Д.1 [2]. |
|
|
|
|
||
При пролете настила |
! |
≤ 1м fu = lsh / 120, при =3м fu = lsh / 150. Для промежу- |
||||
точных значений пролета |
|
предельный прогиб следует! |
определять линейной интер |
|
||
поляцией. |
|
|
! |
|
|
- |
Следует отметить, что в ряде случаев предельный прогиб задается технологиче- ским заданием. Тогда в расчет принимается значение предельного прогиба, имеющее более жесткие требования: либо по [2], либо по техническому "заданию= 1см..
При расчете рассматривается полоса настила шириной
Предельный пролет настила по расчетной схеме, приведенной на рис. 3.1, и за- данной толщине настила tsh определяется из условия жесткости по формуле:
|
|
|
|
|
|
4 ∙ %& |
72 ∙ *+ |
|
|
где , |
|
|
|
, ! = ! |
15 |
'1 + %&, ∙ - |
., |
|
|
! - предельный пролет настила; |
|
|
|
||||||
|
! |
- толщина настила; |
|
|
|
|
|||
no = lsh / fu - величина, обратная предельному относительному прогибу; |
|||||||||
- |
– |
полное нормативное значение нагрузки на полосе настила шириной |
|||||||
|
определяется по формуле |
|
|
|
|||||
" = 1смнормативное, |
значение нагрузки- от=собственного(0 ! + 12) ∙ " веса∙ ; |
настила |
|||||||
0 |
! |
–нормативное значение временной нагрузки на настил |
; |
||||||
12 |
–– коэффициент надежности по ответственности объекта; |
; |
|||||||
*+ = +56Е |
7 - модуль упругости, при котором поперечные деформации настила |
||||||||
|
|
|
невозможны (цилиндрический модуль упругости); |
|
|||||
* - модуль упругости стали, для всех видов сталей Е=20600 кН/см²; |
|||||||||
8 |
– коэффициент Пуассона, для всех видов сталей 8=0,3. |
|
|||||||
Предельный шаг балок настила:
" а ,:; + "::,
где :: - ширина полки балки настила.
Шаг балок должен быть кратен пролету главной балки <;. Кроме этого, количе- ство шагов при рассматриваемом варианте компоновки балочной клетки должно быть четным. Один шаг балок настила занимают привязки их к осям опор главных балок. При общем четном количестве шагов балок середина главной балки и колонны будут свободны от балок настила. Это позволяет расположить монтажный стык главной бал- ки в её середине и выполнить главную балку из двух одинаковых отправочных марок.
После назначения шага балок настила необходимо выполнить все проверочные расчеты настила.
12
3.2. Проверка прочности настила
Методика расчета настила зависит/ > 2от отношения его большей стороны +/к мень≤ 2 - шей стороне . При отношении + пластина считается длинной, при + - короткой. Для длинных пластин, что встречается в большинстве случаев, считается, что настил работает в условиях цилиндрического изгиба только вдоль короткой стороны, и тогда полные напряжения в пластине можно выразить по формуле:
σх = σох + σих,
где σох - осевые напряжения вдоль оси х; σих - изгибные напряжения вдоль оси х.
Условие прочности по упругой стадии работы (1-е предельное состояние) может
быть проверено по формуле: |
! |
|
|
|
?@ = (A& + AB) ∙ AC ∙ *+ ∙ D !E ≤ ∙ F , |
||
где AC - коэффициент пластины, определяемый по формуле: |
|||
|
AC = 0расч ∙ D !E , |
|
|
|
*+ |
! |
от AC по табл. 3.2; |
A&, AB - коэффициенты, определяемые в зависимости2 |
|||
0расч – расчетное значение нагрузки на 1м , определяется по формуле: |
|||
:I = 1,05; |
0расч = ∙ ( :I ∙ 0 |
! + :C ∙ 12) |
|
:C = 1,2 - коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые |
|||
по [2];
- расчетное сопротивление стали при растяжении, сжатии и изгибе, при-
нимается по таблице В.3 [3];
F - коэффициент условий работы, принимается по таблице 1 [3].
Табл. 3.2. Коэффициенты для расчета длинных шарнирно опертых пластин
AC |
AB |
A& |
AL |
0 |
0,5 |
0 |
0 |
3 |
0,5 |
0,07 |
0,09 |
6,1 |
0,49 |
0,014 |
0,184 |
9,4 |
0,48 |
0,02 |
0,277 |
13,0 |
0,47 |
0,025 |
0,37 |
17,1 |
0,455 |
0,03 |
0,46 |
21,7 |
0,44 |
0,035 |
0,56 |
27,0 |
0,42 |
0,038 |
0,65 |
33,1 |
0,40 |
0,04 |
0,74 |
40 |
0,39 |
0,042 |
0,83 |
48 |
0,37 |
0,044 |
1,93 |
AC |
AB |
A& |
AL |
56,9 |
0,35 |
0,044 |
1,02 |
67 |
0,34 |
0,045 |
1,11 |
78,5 |
0,32 |
0,045 |
1,2 |
91,5 |
0,31 |
0,045 |
1,29 |
121,5 |
0,28 |
0,044 |
1,47 |
158 |
0,26 |
0,043 |
1,65 |
202 |
0,24 |
0,041 |
1,84 |
254 |
0,22 |
0,040 |
2,02 |
316 |
0,21 |
0,038 |
2,20 |
386 |
0,20 |
0,036 |
2,38 |
425 |
0,19 |
0,035 |
2,47 |
13
|
|
3.3. Проверка жесткости настила |
||||
|
Для выбранного настила производится проверка жесткости (2-е предельное со- |
|||||
стояние): |
<M@ = AL ∙ ! ≤ |
|
|
|||
|
|
|
|
|
||
AC. |
где AL – коэффициент, принимаемый по таблице 3.2 в зависимости от величины |
|||||
При неизвестной толщине настила |
|
параметр |
AL |
может быть определен по |
||
формуле: |
AL = ( ⁄ !) ∙ ( !⁄ !), |
|
||||
|
! |
|
|
|||
при этом толщина настила ! определяется в зависимости от заданного прогиба и нагрузки по графикам, полученным С.Д. Лейтесом на основе работ С.П. Тимошенко (рисунок 8.7 [6]) либо по формуле 8.5 [6].
В настоящей работе при проверке жесткости настила задача упрощается, т.к. его толщина уже задана.
3.4. Проверка сварных швов крепления настила
Растягивающая сила Н в настиле для полосы настила шириной 1 см, на действие которой нужно проверять сварные швы, прикрепляющие настил к балкам, может быть
определена по приближенной формуле: |
|
|
|
|
H = : ∙ P ∙ D !E ∙ *+ ∙ !. |
|
ведется по двум сече |
Расчет сварных швов, |
прикрепляющий настил к балкам |
, |
|
4 |
- |
||
ниям: по металлу шва и по металлу границы сплавления.
Расчетная высота катета углового шва по металлу сварного шва будет опреде-
ляться по формуле: |
A:(:) = R: ∙ S ∙Q S: ∙ |
F ; |
|
||
Расчетная высота катета углового шва по металлу границы сплавления произво- |
||
дится по формуле: |
A:(T) = RT ∙ S ∙Q ST ∙ |
F, |
|
||
где R:, RT – коэффициенты глубины проплавления шва, зависящие от технологии сварки и катета шва, принимаемыеR = 0,7 Rпо=таблице1,0 39 [3]; для ручной и ме-
S ханизированной сварки : ; T ;- расчетная длина сварного шва, равная 1 см;
S: - расчетное сопротивление металла сварного шва, принимаемое
=по0,45табл∙. Г.2 [3]; - расчетное сопротивление углового шва срезу по металлу гра-
ST
ницы сплавления;
- минимальное (для настила или для балки настила) нормативное сопротив- ление стали, принимаемое по табл. В.3 [3].
14
Пример 2.
Расчет настила, выбор шага балок настила.
Назначение шага балок настила, проверка жесткости настила. |
|
|
|
|||||||||||||||
нагрузки на настил 12 = 16кН/м² = 1,6 ∙ 105VкН/см² |
принимается толщина настила |
|||||||||||||||||
В соответствии с табл. 3. |
в зависимости от нормативного значения временной |
|||||||||||||||||
! = 8мм. Нормативное значение нагрузки от собственного веса настила: |
|
кНY , |
|
|||||||||||||||
0 ! = X ∙ ! ∙ 0 = 7,850 ∙ 103 |
∙ 0,8 ∙ 10,0 = 6,28 ∙ 10 |
5 |
НY |
= 6,28 ∙ 10 |
5Z |
|
||||||||||||
|
|
|
5V |
|
|
|
|
|
см |
|
|
|
см |
|
||||
где X – плотность стали, кг/см , |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
0 – ускорение свободного падения, м/с . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Полное нормативное значение нагрузки на полосе настила шириной 1 см: |
кН/см. |
|
||||||||||||||||
- !, = (0 ! |
+ 12) ∙ " ∙ = |
(6,28 ∙ 105Z + 1,6 ∙ 105V) ∙ 1 ∙ 1 = 1,663 ∙ 105V |
|
|||||||||||||||
Цилиндрический модуль упругости: E1 = |
+56 |
|
+5&,V |
= 22637 |
см |
|
|
|
||||||||||
Е 7 = |
&[&&7 |
кН7, |
|
|
|
|||||||||||||
где * - модуль упругости стали, Е = 20600 кН/см²; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
8 – коэффициент Пуассона, для стали 8=0,3. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Предварительно задавшись fu / lsh = 1 / 130 и, соответственно, no = 130, определяем |
||||||||||||||||||
предельный пролет настила по расчетной схеме, приведенной на рис. 3.1: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
4 ∙ %& |
|
72 ∙ *+ |
|
4 ∙ 130 |
|
|
|
72 ∙ 22637 |
|
|
|
|
|
||||
, ! = ! |
15 |
'1 + |
%&, ∙ - !, |
. = 0,8 ∙ |
|
15 |
∙ D1 + 130, |
∙ 1,663 ∙ 105VE = 122,9см. |
|
|||||||||
Ширина полки балки настила предварительно принимается ":: = 12см. |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
а ,:; = , ! + ":: = 122,9см + 12см = 134,9см. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
Тогда предельный шаг балок настила: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Пролет главной балки |
|
Привязка крайних балок настила |
расположен |
|
||||||||||||||
ных с регулярным шагом, к разбивочным<; = 10м. |
осям в соответствии с рис. 1.2 |
, |
|
|
|
- |
||||||||||||
составляет ≈ а ,:;/2. Минимальное количество шагов балок настила на главной балке: |
|
|||||||||||||||||
n = lmb / au,fb = 1000 / 134,9 = 7,41 шагов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
С учетом замечания о том, что это количество должно быть четным (см. выше), |
||||||||||||||||||
принимаем n = 8. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда шаг балок настила будет равным: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
afb = lmb / n = 10000 / 8 = 1250 мм < au,fb = 1349,8 мм. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
Привязка крайних балок настила к осям колонн составит |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
afb / 2 = 1250 / 2 = 625 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Пролет настила составит lsh = afb – bff |
|
= 1250 – 120 = 1130 мм, для которого no = 124 |
||||||||||||||||
(определено по интерполяции между предельным прогибом при 1 м и предельном про- гибе при 3 м).
Проверка жесткости настила с учетом принятого шага балок настила производит- ся путем сравнения максимально возможного пролета настила с фактическим:
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
, ! = ! |
4 ∙ %& |
'1 + |
72 ∙ *+ |
. = |
|
4 ∙ 124 |
15 |
%&, ∙ - !, |
|||
= 0,8 ∙ |
72 ∙ 22637 |
|
||||
15 |
∙ D1 + 124, ∙ 1,663 ∙ 105VE = 136,1см > ! = 113см. |
|||||
Жесткость настила обеспечена.
Окончательно принимается шаг балок настила а:; = 1250 мм с привязкой край- них балок к осям колонн afb / 2 = 625 мм.
Проверка прочности настила
Отношение большей стороны настила <; = 10 м к меньшей а:; = 1,25 м состав- ляет 8 > 2, откуда следует, что настил рассчитывается как длинная пластина, работаю- щая в условиях цилиндрического изгиба только вдоль короткой стороны.
Полные напряжения в пластине: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где ^@ - осевые напряжения вдоль@ оси= |
х^@; + |
|
@, |
|
|
|
|
|||||||||||
@ - изгибные напряжения вдоль оси х. |
|
|
|
! |
|
|
|
|
||||||||||
Условие прочности по упругой стадии работы стали: |
|
|
||||||||||||||||
|
|
?@ = |
(A& + AB) |
∙ AC ∙ *+ |
|
∙ D |
! |
E = |
|
|||||||||
= (0,0304 + 0,454) ∙ 17,5 ∙ 22637 ∙ D |
0,8 |
|
|
|
|
|
кН |
F = 24 ∙ 1 = |
||||||||||
113 |
E |
|
|
= 9,62 |
см |
_ ∙ |
||||||||||||
Условие прочности выполняется=. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
24 кН/см . |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Коэффициент AC определяется по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
AC |
= - ! ∙ D |
!E = |
19,86 |
∙ D113E = 17,5, |
|
|||||||||||||
где qsh - расчетное |
|
* |
|
! |
|
226371 |
|
|
|
0,8 |
|
: |
|
|
||||
|
|
+ |
|
:I |
∙ 0 |
! |
+ |
2 |
:C ∙ 12a = |
|
||||||||
|
|
- ! = ∙ ` |
|
|
|
|||||||||||||
|
значение нагрузки на |
м |
|
настила |
|
|
||||||||||||
= 1 ∙ (1,05 ∙ 6,28 ∙ 105Z + 1,2 ∙ 1,6 ∙ 105V) = 1,986 ∙ +&смbc7кН = 19,86 кН/м .
*Здесь= 22637кН/смγfg = 1,05 (табл. 7.1 [2]), γfp = 1,2 (табл. 8.2 [2]).
A+ A . A
&, B - коэффициентыA = 0,0304определяемыеA = 0,454в зависимостиA = 17,5от C по табл. 3.2:
& , B при р ;
= 24кН/см - расчетное сопротивление стали при растяжении, сжатии и = 1изгибе, принимается по таблице В.3 [3];
F - коэффициент условий работы, принимается по таблице 1 [3].
Проверка сварных швов крепления настила
Для крепления настила к балкам применяется механизированная сварка в среде инертных газов. Для стали настила С245 с Ryn =245 Н/мм2 = 24,5 кН/см2 принимается сварочная проволока Св-08А табл. Г.1 [3], для которой расчетное сопротивление по металлу швов по табл.Г.2 [3] составит Rwf = 180 Н/мм2 = 18,0 кН/см2. Расчетное сопро-
16
тивление по металлу границы сплавления для стали С245 при Run = 370 Н/мм2 (табл.
В.3[3]) составит Rwz = 0,45Run = 0,45×370 = 166,5 Н/мм2= 16,65 кН/см2.
Для механизированной сварки при диаметре проволоки меньше 1,4 мм βf=0,7;
βz = 1,0 (табл. 39 [3]).
Проверяем выполнение условие правильности выбора сварочного материала по п. 14.1.8 [3] при расчетном сопротивлении стали настила С245 Ryn =245Н/мм2 <
< 285 Н/мм2: |
ST = 166,5Н/мм _ S: = 180Н/мм . |
|
|
Условие правильности выбора сварочного материала выполняется. |
|
Растягивающая сила Н в настиле для полосы шириной 1 см, на действие которой нужно проверять сварные швы, прикрепляющие настил к балкам, может быть опреде-
лена по приближенной формуле: |
|
|
E ∙ 22637 ∙ 0,8 = 3,48кН |
|
||||
H = |
: ∙ P ∙ D !E |
∙ *+ ∙ ! = 1,2 ∙ 3,14 ∙ D |
1 |
- |
||||
Расчет |
4 |
, |
|
4 |
124 |
, |
ведется по двум сечени |
|
|
сварных швов |
|
прикрепляющий настил к балкам |
|
||||
ям: по металлу шва и по металлу границы сплавления. |
|
|
|
|||||
|
|
|
Q |
3,48 |
|
|
|
|
Минимальная расчетная высота катета углового шва по металлу сварного шва: |
|
|||||||
|
A:(:) = R: ∙ S ∙ S: ∙ |
F = 0,7 ∙ 1,0 ∙ 18,0 ∙ 1,0 = 0,28см |
|
|||||
Минимальная расчетная высота катета углового шва по металлу границы сплав- |
||||||||
ления: |
|
|
Q |
3,48 |
|
|
|
|
|
A:(T) = RT ∙ S ∙ ST ∙ |
F = 1,0 ∙ 1,0 ∙ 17,1 ∙ 1,0 = 0,204см |
|
|||||
Минимальный катет шва, в соответствии с табл. 38 [3] при толщине свариваемых элементов – 8 мм (настил) и 8 мм (предварительно толщина полки балки настила) cоставляет 4 мм.
Окончательно принимается сварной шов для крепления настила к балкам по ми- нимальному катету шва kf = 4мм, что больше максимально требуемых по расчету.
Конструктивная и расчетная схема настила по результатам расчета приведена на рис.3.2.
Рис. 3.2. Конструктивная и расчетная схема настила по результатам расчета.
17
4. Балка настила
Для балок настила широко применяются прокатные профили. Типичным профи- лем прокатных балок являются двутавры типа «Б» по ГОСТ Р 57837-2017. Значительно реже применяются швеллерные профили по ГОСТ 8240-97.
4.1.Статический расчет
Вкачестве расчетной схемы балки настила принимается однопролетная разрезная шарнирно опертая балка (см. рис. 4.1).
Расчет второстепенных балок ведется на равномерно-распределенную нагрузку. Для определения этой нагрузки необходимо выделить грузовую площадь наиболее нагруженной балки настила. Менее нагруженные балки, например, крайние из сообра- жений унификации принимаются того же сечения, что и наиболее нагруженные.
На балки настила передается нагрузка от веса стального настила, собственного веса балок и временная нагрузка.
-:;, |
= ∙ ((0 ! + 12) ∙ d:; + 0:;, ); |
Равномерно-распределенная нормативная нагрузка (для расчета на жесткость): |
|
равномерно-распределенная расчетная нагрузка (для расчета на прочность): |
||||
где |
0 |
|
-:; = ∙ e` :I ∙ 0 ! + :C ∙ 12a ∙ d:; + :I ∙ 0:;, f, |
|
! – нормативное значение нагрузки от собственного веса настила; |
||||
|
||||
|
12 |
– нормативное значение временной нагрузки на настил; |
||
|
d:; |
– ширина грузовой площади балки (шаг балок настила); |
||
|
|
– коэффициент надежности по ответственности объекта; |
||
|
0:;, |
– нормативный вес 1 м балки настила (линейная плотность); |
||
|
:I, |
:C – коэффициенты надежности по нагрузке, определяемые по [2]. |
||
Рис. 4.1. Расчетная схема балки настила.
18
Максимальные расчетные значения изгибающего момента и поперечной силы
балки настила определяются по формулам:
g<M@ = -:; 8∙ :; , h<M@ = -:;2∙ :;.
4.2. Конструктивный расчет балки настила
Конструктивный расчет балок настила производится из условия прочности и жесткости. Прокатные балки настила, как и все остальные несущие конструкции рабо- чей площадки, являются элементами 1-го класса в соответствии с п.4.2.7 [3]. Они рабо- тают на изгиб в плоскости своей максимальной жесткости.
Расчет на прочность балок настила в сечении с максимальным изгибающим мо-
ментом производится по формуле: |
∙ ∙ с ≤ 1, |
i,<B |
|
|
g<M@ |
где g<M@ – расчетный изгибающий момент; |
|
i,<B – момент сопротивления нетто в рассчитываемом сечении; |
|
– расчетное сопротивление стали изгибу, табл. В.3 [3]; |
|
с – коэффициент условий работы, табл. 1 [3]. |
|
|
h<M@j |
Расчет на прочность балок настила в опорном сечении производится по формуле: |
|
|
k ∙ S ∙ ∙ с ≤ 1, |
где h<M@ – расчетная поперечная сила в опорном сечении; |
|
S – статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно |
|
нейтральной оси балки (статический момент полусечения балки); |
|
I – момент инерции сечения балки; |
|
tw – толщина стенки балки; |
|
ся |
– расчетное сопротивлению сдвигу материала балки настила, принимает- |
по табл.2 [3]. |
|
с |
– коэффициент условий работы, принимается по таблице 1 [3]. |
Расчет на жесткость балок настила производится по формуле:
fmax ≤ fu ,
где fmax – максимальный прогиб балки от нормативной нагрузки. |
||
При равномерно-распределенной нагрузке прогиб определяется по формуле: |
||
= |
5 ∙ -:;, ∙ :;, |
. |
384*k |
||
–предельный вертикальный прогиб, определяемый по табл. Д.1 [2]. При проле- те балок :;= 3м fu = lfb / 150, при пролете 6м fu = lfb / 200, при пролете 24м (12м)
fu = lfb / 250 (в скобках даны значения при высоте до низа балок до 6м включительно). Для промежуточных значений пролета предельный прогиб следует определять линей- ной интерполяцией.
19
Пример 3.
Определение сечения балок настила.
Статический расчет
В качестве расчетной схемы балки настила принимается однопролетная разрезная шарнирно-опертая балка пролетом lfb = 6,6м.
Расчет ведется на равномерно-распределенную нагрузку.
На балки настила передается нагрузка от веса стального настила, собственного
веса самих балок и временная нагрузка. |
12 |
= 16 кН/м². |
|||||||||||
Нормативное значение временной длительной нагрузки на настил |
|||||||||||||
Нормативное значение нагрузки от собственного веса настила |
|||||||||||||
Предварительно равномерно-распределенная нормативная нагрузка0 ! = 0,616накН/м²балку. |
|||||||||||||
настила (для расчета на жесткость) может быть определена по формуле: |
|
||||||||||||
|
|
|
|
-:;, |
|
= ∙ l ∙ (0 ! + 12) ∙ d:; = |
|
|
|||||
|
= 1 ∙ 1,03 ∙ (0,628 + 16) |
∙ 1,25 = 21,4кН/м = 0,214кН/см. |
|
||||||||||
Предварительно равномерно-распределенная расчетная нагрузка на балку настила |
|||||||||||||
|
|
|
|
-:; = |
|
∙ l ∙ ` |
:I ∙ 0 ! + :C ∙ 12a ∙ d:,; |
|
|
||||
(для расчета на прочность) может быть определена по формуле: |
|
|
|||||||||||
где 0 |
= 1 ∙ 1,03 ∙ (1,05 ∙ 0,628 + 1,2 ∙ 16) ∙ 1,25 = 25,6 кН/м = 0,256 кН/см , |
||||||||||||
! – нормативное значение нагрузки от собственного веса настила; |
|
||||||||||||
12 |
– нормативное значение временной нагрузки на настил; |
|
|
||||||||||
d:; – ширина грузовой площади (шаг балок настила); |
|
|
|||||||||||
: |
– коэффициент надежности по ответственности объекта; |
|
|
||||||||||
– коэффициенты надежности по нагрузке, определяемые по [2]: |
:I = 1,05; |
||||||||||||
- для нагрузки от собственного веса настила по таблице 7.1 [2] |
|||||||||||||
|
щадке по таблице 8.2 [2] |
|
:C = 1,2; |
|
|
||||||||
|
- для временной нагрузки от складирования сыпучих материалов на пло- |
||||||||||||
|
l = 1,03; при пролете 12 м l = 1,05; при пролете 18 м l = 1,08. |
|
|||||||||||
l – коэффициент, учитывающий собственный вес балки настила. |
При пролете 6 м |
||||||||||||
Максимальное расчетное значение изгибающего момента; |
|
|
|||||||||||
|
g<M@ = |
-:; |
∙ :; |
= |
|
25,6 ∙ 6,6 |
= 139,4 кН ∙ м = 13940 кН ∙ см. |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
h<M@ = |
-:; ∙ :; = 25,6 ∙ 6,6 = 84,5 кН. |
|
|
||||||
Максимальное |
расчетное значение поперечной силы |
|
|
||||||||||
|
|
8 |
|
8 |
|
|
: |
|
|
||||
Расчетная схема балки настила2и |
расчетные усилия в ней приведены на рис |
||||||||||||
|
2 |
|
. 4.2. |
||||||||||
Конструктивный расчет и проверка принятого сечения
Конструктивный расчет балок настила производится из условия прочности и жесткости. Прокатные балки настила отнесены к элементам 1-го класса в соответствии с п.4.2.7 [3], поэтому расчет ведется в упругой стадии работы материала.