8656
.pdf
60
-----------------------------------------------------------------------
х) выполнил В.В. Пронин Требуемая толщина плиты определяется по формуле:
C,m = p 6g , "F ∙ ∙ F
Рис. 6.2. Расчетная схема участков опорной плиты
Расчет участка опорной плиты, опертого на три канта
Участок опорной плиты, опертый на три канта, показан на рис. 6.2 – контур 3. ОпорамиС участка служат стенка и полки колонны. В связи с малыми величинами
свесов C+ – 20-30 мм, отсутствием опор для плиты на свесах можно пренебречь. Методика определения требуемой толщины плиты на участке, опертом на три
канта, приведена в разделе 6.3.1.
Плиту принимают из листа по ГОСТ 19903-2015, ее толщина принимается кратно сокращенному сортаменту толщин листовой стали (см. раздел 5.2.1) таким образом, чтобы недонапряжения в ней были минимальны.
Расчет сварных швов крепления колонны к плите
Сварные швы крепления колонны к плите (см. рис. 6.1б) рассчитываются на вер- тикальную нагрузку, численно равную:
а) расчетному усилию в колонне - в случае отсутствия фрезеровки торца колонны или строжки плиты;
б) 15% от расчетного усилия в колонне - при наличии фрезеровки торца колонны и строжке плиты и траверс.
Расчет сварныхA швов крепления колонны к плите сводится к определению катета сварного шва : по стенке и полкам колонны.
Усилие, которое передается одной полкой колонны на опорную плиту, может быть определено из пропорции площадей элементов колонны по формуле:
|
|
|
|
|
|
|
61 |
|
|
|
|
|
|
|
—: |
= |
"F ∙ : |
∙ — |
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
где "F – ширина полки колонны, |
|
|
yF |
||||||
|
: |
- толщина полки колонны, |
|
|
|
|
|
|
||
|
yF |
- площадь колонны, |
|
|
|
|
|
|
||
|
— – расчетное усилие в колонне. |
|
|
= 2 ∙ " |
||||||
|
Длина сварного шва крепления полки к плите определяется по формуле: |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
F |
|
Усилие, которое передается стенкой колонны на опорную плиту, может быть |
|||||||||
определено по формуле: |
—S = — − 2 ∙ —: |
|||||||||
|
|
|
|
S = 2 ∙ ( F |
− 2 ∙ :) |
|||||
|
Длина сварного шва крепления стенки колонны к плите определяется по формуле: |
|||||||||
|
где |
- высота сечения колонны. |
|
|
|
|
||||
|
ТребуемыйF |
катет сварного шва для полок колонны из условия прочности по ме- |
||||||||
таллу шва и по металлу границы сплавления: |
l ∙ —: |
|||||||||
|
|
|
|
A:m,:(T) = |
R:(T) ∙ S ∙ S:(T) ∙ F |
|||||
зы. |
где l – коэффициент, зависящий от наличия фрезеровки и строжки элементов ба- |
|||||||||
|
l = 1 – при отсутствии фрезеровки торца колонны или строжки плиты; |
|||||||||
|
l = 0,15 – при наличии фрезеровки торца колонны и строжке плиты и траверс. |
|||||||||
|
Требуемый катет сварного шва для стенки колонны из условия прочности по ме- |
|||||||||
таллу шва и по металлу границы сплавления: |
l ∙ —S |
|||||||||
|
|
|
|
A:m,:(T) = |
R:(T) ∙ S ∙ S:(T) ∙ F |
|||||
|
Катеты сварных швов крепления колонны к плите по полке и по стенке A: прини- |
|||||||||
маются по максимальному из двух A:m |
с учетом выполнения условия: |
|||||||||
|
|
|
|
A:,<B |
|
≤ A: |
≤ A:,<M@ |
|||
При наличии фрезеровки торца колонны и строжке плиты и траверс усилия в сварных швах крепления колонны к плите малы (15% от усилия в колонне). В связиA с этим катеты сварных швов могут не рассчитываться и быть принятыми равными :,<B
(см. табл. 38 [3]).
6.4. Расчет и конструирование оголовка колонны.
Конструкция оголовка колонны должна обеспечивать надежную передачу двух опорных реакций главных балок и соответствовать расчетной схеме – шарнирному со- пряжению балок с колонной.
На рис. 6.3 показана одна из наиболее простых конструкций оголовка центрально сжатых колонн.
Размеры верхней опорной плиты колонны принимаются с учетом минимальных свесов для размещения сварных швов. Толщина этой плиты принимается равной 20-25
62
мм конструктивно. Жесткость такой плиты недостаточна, поэтому она подкрепляется снизу парными ребрами жесткости сечением th x bh и высотой hh.
Рис. 6.3. Оголовок колонны.
Сечение каждого ребра определится из условия его не смятия опорной реакцией главной балки Qmax с использованием расчетного сопротивления Rp (см. расчет опорно- го ребра главной балки). После нахождения площади одного ребра задаются одной из величин (th или bh) и определяют другую.
Следует контролировать условие свариваемости th ≤ 3twc , где twc – толщина стен- ки колонны, а также ширину ребра (по возможности ребро не должно выступать за га- бариты колонны).
Высота ребра hh определяется длиной двух угловых швов, способных воспринять усилие Qmax :
hhf (z) ³ |
|
Qmax |
+1 |
см . |
2βf (z)k f Rwf (z)γc |
||||
Катет сварного шва A: принимается с учетом выполнения условия: |
||||
A:,<B |
≤ A: ≤ A:,<M@ |
|
||
где kf,max = 1,2 twc и kf,min принимается по табл. 38 [3].
В расчетно-графической работе с целью ее сокращения расчет оголовка колонны не выполняется.
63
Пример 5.
Колонна
Подбор сечения колонны
Сечение стержня центрально сжатой колонны рабочей площадки проектируется из прокатного двутавра типа «К» по ГОСТ Р 57837-2017.
Исходными данными для проектирования сечения колонны являются: - отметка верха настила hf = 8 м;
-заглубление базы колонны ниже отм. 0,000 - hb = 500 (база с траверсой), hb = 200 (база без траверс=); 8 мм
-толщина настила ! ; :; = 346 мм;- высота балки настила 35Б1 по ГОСТ Р 57837-2017
- высота главной балки на опоре <; = 1060 мм (см. рис. 5.11);
-закрепления концов колонны по X и по Y: верх – шарнирное; низ – шарнирное;
-опирание главных балок на колонну – сверху на оголовок колонны;
- материал – сталь С255Б; |
|
|
F = 1; |
- коэффициент условий работы |
|
||
- класс сооружения КС-2 - |
= 1. |
||
Коэффициент расчетной длины |
! |
, см. табл. 30 [3]. |
|
= Q − ` |
+ :; + <;a + ; = |
||
Геометрическая длина колонны (•база= 1без траверс): |
|||
= 8400 − (8 + 346 + 1060) + 200 = 7186мм = 718,6 см. Расчетные •:,@длины= колонны•:, = •:: = • ∙ = 1 ∙ 718,6 = 718,6см = 7,19 м.
h<M@ Расчетная= 675,5 кНнагрузка на колонну —¼складываетсяF из двух реакций главных балок и веса¼ =самой0 ∙ =колонны1,5 ∙ 7,19,=приложенного10,78 кН , в запас к оголовку колонны.
Вес колонны: F F
где 0F - вес 1 п. м колонны, предварительно принимаемый 1,5 кН/м. |
||||||
— = 2 ∙ h<M@ + ¼с = 2 ∙ 675,5 + 10,78 = 1361,78 кН ≈ 1362 кН. |
||||||
Расчетная нагрузка на колонну: |
|
|
|
|
||
≤ 10мм: = 250 Н/мм = 25 кН/см ; |
||||||
Прочностные характеристики стали С |
5Б (табл. В.4 [3]): |
|||||
10мм _ ≤ 20мм: = 240 Н/мм |
= 24 кН/см ; |
|||||
20мм _ ≤ 40мм: = 230 Н/мм |
= 23 кН/см . |
|||||
Задавшись гибкостью колонны v = 90, условная гибкость колонны составит: |
||||||
|
|
|
|
24 |
|
|
v̅= v ∙ p * = 90 ∙ p20600 = 3,07. |
||||||
В зависимости от v̅по интерполяции предварительно определяем коэффициент |
||||||
устойчивости ¡′ по таблице Д.1 СП [3], тип сечения «b»: ¡½ = 0,629. |
||||||
Требуемый радиус инерции при заданной гибкости колонны v = 90 составляет: |
||||||
Ÿ@,m = Ÿ ,m = |
•: |
= |
719 |
= 7,99 см . |
||
|
|
|||||
Так как для обеих плоскостей сечения требуемый радиус инерции одинаковый, то |
||||||
|
v |
90 |
|
|
||
далее сечение колонны подбирается по меньшему радиусу инерции Ÿ .
|
64 |
|
|
|
|
|
— |
1362 |
|
¡ |
½ |
= 0,629 |
: |
Требуемая площадь сечения при коэффициенте устойчивости |
|
|
||||
ym = ¡½ ∙ ∙ |
F = 0,629 ∙ 24 ∙ 1 |
= 90,2 см . |
|
= 109,1 кг/м. |
||
y = 139,03 см ; Ÿ = 8,7 см; : = 15 мм ( = 24 кН/см ); 0с |
|
|||||
По ГОСТ Р 57837-2017 предварительно принимается прокатный двутавр № 35К1:
Проверка предварительно принятого сечения по условию устойчивости
Гибкость и приведенная гибкость колонны относительно оси у составляют: v = •:,Ÿ = 7198,7 = 83 ; v̅= 83 ∙ p2060024 = 2,83 .
Коэффициент устойчивости, тип сечения «b», φ = 0,677.
Производится проверка устойчивости колонны с учетом уточненной расчетной нагрузки на колонну от собственного веса.
Вес колонны: ¼с = 0с ∙ :I ∙ = 1,09 ∙ 1,05 ∙ 7,19 = 8,23 кН . Расчетное усилие в колонне— = 2 ∙: 675,5 + 8,23 = 1359,2 кН .
— |
|
1359,2 |
|
Проверка устойчивости центрально сжатой колонны: |
|||
¡ ∙ y ∙ ∙ |
F |
= 0,677 ∙ 139,03 ∙ 24 ∙ 1 |
= 0,602 _ 1 . |
Запас по устойчивости составляет почти 40%, поэтому сечение колонны целесо- образно уменьшить и принять ближайший по сортаменту двутавр с меньшими характе- ристиками.
yДвутавр= 110,8№см30К; 1:Ÿ = 7,5 см; = 14 мм ( = 24 кН/см ); 0 = 87 кг/м.
: с
Гибкость и приведенная гибкость колонны относительно оси у составляют: |
||||||||||
|
|
•:, |
|
719 |
|
|
|
|
|
|
|
v = |
= |
|
24 |
|
= 3,28 . |
||||
Вес колонны: |
Ÿ |
7,5 |
= 96; v̅= 96 ∙ p20600 |
|||||||
|
|
|
|
¡ = 0,586 |
. |
|
|
|
||
Коэффициент устойчивости |
|
|
|
|
|
|||||
|
¼с = 0с |
∙ |
:I ∙ = 0,87 ∙ 1,05 ∙ 7,19 = 6,57 кН . |
|||||||
Проверка устойчивости— |
:= 2 ∙ 675,5 + 6,57 = 1357,6 кН |
|
||||||||
Расчетное усилие в колонне: |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
— |
∙ |
|
|
1357,6 |
|
|
|
|
|
¡ ∙ y ∙ |
F = 0,586 ∙ 110,8 ∙ 24 ∙ 1 = 0,87 _ 1 . |
||||||||
Устойчивость колонны из двутавра № 30К1 обеспечена.
65
Проверка сечения колонны по предельной гибкости
Проверкаv сечения= v =колонны96 _ vпо=предельной180 − 60 ∙ lгибкости= 180 −производится60 ∙ 0,87 = 128по формуле, :
<M@
где l = 0,87.
Предельная гибкость колонны из двутавра № 30К1 обеспечена.
Проверка местной устойчивости стенки и полок колонны
Проверка местной устойчивости стенки и полок колонны не производится, так как сечение колонны является прокатным двутавром, для которого местная устойчи- вость элементов обеспечена сортаментом.
Окончательно для колонны принимается сечение из прокатного двутавра № 30К1
по ГОСТ Р 57837-2017.
Расчетная схема колонны и её поперечное сечение приведены на рис. 6.4.
Рис. 6.4. Расчетная схема колонны и ее поперечное сечение.
Расчет базы колонны
При выполнении расчетно-графической работы тип рассчитываемой базы опреде- ляется руководителем РГР.
Расчет базы колонны с траверсами
Определение размеров в плане опорной плиты
Требуемая площадь опорной плиты определяется из условия прочности бетона оголовка фундамента на местное смятие. В соответствии с заданием бетон оголовка фундамента В15.
Расчетное сопротивление;,2^F бетона= ¡; ∙ на; местное= 1,3 ∙ 0,85смятие= 1,1кН/смпо фор уле, (8.81) [7]:
66
тона, для В15 ; = 0,85кН/см ; |
|
|
|
|
|||||
где |
; - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, зависит от класса бе- |
||||||||
¡; |
– коэффициент, определяемый по формуле: |
|
|||||||
¡; |
= 0,8 ∙ } |
ª,©³Š |
, |
принимается не более 2,5 и не менее 1,0. |
|
||||
ª,´µ¶ |
|
||||||||
Так как при расчете опорной плиты y;,<M@ и y;,2^F являются неизвестными, то |
|||||||||
значение коэффициента |
предварительно принимается |
. |
|||||||
Требуемая площадь¡опорной; |
плиты из условия прочности¡; = 1,3бетона определяется по |
||||||||
формуле: |
|
|
|
|
— |
1357,5 |
|
|
|
|
— - |
|
|
|
yC,m = · ∙ ;,2^F = 1 ∙ 1,1 = 1234 см , |
|
|||
где |
продольная расчетная сила в колонне, |
|
|||||||
|
коэффициент, принимаемый равным 1 в предположении равномерного |
||||||||
|
· |
-распределения напряжений под плитой для центрально-сжатой колонны. |
|||||||
Минимальные размеры опорной плиты принимаются с учетом минимальных раз- |
|||||||||
меров свесов |
сC+,<B = 50 мм, сC ,<B = 100 мм |
(обеспечение размещения анкерных |
|||||||
болтов). |
¸C,<B = "F + 2 ∙ o + 2 ∙ сC+,<B |
= 299 + 2 ∙ 14 + 2 ∙ 50 = 427мм; |
|||||||
Минимальные значения сторон опорной плиты определяются по фор улам: |
|||||||||
|
|
|
¹C,<B |
= F + 2 ∙ сC ,<B |
= 298 + 2 ∙ 100 = 498 мм , |
||||
где |
|
|
высота и ширина сечения колонны соответственно; |
||||||
|
F и- "толщинаF - |
траверс, |
|
толщина траверс принята равной тол- |
|||||
|
o |
щине полки колонны |
(двутаврo = 14 мм№;30К1). |
|
|||||
Предварительно принимаются размеры опорной плиты по ее минимальным зна- |
|||||||||
¹C х ¸C = 500 х 440 мм. |
|
|
|
|
|
||||
чениям с учетом кратности 20 мм: |
|
|
|
|
|||||
Площадь плиты yC = ¹C ∙ ¸C = 50 ∙ 44 = 2200см > yC,m = 1234 см . |
|||||||||
|
|
|
|
|
— |
|
1357,5 |
|
|
Расчетное давление под опорной плитой: |
|
|
|||||||
|
|
|
?C |
= · ∙ ¹C ∙ ¸C = 1 ∙ 50 ∙ 44 |
= 0,62 кН/см . |
|
|||
|
Подколонник фундамента принимается 90х90см. |
|
Расчетное сопротивление бетона сжатию при местном действии сжимающей си- |
лы: |
;,2^F = ¡; ∙ ; = 1,54 ∙ 0,85 = 1,3кН/см , |
|
где ¡; = 0,8 ∙ } ª,©³Š = 0,8 ∙ }£+&& = 1,54,
ª,´µ¶ &&
y;,<M@ – максимальная расчетная площадь бетонаy, устанавливается= 90 ∙ 90 = 8100в соответствиисм тре-
;,<M@
yбованиями п. 8.1.44 и в данном случае составит y = y = 2200 см . . ;,2^F – площадь приложения сжимающей силы ;,2^F C
Проверка прочности бетона фундаментакН на местноекН/смятие:
?C = 0,62 см7 _ ;,2^F = 1,3 .
¹ х ¸Прочность= 500 х 440бетонамм фундамента на местное смятие при принятых размерах плиты C C обеспечена.
67
Определение толщины опорной плиты
Плита работает как пластинка на упругом основании, воспринимающая давление от траверс и стержня колонны. Методика расчета предполагает давление под плитой равномерно-распределенным.
Плиту рассчитывают как пластинку, нагруженную? снизу равномерно- распределенным реактивным давлением фундамента C.
В соответствии с принятым конструктивным решением опорная плита имеет кон- сольные участки – контур 1, участки, опертые на четыре канта - контур 2 и участки, опертые на три канта - контур 3 (см. рис. 6.1а).
Изгибающие моменты, действующие на полосе шириной 1 см, определяются по формулам:
1) Контур 1 Контур 1 представляет собой консольный участок плиты. Изгибающий момент в
нем определяется по формуле: |
|
|
|
|
где |
реактивныйg+ = отпор0,5 ∙ - |
фундамента∙ с = 0,5 ∙ 0,62под∙ |
рассматриваемым5 = 7,75 кНсм, |
участком плиты на |
- –
полосе- = ?Cшириной∙ 1см = 0,621см численнокН/см ∙ 1смравный= 0,62 кН/см.
2) Контур 2 Контур 2 представляет собой участок плиты, опертый на четыре стороны. Изги-
бающие моменты в нем в направлении короткой и длинной сторон соответственно
|
gM |
= l+ ∙ - ∙ d = 0,096 ∙ 0,62 ∙ |
14,5 = 12,5 кНсм |
|||
определяются по формулам: |
|
|
|
|
||
где |
– коэффициентыg; = l ∙ - ∙ d принимаются= 0,047 ∙ 0,62по∙ |
14,5табл. =Е.26,13[3]кНсмв зависимости от отно- |
||||
шения размеровl+, l сторон участка плиты b/a. |
|
|
270 |
|||
|
" |
F − 2 ∙ : |
298 − 2 ∙ 14 |
|
||
Отношение большей стороны участка к меньшей: |
|
|||||
|
d |
= ("F − S)/2 = |
(299 − 9)/2 |
= 145 = 1,86, |
||
где " – длинная сторона участка; |
а – короткая сторона участка. |
|||||
3) Контур 3 Контур 3 представляет собой участок плиты, опертый по трем сторонам. Изгиба-
ющий момент в нем определяется поgформулеV = lV ∙ -: ∙ –+,
ния d+/–+: |
|
|
|
|
|
|
||
где lV – коэффициент, принимаемый по табл. Е.2 [3] в зависимости от отноше- |
||||||||
d+ |
|
(¹C |
− F)/2 |
|
(500 − 299)/2 |
|
100,5 |
|
–+ |
= |
|
"F |
= |
|
298 |
= |
298 = 0,34, |
где d+ - длина стороны, перпендикулярная к свободной; |
||||||||
–+ - длина свободной стороны. |
0,5 то контур 3 рассматривается как консоль- |
|||||||
Так как соотношение |
LM¾¾ = 0,34 |
|
||||||
ный участок с вылетом консоли d+. |
|
|
|
|
|
|||
Изгибающий момент в нем: |
= 0,5 ∙ 0,62 ∙ 10,05 |
= 31,3 кНсм. |
||||||
gV = 0,5 ∙ - ∙ d+ |
||||||||
68
Максимальным моментом является момент на участке контура 3. Опорная плита
проектируется из стали С255 по ГОСТ 27772-2015. Расчетное сопротивление= 23кН/см по преде- лу текучести при толщине свыше 20 мм до 40 мм составляет .
Требуемая толщина опорной плиты определяется по формуле:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tp,r = |
6Mmax |
= |
|
6×31,3 |
= 2,61 см, |
|
||
|
F |
Ryγc |
|
23×1,2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
толщине плиты до 40 мм |
|
F = 1,2. |
|
и равный при |
|||||
|
– коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 1 [3] |
|||||||||
Плита принимается по =ГОСТ28 мм19903-2015 толщиной с учетом сокращенного ряда толщин (см. раздел 5.2.1) C .
Определение высоты траверс
Высота траверс определяется из условия прочности сварных швов Ш1 (см. рис. 6.1а). В запас считается, что все усилие со стержня колонны передается на траверсы через сварные швы Ш1. Приварка траверс производится механизированной сваркой в среде углекислого газа сварочной проволокой Св-08Г2С диаметром 1,2 мм.
Требуемая высота траверсы из условия прочности сварных швов по металлу шва: |
|||
|
— |
|
1357,5 |
o,m(:) = %S ∙ R: ∙ A: ∙ S: ∙ |
F + 1 см = 4 ∙ 0,7 ∙ 1,0 ∙ 21,5 ∙ 1 + 1 см = 23,6см . |
||
Требуемая высота траверсы из условия прочности сварных швов по металлу гра- |
|||
ницы сплавления: |
— |
|
1357,5 |
o,m(T) = %S ∙ RT ∙ A: ∙ ST ∙ |
F + 1 см = 4 ∙ 1 ∙ 1,0 ∙ 16,65 ∙ 1 + 1 см = 21,4см , |
||
где %S - количество расчетных сварных швов Ш1 (в данной задаче %S = 4); |
|||
|
A:,<B |
= 4мм ≤ A: ≤ A:,<M@ = 16,8 мм |
|
A: - катет сварного шва, |
прини ается в диапазоне: |
||
A:,<B = 4 мм - принимается по табл. 38 [3]; |
|||
A:,<M@ = 1,2 ∙ <B |
= 1,2 ∙ 14 = 16,8 мм , где <B - минимальная толщина свари- |
||
ваемых элементов; |
|||
Катет сварного шва принят |
A: = 10 мм. |
||
S: - расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва, принимается |
|||
по табл.Г.2 [3] ; S: |
= 21,5 кН/см ; |
||
ния, ST |
= 0,45 ∙ = 0,45 ∙ 37 = 16,65кН/см ; |
||
ST - расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу границы сплавле- |
|||
= 37кН/см |
– минимальное временное сопротивление стали разрыву для |
||
стали траверс и стержня колонны, принимается по табл. В.3, В.4 [3];
R: = 0,7 и RT = 1 - коэффициенты, принимаемые по табл. 39 [3];
F = 1 - коэффициент условий работы, принимается по табл.1 [3]; 1 см – добавляется на непровар.
69
Высота траверсы o принимается по максимальной o,m, полученной расчетом с
округлением в большую сторону до 10 мм. |
|
Высота траверсы принимается o |
= 24 см. |
Расчетная длина сварного шва S |
= o − 1см = 24 − 1 = 23 см. |
Расчетная длина сварного шва S |
должна быть не больше максимальной S,<M@. |
S = 23см _ S,<M@ = 85 ∙ R: ∙ A: = 85 ∙ 0,7 ∙ 1,0 = 59,5 см. |
|
Проверка производится по формуле: |
|
Условие выполняется. |
= 24 см. |
Окончательно принимается высота траверсы o |
|
Расчет сварных швов крепления траверс к плите
В настоящем разделе работы рассматривается вариант конструктивного решения базы без фрезеровки торца колонны.
Сварные швы крепления траверс к плите Ш2 (см. рис. 6.1а) рассчитываются на вертикальную нагрузку, численно равную расчетному усилию в колонне. Приварка опорной плиты к траверсам производится механизированной сваркой в среде углекис- лого газа сварочной проволокой Св-08Г2С диаметром 1,2 мм. Привариваются листы траверсы толщиной 14 мм к опорной плите толщиной 28 мм.
Расчет сварныхA швов крепления траверс к плите сводится к определению катета сварного шва :.
Суммарная расчетная длина сварного шва крепления траверс к плите определяет-
ся по формулеS: = 2 ∙ ¹C + 4 ∙ •C − 6 см = 2 ∙ 50 + 4 ∙ 10,05 − 6 = 134,2 см,
где 6см - непровары в сварных швах (по 1 см на каждый сварной шов). |
||
Требуемый катет сварного шва из условия прочности по металлу шва: |
||
|
— |
1357,5 |
|
A:,m(:) = R: ∙ S ∙ S: ∙ |
F = 0,7 ∙ 134,2 ∙ 21,5 ∙ 1 = 0,67см . |
Требуемый катет сварного шва из условия прочности по металлу границы сплав- |
||
ления: |
— |
1357,5 |
|
A:,m(T) = RT ∙ S ∙ ST ∙ |
F = 1 ∙ 134,2 ∙ 16,65 ∙ 1 = 0,61 см . |
Катет сварного шваA крепления траверс к плите базы колонны A: принимается по максимальному из двух :,m с учетомA выполнения≤ A ≤ A условия
A:,<B = 12 мм,
:,<B : :,<M@
A:,<M@ = 1,2 ∙ <Bсм.=табл1,2.∙3814[2=] при16,8толщинемм. плиты 28 мм;
AОкончательно= A = 12принимаетсямм катет сварного шва приварки траверс к плите колон-
ны : :,<B .
База колонны приведена на рис. 6.5.