Конструкции из дерева и пластмасс. Волик А.Р. 2005
.pdfКоньковые узлы выполняются с применением стальных креплений, двусторонних клеедеревянных накладок и болтов (рис. 10.3, 10.4).
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
2 |
5 |
|
|
4 3
2
1
а
2 5 1
3 5
2
1
в
9 8 7 2
10
7 2
9
8
д
|
2 |
6 |
|
1 |
5 |
||
|
б
2 |
7 |
8 |
|
|
1 |
9 |
8 |
7 |
г
2
12 |
5 |
|
|
11 |
|
7 |
2 |
е |
|
|
Рис. 10.3. Коньковые узлы рам средних и больших пролетов:
а – с цилиндрическим вкладышем; б – с призматическим вкладышем; в – с металлическим двутавровым вкладышем; г, д – с валиковым шарниром; е – с плиточным шарниром; 1 – полуарка (полурама), 2 – болт, 3 – глухарь, 4 – цилиндрический вкладыш, 5 – полосовая сталь, 6 – призматический вкладыш из древесины твердых пород, 7 – хомут, 8 – стальной валик, 9 – траверса, 10 – ребро жесткости, 11 – плиточный шарнир, 12 – металлический полый шип
151
1 |
1-1 |
|
2
1
1
а
2
1 |
б |
2
1
|
в |
|
|
|
4 |
г |
|
1 |
2 |
||
5 |
|||
|
|||
|
|
1 |
2 |
2 |
|
|
|
|
|
h |
R2 |
|
Q |
|
3 |
R1 |
Q R1 |
R2 |
е |
|
|
z |
|
5 |
|
|
|
|
д |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
6 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
h
|
7 |
|
Q |
|
|
R2 |
|
|
|
|
|
ж |
з |
R1 |
z |
|
Q R1 R2
Рис. 10.4. Коньковые узлы арок и рам малых и средних пролетов:
а – в полдерева; б – шипом; в – с помощью горизонтально расположенного болта; г – металлическим листом на болтах; д – впритык с перекрытием деревянными накладками; е, ж – то же, металлическими уголками на болтах; з – то же, клееной деревянной подкладкой (h – высота площадки смятия); 1 – арка или рама, 2 – болт, 3 – металлическая полоса, 4 – подвеска из круглой стали d = 12 мм, 5 – деревянная накладка, 6 – уголок, 7 – клееная деревянная прокладка
152
Клеефанерные рамы
По типу сечения различают:
•двутавровые;
•коробчатые.
Рамы могут иметь монолитное (жесткое) и сборное (шарнирное) решение карнизного узла.
При монолитном решении пояса и стойки рам двутаврового сечения соединяют на клею при помощи гнутых вставок, изготовленных из шпона или тонких досок. Концы вставок сращивают с поясами зубчатым шипом.
При сборном решении (рис. 10.5) в поясах рам двутаврового сечения закрепляется стальная арматура (стержни, полосы, профили) с выпусками, которые соединяются механическими средствами.
|
Для облегчения таких конструкций |
|
среднюю часть ригеля делают из балок с |
|
волнистой фанерной стенкой, имеющих |
|
двутавровое сечение. Остальная часть |
|
ригеля и стойки имеет коробчатое сече- |
|
ние. Стальные арматурные стержни, |
|
служащие для передачи усилий с ригеля |
|
на стойку, вклеены эпоксидным клеем в |
|
пазы наружного пояса. |
|
Фанеру, как и у клеефанерной бал- |
Рис. 10.5. Карнизный сборный узел |
ки, лучше располагать так, чтобы волок- |
двутавровой клеефанерной рамы |
на на рубашке были параллельны оси |
|
рамы. |
В рамах коробчатого сечения карнизный узел, как правило, конструируется монолитным (рис. 10.6).
Рамы пролетом 9 ÷ 15 м состоят из брусчатого или клееного реечного каркаса, обклеенного с боковых сторон водостойкой фанерой толщиной 6 ÷ 12 мм. При наклейке фанеры в зоне карнизного узла стыки располагают как можно дальше от его середины, а волокна ру-
башек направляют вдоль ригеля.
В коньке рамы соединяют потайным болтом, а при пролетах 15 м и более – парными накладками на болтах. В пятах рамы опираются на стальные сварные башмаки, закрепленные в бетонных фундаментальных подушках.
Рис. 10.6. Карнизный узел клеефанерной рамы коробчатого сечения
153
Цельнодеревянные рамы изготавливают из брусьев, бревен или из толстых досок.
Достоинства:
•могут быть изготовлены на любой строительной площадке, не обязательно в заводских условиях;
•стоимость ниже клеедеревянных.
Недостатки:
•пролеты рам невелики (до 9 м);
•требуютсялесоматериалыкрупныхразмеров(которыедефицитны);
•большие затраты ручного труда.
10.3. Расчет арок и рам
Расчет деревянных рам и арок производится в одинаковом порядке по правиламстроительноймеханикисучетомтребованийСНБ5.05.01-2000.
Расчет рам |
Расчет арок |
|
|
Нагрузки, действующиенарамыиарки, определяютсявсоответствиисоСНиП2.01.07 «Нагрузки и воздействия».
Постоянные нагрузки включают в себя вес всех элементов покрытия и собственный вес конструкции, который приближенно определяется по формуле
|
|
g2,k = |
g1,k + qs,k |
, |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
1000 |
|
−1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
k L |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|||
где g |
– постоянная нормативная нагрузка от покрытия, кН/м2; q |
s,k |
– полное нор- |
||||||||
1,k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мативное значение снеговой нагрузки, кН/м2; L |
– расчетный пролет, м; k |
– коэф- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
фициент собственного веса конструкции, определяемой по справочникам. |
|
||||||||||
Постоянная нагрузка g считается равномерно распределенной по длине пролета |
|||||||||||
арки или рамы, для чего его фактическое значение определяется |
|
|
|
||||||||
с учетом cos α |
|
с учетом отношения Sa / l |
|
|
|
||||||
Временные нагрузки включают в себя вес снега и давление ветра. |
|
||||||||||
Снеговая нагрузка определяется в зависимости от снегового района: |
|
||||||||||
|
|
|
|||||||||
на рамы снеговая нагрузка дается |
|
• на треугольные и стрельчатые арки дается |
|||||||||
равномерно распределенной по |
|
в нормах условно равномерно распределенной |
|||||||||
длине пролета или полупролета в |
|
по длине пролета арки; |
|
|
|
||||||
зависимости от наклона скатов |
|
• на сегментные арки может быть неравно- |
|||||||||
|
|
|
мерно распределенной по всему пролету или |
||||||||
|
|
|
его половинам. |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Кроме того, нагрузка qs |
может быть тре- |
||||||
|
|
|
угольной с максимальными значениями над |
||||||||
|
|
|
опорными узлами и нулевым значением вконьке |
154
Ветровая нагрузка определяется в соответствии с ветровым районом и зависит от профиля, размеров здания и направления ветра.
На подветренную сторону ра- |
На пологие треугольные и сегментные ар- |
|
мы действует ветровое |
давление |
ки она действует в виде ветрового отсоса ω − |
ω + , на заветренную сторону дей- |
и, как правило, не учитывается в расчете. |
|
ствует ветровой отсос ω −. |
На относительно высокие сегментные и |
|
На ригель рамы ветровая нагруз- |
стрельчатые арки ветровая нагрузка действует |
|
каопределяетсявзависимостиотугла |
в виде давления ω + на подветренную сторону |
|
наклонаскатаиотношения h / l . |
и отсоса ω − на заветренную сторону, обычно |
|
В трехшарнирных |
рамах со |
близких по значению. При расчете этих арок |
стойками высотой до 4-х метров |
ветровая нагрузка обязательно учитывается. |
|
расчет на ветровую нагрузку не |
|
|
требуется. |
|
|
При расчете рам и арок нагрузки принимаются линейно распределенными, для чего они определяются с учетом шага расстановки арок или рам.
Схемы нагружения (сочетание нагрузок):
а) постоянная и временная снеговая на всем пролете; б) постоянная (на всем пролете) и временная снеговая на половине пролета; в), г) по схемам а) и б) и с учетом ветровой нагрузки.
Расчет:
1. На прочность рам и арок в плоскости выполняется по правилам расчета сжа- то-изгибаемых элементов
σc.0.d + |
σm.y.d |
≤1, |
|
||
fc.0.d |
km.c.y fm.y.d |
На криволинейных участках при отношении h / r ≥1/ 7 напряжения от изгиба следует определять с учетом нелинейного распределения по высоте сечения. Допус-
кается расчет по линейной теории с умножением напряжений σm.y.d на следующие
коэффициенты: на внутренней кромке k r |
= |
1 − 0,17 h / r |
, на наружной кромке |
|||
|
|
|
|
|
1 − 0,5h / r |
|
kr1 |
= |
1 + 0,17h / r |
, при этом расстояние от центральной до нейтральной оси следует |
|||
|
|
1 + 0,5h / r |
|
|
|
|
определять по формуле z = h2 .
12r
Расчетная длина при расчете на прочность
равна длине полурам • для двухшарнирных арок и сводов при симметричнойнагрузке– 0,35Sa; Sa – полнаядугаарки
• для двухшарнирных арок и сводов при ко-
сосимметричной нагрузке – π sa
2 π2 − α2
• для трехшарнирных арок и сводов с углом перелома в ключе не более 100 при симметрич-
ной и кососимметричной нагрузках – 0,58Sa
• для трехшарнирных арок и сводов с углом перелома в ключе более 100 при симметричной
и кососимметричной нагрузках – 0,5Sa
155
I |
I-I |
|
I
|
|
III |
IV |
IV |
III-III |
|
|
|
|
|
|
|
II |
II |
|
|
|
|
|
III |
|
|
|
II-II |
IV-IV |
V |
|
V-V |
|
|
|
|
|
V
VII |
VI-VI |
VII-VII |
VI
VII
VI
VIII-VIII
Рис. 11.5. Виды клеефанерных балок:
а – двутаврового постоянного по длине сечения; б – коробчатого переменного по длине сечения; в – с учащенной постановкой диагональных ребер жесткости; г – с криволинейным верхним поясом двутаврового сечения; д – двускатная коробчатого сечения с ломаным нижним поясом с затяжкой; 1 – дощатый пояс; 2 – фанерная стенка; 3 – вертикальное ребро жесткости; 4 – диагональное ребро жесткости; 5 – гвоздь; 6 – болт; 7 – затяжка; 8 – металлическая затяжка
160