Конструкции из дерева и пластмасс. Волик А.Р. 2005

род древесины устанавливаются путем умножения величин, приведенных в табл. 2.4, на переходные коэффициенты kx , указанные в табл. 2.5.

2.1.2.2. В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по 2, а табл. 2.4, следует снижать на 30 %.

Таблица 2.4

Расчетные сопротивления древесины

241

Таблица 2.5 Коэффициент, учитывающий изменение расчетных сопротивлений

при изменении породы древесины

2.1.2.3.Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным

13 МПа.

2.1.2.4.Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 2.4, следует умножать на коэффициент условий работы kmod (табл. 2.6) для учета раз-

личных условий эксплуатации и классов длительности нагружения.

Примечание. Если сочетание состоит из воздействий, принадлежащих к разным классам длительности, то следует принимать коэффициент kmоd, соответствующий нагрузке с более короткой длительностью.

242

2.1.2.5.Для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +350 С, расчетные сопротивления умножаются на коэффициент kt = 1; при температуре +500 С – на коэффициент kt = 0,8. Для промежуточныхзначенийтемпературыкоэффициент kt принимаетсяпоинтерполяции.

2.1.2.6.Для изгибаемых, внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 0,5 м значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон умножается на коэффициенты kh , указанные в табл. 2.7.

2.1.2.7. Для изгибаемых, внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу fm.d , скалыванию fv.0.d и сжатию fc.0.d вдоль волокон умножаются на коэффициенты kδ , указанные в табл. 2.8.

Таблица 2.8 Коэффициент, учитывающий изменение расчетных сопротивлений

в зависимости от толщины слоев в клееных элементах

b – толщина доски или бруска в радиальном направлении.

243

2.1.2.9.Для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении

иизгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении расчетное сопротивление умножается на коэффициент k0 = 0,8.

2.1.2.10.Для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиринами под давлением, – на коэффициент ks = 0,9.

2.1.3. Деформативность древесины. Модуль упругости и сдвига древесины

Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным:

–вдоль волокон E0 = 10000 МПа;

–поперек волокон E90 = 400 МПа.

Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон Ev , следует принимать равным 500 МПа.

При расчете деревянных элементов по предельным состояниям первой группы (расчет на прочность и устойчивость по деформированной схеме) необходимо применять вероятные минимальные модули упругости и модули сдвига с обеспеченностью не ниже 0,99, которые определяются из выражений

E0.nom = 300 fc.0.d ; Ev.nom = 120 fv.0.d ,

где fc.0.d , fv.0.d – расчетные сопротивления древесины соответственно сжатию и скалыванию вдоль волокон.

Модули упругости и сдвига древесины в зависимости от условий эксплуатации и классов нагружения необходимо умножать на значения коэффициента kmod (см. табл. 2.6), а для конструкций, подвергающихся воздействию повышенной температуры, – на значения коэффициента kt в соответствии с требованиями п. 2.1.2.5.

2.2.Древесноплитные материалы

2.2.1.Общие указания

При проектировании ограждающих и несущих конструкций с применением древесноплитных материалов поперечные сечения их необходимо увязывать с сортаментом материалов, приведенным в табл. 2.10, где:

Т – твердые плиты с необлагороженной поверхностью;

244

Т-С – твердые плиты с лицевым слоем из тонкодисперсной древесной массы;

Т-П – твердые плиты с подкрашенным лицевым слоем; Т-СП – твердые плиты с подкрашенным лицевым слоем из тонко-

дисперсной древесной массы; Т-В – твердые плиты с необлагороженной лицевой поверхностью и

повышенной водостойкостью; Т-СВ – твердые плиты с лицевым слоем из тонкодисперсной древес-

ной массы и повышенной водостойкостью; НТ – твердые плиты пониженной плотности (полутвердые);

СТ – твердые плиты повышенной прочности (сверхтвердые с необлагороженной поверхностью).

Основные показатели физико-механических свойств древесноволокнистых, древесно-стружечных и цементно-стружечных плит приведены в табл. 2.11.

2.2.2. Расчетные сопротивления фанеры

Для клееных фанерных конструкций следует применять фанеру марки ФСФ по ГОСТ 3619, а также фанеру бакелизированную марки ФБС по ГОСТ 11539.

Расчетные сопротивления фанеры приведены в табл. 2.12.

В зависимости от условий эксплуатации значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на значения коэффициента kmod (см. табл. 2.6), а также на kt и ks , в соответствии с требованиями пп. 2.1.2.5 и 2.1.2.10.

2.2.3. Модули упругости и сдвига фанеры

Величины модулей упругости строительной фанеры в плоскости листа E p , модулей сдвига Epv и коэффициенты Пуассона µn при расчете по вто-

рой группе предельных состояний следует принимать по табл. 2.13.

В зависимости от условий эксплуатации модули упругости и модули сдвига фанеры следует определять умножением приведенных в табл. 2.13 величин E р и Epv на коэффициент kmod (см. табл. 2.6), а также на kt в со-

ответствии с требованиями п. 2.1.2.5.

245

246

248

2.3.Асбестоцемент

2.3.1.Общие указания

Асбестоцементные конструкции проектируются в виде листов: волнистых (профилированных) и плоских; плит и панелей: каркасных и бескаркасных (трехслойных), в том числе с обрамлением по контуру; оболочек сводчатых волнистого профиля и т.д.

Для асбестоцементных конструкций применяются плоские прессованные и непрессованные, а также волнистые асбестоцементные листы. Основные размеры листов указаны в табл. 2.14, основные физикомеханические показатели – в табл. 2.15.

2.3.2. Расчетные характеристики асбестоцемента

Расчетные сопротивления листового асбестоцемента определяются по табл. 2.16 в зависимости от предела прочности асбестоцемента изгибу (см. табл. 2.15), при этом величину предела прочности асбестоцемента плоских листов необходимо умножать на коэффициент 0,9.

Расчетные сопротивления асбестоцемента следует умножать на коэффициенты условий работы:

– для конструкций, находящихся в условиях атмосферного увлажнения (подверженных действию капельной влаги) и в помещениях с мокрым или влажным режимом, при защите наружных поверхностей конструкций

влагонепроницаемыми покрытиями – на коэффициент γf = 0,9; при отсут-

ствии защиты для конструкций из листового асбестоцемента – на γf = 0,8;

– для асбестоцементных конструкций, находящихся в условиях длительного действия температуры свыше 400С, на коэффициент γt = 0,9.

2.3.3. Модули упругости и сдвига асбестоцемента

Модули упругости и сдвига листового асбестоцемента следует определять по табл. 2.17. Модули упругости и сдвига асбестоцемента для конструкций, проверяемых на действие только постоянных и временных длительных нагрузок (без учета кратковременных нагрузок), следует умножать на коэффициент условий работы γg = 0,65.

250