Курсовое проектирование по теории механизмов и механике систем машин
..pdf
|
ak |
|
= 2ω V |
|
|
, (bk) = |
aBk B |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
3 2 |
. |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
B B |
|
|
|
|
3 |
|
B B |
|
|
|
|
|
µa |
|
|||||
|
|
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Ускорение aBk |
B |
|
параллельно звену ВС, |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B3 = |
|
C + |
|
|
nB3C + |
|
|
tB3C , |
|
|
|
||||||||
a |
a |
a |
a |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
n |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
V |
2 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B3C |
|
|
|
|
|
|||||
a |
B C |
= ω l |
BC |
= |
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
lBC |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(cn ) |
= |
|
aBn C |
, |
an |
|
|
параллельно звену ВС; at |
перпендикулярноВС. |
||||||||||||
|
|
3 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
µa |
|
|
|
B C |
|
|
|
B C |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
3 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Графическое построение, согласно векторным уравнениям, приводится на рис. 4.19. По результатам этих построений получаем:
a |
B |
= µ |
a |
( p b ); at |
|
= (n b )µ |
; at |
|
= µ |
a |
(kb ); |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 3 |
|
B C |
1 3 |
a |
B B |
|
|
3 |
|||||||
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
3 |
2 |
|
|
|
|
ε3 = |
aBt |
C |
= |
aBt |
C |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
3 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
lBC |
|
µe |
(BC) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
4. |
aDC |
= |
|
|
( p2d ) |
= |
CD → ( p d ) |
= CD ×( p b ); |
|||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
aB C |
|
|
|
( p2b3 ) |
|
CB3 |
2 |
|
CB3 |
|
2 |
3 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
aD = µV ×( p2d).
Положение точки d плана ускорений находится по правилу обхода контура B3CD и bзcd (рис. 4.19, б).
5. aE = aX + anEX + atEX ;
τ
( aEXk = 2ωXVEx = 0 ускорение aEX параллельно неподвижной направляющей х–х).
|
|
E = |
|
D + |
|
nED + |
|
tED |
( |
|
tED = ω2 L ; |
|
nED – нормальное ускорение, |
|
a |
a |
a |
a |
a |
a |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 ED |
параллельное звену ED; aτED – тангенцильное ускорение перпендикулярно звену ED).
По результатам графического построения векторных уравнений:
a |
E |
= µ |
a |
( p e); at |
= µ |
a |
(n e); |
ε |
L |
= aEDt . |
|
|
|
2 |
ED |
|
2 |
|
lED |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Планы скоростей и ускорений механизма в заданном положении изображены на рис. 4.19 а, б.
101
Стр. 101 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
Рис. 4.19. Кинематическое исследование пятизвенного механизма: а – схема механизма; б – план скоростей; в – план ускорения
102
Стр. 102 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
Примечание: если по результатам расчёта значение отрезка плана меньше 2 мм, то обычно его принимают за 0, т.е. отрезок превращается в точку. Для оценки угловых движений звеньев механизма строят график изменения угловой скорости заданного звена.
Построение годографа центра масс звена
Для построения годографа скорости или ускорения какой-либо точки механизма выбирается произвольная точка 0. От этой точки откладываются векторы скоростей и ускорений рассматриваемой точки для всех К построенных положений механизма. Каждый вектор откладывается из точки в одном и том же масштабе при соблюдении его направления согласно плану скоростей или ускорений. Пример годографа скоростей точки представлен на рис. 4.20.
Рис. 4.20. Годограф скорости точки S
4.10. АЛГОРИТМЫ КИНЕМАТИЧЕСКОГО АНАЛИЗА
РЫЧАЖНЫХ МЕХАНИЗМОВ
Основные положения
Развитие математических методов и ЭВМ привело к широкому использованию аналитических методов исследования кинематики механизмов.
Сущность таких методов заключается в получении для кинематических характеристик аналитических выражений, содержащих алгебраические и тригонометрические операции. Аналитические методы, в отличие от графических и графоаналитических, позволяют провести исследования кинематики эффективно, с высокой степенью точности.
103
Стр. 103 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
Для исследования кинематики рычажных механизмов наиболее широко используется метод векторных контуров, разработанный В.А. Зиновьевым. Согласно этому методу звенья механизма представляют в виде векторов, образующих замкнутый контур. Векторные уравнения замкнутых контуров проецируют на оси координат и получают системы алгебраических уравнений для определения параметров положения звеньев механизма: перемещений и углов поворота (задача о положениях). Последовательно дифференцируя эти зависимости, составляют уравнения для определения скоростей точек и угловых скоростей звеньев (задача о скоростях), а затем и ускорений точек и угловых ускорений звеньев (задача об ускорениях), в общем случае для рычажных механизмов алгоритм кинематического анализа для всего цикла движения представлен блок-схемой на рис. 4.21.
Рис. 4.21. Блок-схема алгоритма кинематического анализа
104
Стр. 104 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
Блок-схема может быть дополнена блоком проверки существования механизма, выводами полученных результатов, печатью графиков и т.п. При проведении кинематического анализа систем известны схема рычажного механизма, размеры звеньев и закон движения входного звена. Для удобства дальнейшего изложения введем ряд допущений и обозначений:
1.Углы, образованные звеньями механизма с осью X системы координат, отсчитываются от положительного направления оси X против часовой стрелки и для К-го звена, обозначаются через φК.
2.Входное звено механизма обозначается индексом 1, и, например,
вслучае его вращательного движения оно имеет известные угловую скорость φ1 и угловое ускорение ε1.
3.Угловая скорость и угловое ускорение К-го звена соответственно обозначаются как ω1 и ε1, а скорость и ускорение точки этого звена как
VSK и aSK.
4. Значения угловой скорости и углового ускорения звена К выра-
жаются через аналоги угловой скорости этого звена U = ωk = dωk и ана-
ω1 dω1
лог углового ускорения Uk' = dUk1 следующим образом: dω1
|
|
|
|
|
|
|
ωk = uk1ω1; |
|
|
|
|
|
|
|||
ε |
|
= |
d |
ω = |
d |
(u |
ω ) = ε u |
|
+ ω |
duk1 |
|
dϕ1 |
= ε u |
|
+ ω2u' |
. |
|
dt |
dt |
|
|
|
|||||||||||
|
k |
|
k |
|
k1 1 1 |
k1 |
1 dϕ |
|
dt |
1 |
k1 |
1 k1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Для скорости и ускорения точки С справедливы аналогичные соотношения:
V |
= |
dSc |
= |
dSc |
|
dϕ1 =V |
ω ; |
|
|
|
|||||||
c |
dt dϕ1 |
|
dt |
cϕ |
1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dV |
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
dVcϕ |
1 |
|
|
|
|
|
a = |
c |
= |
|
|
|
(V |
ω ) = |
|
ω + εV |
, |
||||
|
|
|
|
dt |
dϕ |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
c |
dt |
|
|
cϕ 1 |
|
2 1 cϕ |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
где V |
и |
dVcϕ |
= d |
cϕ |
– соответственноаналогскоростииускоренияточкиС. |
|||||||||||||
|
||||||||||||||||||
cϕ |
|
dϕ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
5. Отношение длины К-го звена к длине входящего звена обознача- |
||||||||||||||||||
ется через λ с соответствующим индексом. |
|
|
||||||||||||||||
Например, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
l |
= λ |
|
|
, |
lAS |
2 |
= λ |
|
и т. д. |
|
||
|
|
|
|
|
|
k |
k |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
l1 |
|
|
|
l1 |
|
|
AS2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
105 |
Стр. 105 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
6. Так как угол поворота К-го звена является функцией времени, то верны соотношения
dtd (cosϕk ) = (cosϕk ) = −sin ϕk ϕk = −ωk sin ϕk ,
dtd (sin ϕk ) = (sin ϕk ) = −cos nϕk ϕk = −ωk cosϕk .
Рассмотрим ряд приемов определения кинематических характеристик некоторых механизмов, широко применяемых в машинах.
Кривошипно-ползунный механизм
Рассмотрим такой случай сборки механизма, когда при обходе по часовой стрелке сохраняется контур с последовательностью ABCDA
(рис. 4.22).
Рис. 4.22. Схема кривошипно-ползунного механизма
Задача о положениях
Уравнение замкнутости векторного контура запишется в виде
|
l |
1 + |
l |
2 + |
l |
3 + |
l |
4 = 0. |
(4.89) |
В проекциях на оси системы координат ХАY уравнение (4.89) представляется зависимостями:
106
Стр. 106 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
l |
cosϕ +l |
|
cosϕ |
|
= l |
|
, |
(4.90) |
1 |
1 |
2 |
|
2 |
|
4 |
|
|
l1 sin ϕ1 +l2 sin ϕ2 = e, |
|
|
так как φ3 = 270°, φ4 = 180°. Из второго уравнения системы (4.90) определяется угол φ2, характеризующий положение шатуна:
sin ϕ2 |
= e −l1 sin ϕ1 |
= λe −sin ϕ1 ; |
(4.91) |
||
|
l2 |
λ2 |
|
||
ϕ2 = arcsin( |
λe −sin ϕ1 |
). |
(4.92) |
||
|
|||||
|
|
|
λ2 |
|
Текущее положение ползуна (точка С) находится по формуле:
xc = l4 = l1 cosϕ1 +l2 cosϕ2 = l1 cosϕ1 +l2 ,
1− λe −sin ϕ1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
λe −sin ϕ1 |
|
2 |
|
|
|||
|
= l |
2 |
cosϕ + λ |
|
. |
(4.93) |
|||||||||||
|
λ2 |
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
λ2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимальный ход ползуна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
H = l |
4 max |
−l |
|
= (l + l )2 |
−e2 |
− (l + l2 )2 |
×e2 |
= |
|
|
|||||||
|
4 min |
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||
|
= l ( (λ |
2 +1)2 |
−λ1 |
− (λ |
2 |
−1)2 −λ2 ). |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
|
Текущее перемещение ползуна относительно одного из крайних положений, например, левого:
S |
|
= x |
−l |
|
= l |
|
|
|
1− |
(λ |
e |
−sin ϕ )2 |
− |
(λ |
|
−1) |
2 |
−λ |
2 |
|
|
|
cosϕ + λ |
|
|
1 |
|
|
|
. |
|||||||||||
|
c |
c |
|
4 min |
1 |
|
1 |
2 |
|
|
|
λ22 |
|
|
2 |
|
|
|
e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача о скоростях
Используя результаты решения задачи о положениях, угловую скорость шатуна можно найти дифференцированием по времени (4.91);
d |
(sin ϕ |
) = cosϕ ω = −cosϕ1 |
ω |
|||
|
||||||
dt |
2 |
|
2 |
2 |
λ2 |
1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
ω = − |
cosϕ1 |
ω . |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
2 |
cosϕ2λ2 1 |
|
107
Стр. 107 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
Таким образом, |
|
|
ω2 = u21ω1, |
|
|
|
|
(4.94) |
|||||
где |
u21 = − |
cosϕ1 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
λ2 cosϕ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скорость ползуна |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
V |
= |
dSc |
= −l |
(ω sin ϕ + λ ω sin ϕ |
). |
(4.95) |
|||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
c |
|
dt |
1 |
1 |
1 |
2 |
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача об ускорениях
Эта задачи решается путем дифференцирования первых производных, полученных для определения скоростей:
ε |
|
= dω2 |
= − |
cosϕ1 |
|
(sin ϕ cosϕ |
|
ω −sin ϕ |
|
cosϕ ω |
). |
(4.96) |
|||||||||
|
λ2 cos2 ϕ2 |
|
|
||||||||||||||||||
|
2 |
|
dt |
|
|
|
1 |
|
2 |
1 |
|
2 |
|
|
|
1 2 |
|
|
|||
|
a |
= dVc −l |
(cosϕ ω2 |
+ λ |
2 |
cosϕ ω2 |
+ ε sin ϕ + λ |
ε |
2 |
sin ϕ |
). |
(4.97) |
|||||||||
|
|
c |
dt |
1 |
1 |
1 |
|
2 |
2 |
|
1 |
1 |
|
2 |
|
2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для определения положений центров масс звеньев (например, точка S2 шатуна) и других точек звеньев (например, точка К) записываем векторные уравнения:
l1 +lBS = lS2 ,
|
l |
1 + |
l |
BK = |
l |
k . |
(4.98) |
В проекциях на оси координат перемещения этих точек в соответствии с соотношениями (4.98) будут следующими:
xC2 = l1 cosϕ1 +lBS cosϕ2 ; |
|
xk = l1 cosϕ1 +lBK cos(ϕ2 + ϕk ); |
(4.99) |
yc2 = l1 sin ϕ1 +lBS sin ϕ2 ; |
|
yk = l1 sin ϕ1 +lBK sin(ϕ2ϕk ). |
|
Дифференцируя соотношения (4.99), получим скорости точек S2 и К:
xS2 = −l sin ϕ1ω1 + λBS2 sin ϕ2ω2 ;
108
Стр. 108 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |
|
|
|
|
|
|
xk = −l[ω1 sin ϕ1 + λk ϕ2 sin ϕ2ωk ]; |
|
(4.100) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
ys2 = −l1 [ω1 cosϕ1 + λBS 2ϕ2 cosω2 ]; |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
yk |
= −l1 [ω1 cosϕ1 + λkϕ2 cosω2 ]. |
|
|
|
|
|||||||
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
xS2 |
|
2 |
|
2 |
|
|
x2 |
||
V = |
x |
S2 |
+ y |
S2 |
; |
ϕ |
S2 |
= arccos |
2 |
; V = |
x |
S2 |
+ y |
S2 |
; |
ϕ = arccos |
k |
, |
|
|
|||||||||||||||||
S2 |
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
Vk |
Vk |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VS2 |
|
|
|
|
|
|
где ϕS 2 , ϕVk – направляющий угол вектора полной скорости относитель-
но оси АХ. Следует учесть, что φk – const. Аналогичным способом находятся ускорения точек S2 и К:
|
|
x |
= −l |
ω2 cosϕ + λ |
BS 2 |
ϕ2 cosω + ε sin ω + ε |
λ |
|
|
|
sin ϕ |
; |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
S2 |
|
|
1 |
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
1 |
1 |
|
2 |
|
|
BS2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||
x |
|
= −l ω2 cosϕ + λ |
ϕ2 cos(ϕ |
2 |
|
+ ϕ |
) + ε sin ϕ + ε |
2 |
λ |
k |
|
sin(ϕ |
2 |
+ ϕ |
) |
|
; |
|
|||||||||||||||||||||||
k |
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
k |
|
2 |
|
|
|
|
|
k |
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|||||
y |
|
= l |
× |
−ω2 |
×sin ϕ + λ |
BS2 |
×ϕ2 ×sin ϕ |
2 |
+ ε cosω |
|
+ ε |
2 |
λ |
BS2 |
cosϕ |
|
; |
|
|||||||||||||||||||||||
S2 |
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
2 |
sin |
ϕ1 + λBS2 |
2 |
|
|
|
|
|
+ ϕk ) + ε1 cosϕ1 + ε2λk cos(ϕ2 |
|
|
|
|
|
|
; |
|||||||||||||||||||||
yk = l1 |
−ω1 |
ϕ2 sin(ϕ2 |
+ ϕk ) |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
xS2 |
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x2 |
|
|
||||
a |
|
= |
x |
+ y |
; |
ϕ |
aS2 |
= arccos |
|
2 |
; |
a = |
x |
+ y |
; |
|
ϕ |
k |
|
= arccos |
|
k |
. |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
S2 |
|
S2 |
|
|
S2 |
|
|
|
|
|
|
|
aS2 |
k |
|
k |
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ak |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание. В некоторых механизмах длина шатуна существенно больше длины кривошипа, т.е. λ2 << 1 . В этом случае для определения кинематических характеристик используют приближенные, более простые по сравнению с соотношениями (4.91)–(4.100) формулы, полученные на основе разложения радикалов в ряд по формуле бинома Ньютона.
Шарнирный четырехзвенник
Кинематический анализ проводим для схемы механизма, представленной на рис. 4.23. Система координат выбирается так, чтобы ось АХ была направлена от точки 1 до D.
Уравнение замкнутого векторного контура АВСН имеет вид
|
l |
1 + |
l |
2 + |
l |
3 + |
l |
4 . |
(4.101) |
109
Стр. 109 |
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru) |