книги / Технологические расчеты по получению различных видов целлюлозы
..pdf2.2. Тепловой баланс непрерывной варки сульфатной целлюлозы
Для примерного расчета теплового баланса и расхода пара на непрерывную варку в котле типа «Камюр» используем данные, полученные при расчете материального баланса. Тепловой баланс необходимо составить отдельно для процесса пропарки щепы впропарочной камере, для которого используется острый пар низкого давления, и для процесса варки в непрерывном котле. Зададимся дополнительно следующими данными: температура пропарки 120 °С, начальная температура щепы – 20 °С, теплоемкость древесины – 1,33 кДж/(кг·°С), размеры пропарочной камеры: наружный диаметр – 2,2 м, длина – 8 м; начальные температуры варочных щелоков: белого – 70 °С, черного – 80 °С; размеры варочного котла: общая высота между фланцами – 80 м, диаметр цилиндрической части вверху – 5,5 м, внизу – 6,5 м. Расчет теплового балансатак же, какиматериального, ведемна1 твоздушно-сухойцеллюлозы.
Начинаем расчет с процесса пропарки. Подсчитаем затраты тепла.
1. Нагрев щепы. Потребуется тепла
Q1 = (1833 · 1,33 + 1222 · 4,19) (120 – 20) = 754 000 кДж.
2. Потери тепла теплоотдачей. Наружная поверхность пропарочной камеры:
F = 3,14 2,22 + 3,14 2,2 8 = 62,5 м2 . 2
Коэффициент теплопередачи через теплоизолированные стенки камеры принимаем равным K = 10 Вт/(м2 · °С), температура воздухавпомещении 20 °С. Количествотеряемоготепларавно:
Q2 = 10 · 62,5 (120 – 20) = 62 500 Вт = 225 000 кДж/ч.
В пересчете на 1 т воздушно-сухой целлюлозы это составит (варочная установка имеет две системы питания, но в постоянной работе находится лишь одна):
101
Q2 = 225 000 : 85024 = 8 000 кДж.
Общий расход тепла на пропарку: 754 000 + 8 000 = = 762 000 кДж.
При давлении обогревающего пропарочную цистерну пара 0,3 МПа находим из таблиц (табл. П1 приложения) его энтальпию 2560 кДж/кг. Расход его составит
762 200 : (2560 – 120 · 4,19) = 370 кг/т целлюлозы.
Принимаем, что для пропарки щепы практически будет использован весь пар самоиспарения из первого расширителя, количество которого было выше определено равным 453 кг/т целлюлозы; 370 кг пара будут конденсироваться, а остальное количество компенсирует потери тепла в паропроводах и частично отводится в терпентинный конденсатор. Таким образом, свежий пар низкого давления при нормальной работе в пропарочную цистерну не подается.
Теперь определим затраты тепла на варку целлюлозы.
1. Нагрев пропаренной щепы (в ней содержится 1829 кг а.с. древесины, 1222 кг исходнойвлагии 370 кг конденсатапара):
Q1 = [1829 · 1,33 + (1222 + 370) · 4,19] (170 – 120) = 455 000 кДж.
2. Нагрев белого щелока. Теплоемкость минеральных веществ принимаем равной 1,15 кДж/(кг · °С). Тогда
Q2 = (440 · 1,15 + 2660 · 4,19) (170 – 70) = 1 163 700 кДж.
3. Нагрев черного варочного щелока. Теплоемкость сухо-
го остатка черного щелока принимаем 1,35 кДж/(кг · °С). Тогда
Q3 = (240 · 1,35 + 1335 · 4,19) (170 – 80) = 533 000 кДж.
4.Нагрев части слабого черного щелока, участвующей
впроцессе вытеснения крепкого щелока из котла. Это количество соответствует разности между количеством вытесненного крепкого щелока и количеством щелока, сопровождающего
102
щепу в процессе варки (см. табл. 2.4): 7270 – 5487 = 1783 кг. Содержание сухих веществ в этом щелоке равно 10 %, как было принято при расчете материального баланса; следовательно, в этом количестве щелока присутствует 1783 · 0,1 = 178 кг сухих веществ. При расчете затрат тепла начальную температуру этого щелока необходимо принять равной той, с которой приходит в котел щелокизпромывныхаппаратов; примемееравной 80 °С. Тогда
Qi = (178 · 1,35 + 1783 · 4,19) (170 – 80) = 694 000 кДж.
5. Потери тепла теплоотдачей. Подсчитаем для просто-
ты наружную поверхность котла как боковую поверхность
цилиндра высотой 80 м и средним диаметром 6 м. Получим
F = 3,14 · 6 · 80 = 1510 м2.
Среднюю по всей высоте температуру внутри котла примем 140 °С, температуру воздуха в помещении 20 °С. Коэффициент теплопередачи через теплоизолированную стенку котла можно принять K = 12 Вт/(м2 · °С). Получим теплопотери
Q5 = 12 · 1510 (140 – 20) = 2 180 000 Вт = 7 850 000 кДж/ч.
В пересчете на 1 т целлюлозы это составит
Q5 = 7 850 000 : 85024 = 222 000 кДж.
Суммируем все расходные статьи теплового баланса:
Q = 455 000 +1 163 700 + 533 000 + 694 000 + 222 000 = 3 067 700 кДж.
Из этого количества тепла следует вычесть тепло, получаемое при сульфатной варке за счет тепла экзотермических реакций. Оценивается эта величина как равная 1,2 % от теплоты горения древесины, составляющей для сосны около
19000 кДж/кг а.с. древесины.
Впересчете на 1 т воздушно-сухой целлюлозы в нашем случае получим
19 000 · 1833 · 0,012 = 418 000 кДж.
103
Завычетомэтойстатьиобщийрасходтепланаваркусоставит
3 067 700 – 418 000 = 2 650 000 кДж.
Для непрямого обогрева подогревателей циркуляционных систем варочного котла используем насыщенный пар давлением 1,2 МПа, энтальпия которого, по табл. П1 приложения, составляет 2790 кДж/кг. Температуру конденсата, отводимого из подогревателей, примем 180 °С (чтобы обеспечить возможность нагрева щелока до 170 °С). Тогда расход пара высокого давления
2 650 000 : (2790 – 180 · 4,19) = 1300 кг/т целлюлозы.
3.БИСУЛЬФИТНАЯ ВАРКА ЦЕЛЛЮЛОЗЫ
ВУСТАНОВКЕ НЕПРЕРЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ «КАМЮР»
3.1. Особенности установки «Камюр» и технологии непрерывной бисульфитной варки целлюлозы
1. Пропарка щепы осуществляется в пропарочной цистерне свежим паром низкого давления 0,3 МПа в течение 3–5 мин при температуре 120 °С.
2. Пропитка щепы раствором бисульфита натрия или магния в наклонном пропиточном шнеке, пристроенном к верхней горловине котла, при температуре выше 120 °С при полном рабочем давлении 1,4–1,5 МПа в течение 10–12 мин (пропитка может проводиться в отдельном пропиточном аппарате).
Для нагрева содержимого пропиточного шнека применяется пар высокого давления, который подводится в верхнюю часть пропиточного шнека в свободное парогазовое пространство.
3. В верхнюю часть варочного котла подаются жидкий
SO2 и вода для создания нужного гидромодуля (3–3,5 : 1). Верхняя часть котла оборудована циркуляционной системой для непрерывного обогрева и подъема температуры до 145–150 °С; продолжительность варки 3,5 часа.
104
Сдувок из верхней части котла не производится, и весь оборотный SO2 в систему регенерации направляют из испарителя отбираемого щелока.
4.Нижняя часть котла используется для двухступенчатой противоточной промывки массы (продолжительность промывки массы 3,5 часа); при этом извлекается примерно 90 % растворенных в щелоке веществ в виде крепкого щелока, направляемого на выпарку. Из нижней части котла, куда подается вода для промывки, масса при температуре 70–80 °С непрерывно выдувается через регулятор в выдувной резервуар.
5.Котел для бисульфитной варки изготавливается из биметалла, вспомогательное оборудование – из кислотоупорной стали, содержащей 2,5 % молибдена.
На рис. 3.1 приведена схема непрерывной варочной установки «Камюр» для бисульфитной варки целлюлозы.
Рис. 3.1. Схема непрерывной установки типа «Камюр» для бисульфитной варки: 1 – бункер для щепы; 2 – дозатор щепы;
3 – питатель низкого давления; 4 – пропарочная цистерна; 5 – питательная камера; 6 – бак постоянного уровня; 7 – питатель
высокого давления; 8 – наклонный пропиточный шнек; 9 – варочный котел; 10 – подогреватель варочной кислоты; 11 – испаритель; 12 – подогреватель оборотного щелока; 13 – регулятор выдувки
105
3.2. Материальный баланс бисульфитной варки целлюлозы в установке «Камюр»
Рассчитаем материальный баланс непрерывной варки на 1 т воздушно-сухой целлюлозы в установке типа «Камюр» с выносным пропиточным сепаратором и зоной горячей диффузионной промывки массы в котле. Примем, что установка имеет производительность 220 т целлюлозы в сутки.
Расчеты ведутся на 1 т воздушно-сухой целлюлозы с влажностью 12 % (коэффициент сухости 0,88) независимо от фактической влажности вырабатываемой целлюлозы. Исходные данные для расчета материального баланса непрерывной бисульфитной варки на магниевом основании приведены в табл. 3.1.
Таблица 3 . 1
Исходные данные для расчета баланса бисульфитной варки
Показатель |
Величина |
|
Составкислоты, % |
|
|
– всегоSO2 |
6,5 |
|
– связанногоSO2 |
3,2 |
|
– рН |
4,5 |
|
Составсырья: древесинаосиноваяиберезовая |
0,75 : 0,25 |
|
Влажностьщепы, % |
40 |
|
Плотностьдревесины(вовлажномсостоянии), кг/м3 |
389 |
|
Жидкостноймодульпризагрузкещепы(сучетомвлагищепы), м3 |
3,25 |
|
на1 та.с. древесины |
||
|
||
Выход: |
|
|
– древесногоостаткапослезоныпропитки, % |
90 |
|
– целлюлозыиздревесины, % |
58 |
|
Температура, оС: |
|
|
– щепыпризагрузкевпропарочнуюцистерну |
10 |
|
– впропарочнойцистерне |
120 |
|
– впропиточномшнеке: |
|
|
♦ температура, оС |
100 |
|
♦ давление, МПа |
1,4–1,5 |
|
– вварочнойзонекотла |
160 |
|
– щелока, отбираемоговрасширенномциклоне |
150 |
106
Окончание табл. 3 . 1 |
|
|
|
Показатель |
Величина |
Составкислотывконцепропитки, %: |
|
– всегоSO2 |
4,2 |
– основание |
1,2 |
Составкислотывконцеварки, %: |
|
– всегоSO2 |
1,2 |
– основание |
0,6 |
Концентрация, %: |
|
– массыпривыдувке |
10 |
– щелока, отбираемоговверхнийциклон |
15 |
– слабогощелокаиздиффузора |
4 |
– массыпоследомывкивдиффузоренепрерывногодействия |
10 |
Для удобства расчетов разобьем весь процесс на отдельные этапы: пропарка щепы в пропарочной камере; подача щепы и варочного раствора на варку; пропитка щепы в наклонном пропиточном шнеке; варка целлюлозы в варочной зоне котла; отбор крепкого щелока из котла; противоточная горячая диффузионная промывка и выдувка массы.
Пропарка щепы. При выходе целлюлозы 58 % количество абсолютно сухой древесины, поступающей в установку, на
1 т в.с. целлюлозы составит 880 100 =1517 кг. С ней поступает
58
воды в виде влаги щепы 1517 40 =1011кг. 60
Удельный расход древесины в виде щепы 1517389
Суточный расход древесины 3,9 · 220 = 856 пл. м3.
При нормальной нагрузке установка будет подавать щепы
114 м3/ч, или 2376 м3/сут.
Отсюда получим объемную плотность щепы при загрузке ее через дозатор и питатель низкого давления в пропарочную цистерну
107
2376856 = 0,31 пл. м3/м3 объема.
Количество свободного воздуха, захватываемого вместе со щепой, составит 1 – 0,31 = 0,69 м3/м3 объема щепы, или
0,69 : 0,31 = 2,3 м3/пл. м3 древесины, или 2,3 · 3,9 = 9,0 м3 на 1 т
целлюлозы. Кроме того, воздух содержится во внутренних полостях древесины. Объем пор древесины плотностью 389 кг/м3 составит
vпор = 1 |
− |
0,389 |
|
= 75 % , |
|
|
1,54 |
|
|
чтовпересчетена1 тцеллюлозыдает 3,910075 = 2,9 м3 , или2900 дм3.
Из этого объема 1011 дм3 заполнены влагой, тогда возду-
хом заняты 2900 – 1011 = 1889 дм3 = 1,8 м3.
Всего воздуха содержится в поступающей в пропарочную камеру щепе 9,0 + 1,8 = 10,8 м3; плотность воздуха при атмосферном давлении и температуре около 20 °С равна 1,35 кг/м3, при этом масса воздуха составляет 1,35 · 10,8 = 15 кг. Условно принимаем, чтовесьэтотвоздухвытесняется из щепыприпропарке.
Расход пара на пропарку щепы в цистерне составляет 320 кг/т целлюлозы (по результатам теплотехнического расчета), из которых 90 %, или 288 кг, конденсируются, а 32 кг уходят с отработанными парогазами в конденсатор. Вместе с влагой щепы количество воды, уходящей с пропаренной щепой, соста-
вит 1011 + 288 = 1299 кг.
Общий материальный баланс пропарки щепы представлен в табл. 3.2.
Подача щепы и варочного раствора на варку. При гид-
ромодуле 3,25 м3/т а.с. древесины общее количество жидкости, поступающей в котел, должно составить 1517 · 3,25 = 4930 кг. За вычетом воды (влаги), сопровождающей пропаренную щепу, количество варочной кислоты получим 4930 – 1299 = 3631 кг.
108
С ней в котел поступит на 1 т целлюлозы 3631 · 0,065 = 236 кг
SO2 и 36316040 1003,2 = 77,5 кг MgO.
Таблица 3 . 2
Материальный баланс пропарки щепы
Наименование |
На1 твоздушно-сухой |
|
целлюлозы, кг |
||
|
||
Приход |
|
|
Сощепойизпитателянизкогодавления: |
|
|
древесина |
1517 |
|
влага(вода) |
1011 |
|
воздух |
15 |
|
Парнизкогодавления |
320 |
|
Итого |
2863 |
|
Расход |
|
|
Спропареннойщепойвпитательвысокогодавления: |
|
|
древесина |
1517 |
|
влага(вода) |
1299 |
|
Спарогазовойсмесьювконденсатор: |
|
|
пар |
32 |
|
воздух |
23 |
|
Итого |
2863 |
Суммарный баланс загрузки котла показан в табл. 3.3.
Таблица 3 . 3
Суммарный баланс загрузки котла
Вещество |
|
Приход |
|
Расход |
спропарен- |
сварочной |
итого |
(перешловзону |
|
|
нойщепой |
кислотой |
|
пропитки) |
Вода, кг |
1299 |
3631 |
4930 |
4930 |
Древесина, кг |
1517 |
– |
1517 |
1517 |
Минеральныевещества, кг: |
– |
236 |
236 |
236 |
SO2 |
||||
MgO |
– |
77,5 |
77,5 |
77,5 |
Итого |
2816 |
3944,5 |
6760,5 |
6760,5 |
109
Пропитка щепы в пропиточном шнеке. В конце зоны пропитки выход древесного остатка составляет 90 % от исходной древесины, или 1517 · 0,90 = 1365 кг. Следовательно, за время пропитки растворяется 1517 – 1365 = 152 кг органических веществ древесины.
Сдувки при варке в котлах типа «Камюр» практически не производят. Расчет количества газообразных и летучих веществ, образующихся в процессе пропитки и варки, произведем в разделе «Самоиспарение щелока в расширителях».
Общее количество жидкости в котле в период пропитки равно 4930 кг. При титре кислоты в конце пропитки 4,2 % SO2 и основания 1,2 % в растворе будет содержаться
4930 |
4,2 |
= 207 кг SO2 |
и |
4930 |
1,2 |
= 59 кг MgO. |
|
100 |
|
|
|
100 |
|
Имея в виду, что в начале варки было 236 кг SO2 и 77,5 кг MgO, по разности расход на химические реакции составит
236 – 207 = 29 кг SO2 и 77,5 – 59 = 18,5 кг MgO.
Общий материальный баланс пропитки показан в табл. 3.4.
Таблица 3 . 4
Общий материальный баланс зоны пропитки
|
|
Приход |
|
|
Расход |
|
|
Вещества |
перешло |
отхими- |
|
нахими- |
перешло |
|
|
иззоны |
ческих |
итого |
ческие |
взону |
итого |
||
|
загрузки |
реакций |
|
реакции |
варки |
|
|
Вода, кг |
4930 |
– |
4930 |
– |
4930 |
4930 |
|
Древесина, кг |
1517 |
– |
1517 |
152 |
1365 |
1517 |
|
Органическиераство- |
– |
152 |
152 |
– |
152 |
152 |
|
ренныевещества, кг |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
SO2, кг |
236 |
– |
236 |
29 |
207 |
236 |
|
MgO, кг |
77,5 |
– |
77,5 |
18,5 |
59 |
77,5 |
110