книги / Управление качеством технологии селективного лазерного спекания
..pdfОкончание табл. 4
Режимы |
Параметр |
Тип значений |
Значение |
Режим 2: Отжиг при тем- |
E, ГПа |
Среднее |
204,652 |
σ0,2, МПа |
Среднее |
1136,1 |
|
пературе 1050 °С в тече- |
Минимальное |
1120,84 |
|
ние 1,5 ч, затем отпуск |
|
С.К.О. |
5,09 |
при температуре 525°С в |
σВ, МПа |
Среднее |
1196,812 |
течение 4 ч. Вертикальное |
Минимальное |
1185,36 |
|
направлениевыращивания |
|
С.К.О. |
3,818 |
образцов |
δ, % |
Среднее |
11,464 |
|
ψ, % |
Среднее |
52,88 |
|
E, ГПа |
Среднее |
181,67 |
Режим 3: Отпуск при тем- |
σ0,2, МПа |
Среднее |
1204,046 |
Минимальное |
1093,65 |
||
пературе 480 °С в течение |
|
С.К.О. |
36,80 |
1 ч. Вертикальное направ- |
σВ, МПа |
Среднее |
1496,29 |
ление выращивания об- |
Минимальное |
1484,84 |
|
разцов |
|
С.К.О. |
3,82 |
|
δ, % |
Среднее |
16,504 |
|
ψ, % |
Среднее |
46,914 |
|
E, ГПа |
Среднее |
200,67 |
Режим 3: Отпуск при тем- |
σ0,2, МПа |
Среднее |
1389,29 |
Минимальное |
1347,76 |
||
пературе 480 °С в течение |
|
С.К.О. |
13,84 |
1 ч. Горизонтальное на- |
σВ, МПа |
Среднее |
1524,422 |
правление выращивания |
Минимальное |
1513,62 |
|
образцов |
|
С.К.О. |
3,602 |
|
δ, % |
Среднее |
17,704 |
|
ψ, % |
Среднее |
49,786 |
|
E, ГПа |
Среднее |
186,572 |
Режим 4: Отпуск при тем- |
σ0,2, МПа |
Среднее |
1233,6 |
Минимальное |
1159,93 |
||
пературе 525 °С в течение |
|
С.К.О. |
24,55 |
4 ч. Вертикальное направ- |
σВ, МПа |
Среднее |
1421,9 |
ление выращивания об- |
Минимальное |
1394,35 |
|
разцов |
|
С.К.О. |
9,18 |
|
δ, % |
Среднее |
17,128 |
|
ψ, % |
Среднее |
54,406 |
|
E, ГПа |
Среднее |
198,864 |
Режим 4: Отпуск при тем- |
σ0,2, МПа |
Среднее |
1388,3 |
Минимальное |
1369,9 |
||
пературе 525 °С в течение |
|
С.К.О. |
6,14 |
4 ч. Горизонтальное на- |
σВ, МПа |
Среднее |
1475,9 |
правление выращивания |
Минимальное |
1466,72 |
|
образцов |
|
С.К.О. |
3,06 |
|
δ, % |
Среднее |
15,856 |
|
ψ, % |
Среднее |
58,118 |
51
На рис. 13–16 представлены условные диаграммы растяжения сплава PH1 по средним значениям напряжений при температуре испытания 20 °С.
Рис. 13. Кривая деформирования сплава PH1 при температуре 20 °С с режимом термообработки № 1
Рис. 14. Кривая деформирования сплава PH1 при температуре 20 °С с режимом термообработки № 2
52
Рис. 15. Кривая деформирования сплава PH1 при температуре 20 °С с режимом термообработки № 3
Рис. 16. Кривая деформирования сплава PH1 при температуре 20 °С с режимом термообработки № 4
Значения средних напряжений сплава PH1 для заданных значений деформаций ε = 0,003; 0,004; 0,005; 0,006; 0,007; 0,008; 0,009; 0,010; 0,011; 0,012; 0,013; 0,014; 0,015; 0,020; 0,030; 0,040,
53
необходимые для построения условной диаграммы растяжения, определялись по формуле (3).
Из табл. 4 и рис. 13–16 видно, что:
– средние значения модуля упругости Ε, условного предела текучести σ0,2 , предела прочности при растяжении σB достигают
максимального значения при получении их в горизонтальном направлении выращивания образцов;
–величина относительного удлинения δ достигает максимального значения 17,704 %, при режиме № 3 с горизонтальной ориентацией и минимального значения, 8,88 %, при режиме № 1 с вертикальной ориентацией выращивания образцов;
–относительное сужение ψ достигает максимального значения 58,118 % при режиме № 4 с горизонтальной ориентацией и минимального значения 25,17 % при режиме № 1 с вертикальной ориентацией выращивания образцов.
Важным результатом исследования является эффект упрочнения.
Предел прочности σB сплава PH1 достигает 1524,422 МПа
при режиме № 3 с горизонтальной ориентацией выращивания образцов, что на 10–30 % выше, чем у других материалов. Важно отметить, что СЛС-материал практически полностью лишен «традиционных» недостатков порошковых материалов: сплав имеет рекордно высокую для порошковых аналогов прочность. Предел текучести σ0,2 составляет 1388,3 МПа при режиме № 4 с
горизонтальной ориентацией выращивания образцов.
Лазерная обработка приводит к выравниванию различных кристаллографическихнаправлений с направлением сборки всреднем и верхнемслоях, атакжекпостепенномуструктурномуукрупнению.
Также можно отметить, что лазерное спекание одновременно повышает и прочность и пластичность нержавеющей стали PH1. Это достигается путем активации и проектирования ее микроструктуры. Прочность на растяжение СЛС-образцов из нержавеющей стали PH1 может быть увеличена на 16–40 %.
54
3.2. Исследование влияния высокотемпературного отпуска и продолжительной выдержки на размер пор в образцах, полученных методом селективного лазерного спекания
из нержавеющей стали Stainless Steel PH1
Как было показано, селективное лазерное спекание (СЛС) является новым и перспективным способом быстрого изготовления деталей со сложными формами сразу из металлического порошка. Изделия широко используются в воздушно-космическом пространстве, биомедицине и многих других технических областях, предлагая ряд преимуществ по сравнению с традиционными методами обработки: высокую сложность, экономию времени, универсальность
ит.д. Технология послойного синтеза позволяет воспроизводить изделия с высокой степенью точности, а также обеспечить однороднуюструктуруиулучшенныемеханическиехарактеристики.
Процесс СЛС сопровождается расплавлением и последующим быстрым затвердеванием частиц металлического порошка, при этом образуются внутренние напряжения, которые негативно влияют на его свойства. Чтобы их устранить, следует осуществить термическую обработку, заключающуюся в нагреве до определенной температуры, выдержке в течение определенного времени при этой температуре и последующем, обычно медленном, охлаждении до комнатной температуры. Так сталь вновь возобновляет требуемые механические свойства.
Экспериментальные исследования проводились на установке для селективного лазерного спекания фирмы EOSINT M280. Процесс СЛС осуществлялся в атмосфере азота.
Вработе [66] исследовано влияние термообработки на ФМХ
иструктуру деталей, изготовленных методом СЛС.
Образцы изготовлялись из сплава PH1 (порошок фирмы EOS Stainless Steel PH1 нержавеющая сталь в форме мелкодисперсного порошка, химический состав представлен в табл. 1), прошедшие термообработку по режимам:
55
–выдержка при 1050 °С в течение 1,5 ч, охлаждение на воздухе, последующеестарениепри480 °С, 1 ч, охлаждениенавоздухе;
–выдержка при 1050 °С в течение 1,5 ч, охлаждение на воздухе, последующеестарениепри525 °С, 4 ч, охлаждениенавоздухе;
–старение при 480 °С, 1 ч, охлаждение на воздухе;
–старение 525 °С, 4 ч, охлаждение на воздухе.
Таблица 5
Результаты оценки плотности и микроструктуры материала образцов
Режим термообработки |
Максимальный |
Объемная |
Микроструктура |
|
размер пор, мкм |
доля пор, % |
|
Отжиг, 1050°С в течение |
|
|
|
1,5 ч, охлаждение на |
|
|
|
воздухе, отпуск при |
60,4 |
0,17 |
|
480°С, 1 ч, охлаждение |
|
|
|
на воздухе |
|
|
|
|
|
|
|
Отжиг при 1050°С в |
|
|
|
течение 1,5 ч, охлажде- |
|
|
|
ние на воздухе, отпуск |
35,7 |
0,11 |
|
при 525°С, 4 ч, охлажде- |
|
|
|
ние на воздухе |
|
|
|
|
|
|
|
Отпуск при 480°С, 1 ч, |
48,2 |
0,17 |
|
охлаждение на воздухе |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Отпуск 525°С, 4 ч, охла- |
35,5 |
0,11 |
|
ждение на воздухе |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
56
Контроль микроструктуры производился на одном образце из каждой партии. Оценка микроструктуры произведена на микрошлифах, изготовленных в поперечном сечении образцов относительно ориентации выращивания. Объемная доля пор определялась с использованием программы ThixometPro в ячейке размером 1 мм площади шлифа при 100х. Результаты оценки плотности материала приведены в табл. 5.
Технологии СЛС открывают новые возможности для изучения особенностей воздействия лазерного луча на тепловые, кинетические, реологические, диффузионные и механические процессы, в неравновесных состояниях, и потому слабо изучены. Классические подходы (модели) порошковой металлургии перестают адекватно описывать наблюдаемые явления. Современные теории все более и более уходят от классической теории спекания. Исследование закономерностей отдельных процессов, таких как селективное лазерное спекание, позволяет проникнуть в основы прочности и пластичности материалов, полученных этим методом. Поэтому решение научно-практических задач, лежащих в основе технологии СЛС, весьма актуально.
3.3. Сравнение нержавеющих сталей
12Х18Н10Т и PH1
Для исследования были выбраны образцы нержавеющей стали марок 12Х18Н10Т и PH1. Механические свойства образцов стали 12Х18Н10Т, полученные селективным лазерным спеканием, сравнивались с механическими свойствами прутка по ГОСТ 5949-75 этой же стали, а также с механическими свойствами сплава PH1, полученными селективным лазерным спеканием.
Нержавеющая сталь 12Х18Н10Т характеризуется долговечностью, экологичностью, безопасностью, повышенной пластичностью и ударной вязкостью.
Конструкционная криогенная сталь 12Х18Н10Т является аустенитной. Именно за счет уменьшения доли аустенита включа-
57
ется механизм повышения прочности, вязкости, сопротивления усталости. Химический состав аустенитной стали 12Х18Н10Т регламентирован ГОСТ 5632-72 нержавеющих сталей аустенитного класса и представлен в табл. 6.
Таблица 6 Химический состав аустенитной стали 12Х18Н10Т
Fe |
C |
Cr |
Ni |
Ti |
Si |
Mn |
P |
S |
|
Balance |
0,093 |
|
17,67 |
9,59 |
0,55 |
0,70 |
0,95 |
0,06 |
0,009 |
Оптимальная термическая обработка – это закалка с 1050– 1080 °С в водной среде. После закалки сталь 12Х18Н10Т характеризуется превосходными механическими свойствами: повышенной вязкостью и пластичностью, относительно невысокой прочностью и твердостью.
Чтобы получить равномерную структуру, необходимо применить отжиг, где сталь нагревают до определенной температуры, далее выдерживают при определенной температуре, а затем медленно охлаждают в печи.
Таблица 7
Режимы термической обработки образцов из стали 12Х18Н10Т после СЛС (среда охлаждения – воздух)
Вработе [67] упоминается о наличии высоких прочностных
ипластических свойств стали 12Х18Н10Т при применении стабилизирующего отжига. Режимы термической обработки образцов из стали 12Х18Н10Т приведены в табл. 7.
58
Таблица 8
Механические свойства образцов из стали 12Х18Н10Т после ТО методом СЛС
Номер образца |
ϬВ, МПа |
Ϭ0,2, МПа |
δ, % |
ψ, % |
0 |
651 |
481 |
47 |
54 |
1 |
667 |
488 |
46 |
57 |
2 |
679 |
487 |
42 |
63 |
3 |
660 |
446 |
56 |
60 |
4 |
638 |
429 |
51 |
57 |
5 |
595 |
303 |
66 |
68 |
6 |
609 |
311 |
60 |
65 |
Средние значения |
642,714 |
420,7 |
52,57 |
60,571 |
Для наиболее полной картины рассмотрим механические свойства образцов из стали 12Х18Н10Т после ТО методом СЛС
(табл. 8).
Для сравнения были взяты данные механических свойств прутка из стали 12Х18Н10Т с режимом термообработки: закалка с 1020–1100 °С, охлаждение на воздухе (табл. 9) [68].
Механические свойства образцов из сплава PH1, полученных селективным лазерным спеканием после ТО, представлены в табл. 10.
Таблица 9
Механические свойства образцов из прутка стали 12Х18Н10Т после ТО
Вид заготовки |
ϬВ, МПа |
Ϭ0,2, МПа |
δ, % |
ψ, % |
|
Пруток по ГОСТ 5949-75 (закалка с 1020– |
510 |
196 |
40 |
55 |
|
1100 °С, охлаждение на воздухе) |
|||||
|
|
|
|
Заготовки прошли термообработку по следующим режимам: Режим 1: Отжиг при температуре 1050 °С в течение 1,5 ч, затем отпуск при температуре 480 °С в течение 1 ч; Режим 2: Отжиг при температуре 1050 °С в течение 1,5 часов, затем отпуск при температуре525 °С в течение 4 ч; Режим 3: Отпуск при температуре480 °С в течение1 ч; Режим4: Отпускпритемпературе525°Свтечение4 ч.
59
Таблица 10
Механические свойства образцов из сплава PH1 после ТО методом СЛС
Номер режима |
σВ, МПа |
σ0,2, МПа |
δ, % |
ψ, % |
|
1 |
1391,604 |
1244,21 |
8,88 |
25,17 |
|
2 |
1196,812 |
1136,1 |
11,464 |
52,88 |
|
3 |
1524,422 |
1389,29 |
17,704 |
49,786 |
|
(гориз. ориент.) |
|||||
|
|
|
|
||
3 |
1496,29 |
1204,046 |
16,504 |
46,914 |
|
(верт. ориент.) |
|||||
|
|
|
|
||
4 |
1475,9 |
1388,3 |
15,856 |
58,118 |
|
(гориз. ориент.) |
|||||
|
|
|
|
||
4 |
1421,9 |
1233,6 |
17,128 |
54,406 |
|
(верт. ориент.) |
|||||
|
|
|
47,879 |
||
Средние значения |
1417,821 |
1265,924 |
14,589 |
Твердость образцов после термообработки составила больше 40 HRC. Испытания цилиндрических образцов из сплава PH1 [69] на кратковременную прочность были проведены при температуре 20 °С в соответствии с ГОСТ 1497-84 «Металлы. Методы испытаний на растяжение» [70].
Таблица 11
Средние значения прочностных и пластических свойств образцов стали 12Х18Н10Т и сплава PH1 после термообработки
|
|
12Х18Н10Т |
Сталь 12Х18Н10Т Пруток |
|
Свойства |
PH1 (послеТ/О) |
по ГОСТ 5949-75 |
||
методом СЛС |
(после Т/О) |
(Закалка с 1020–1100 °С, |
||
|
методом СЛС |
|||
|
|
|
охлаждение на воздухе) |
|
Предел прочно- |
1417,821 |
642,714 |
510 |
|
сти ϬВ, МПа |
||||
|
|
|
||
Предел текуче- |
1265,924 |
420,7 |
196 |
|
сти Ϭ0,2, МПа |
||||
|
|
|
||
Относительное |
14,589 |
52,57 |
40 |
|
удлинение δ, % |
||||
|
|
|
||
Относительное |
47,879 |
60,571 |
55 |
|
сужение ψ, % |
||||
|
|
|
||
Твердость |
≥ 40 HRC |
– |
179 МПа |
60