книги / Проектирование и расчёт деревянных автодорожных мостов
..pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 42 |
|
|
|
|
Формулы для расчета настилов |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Раз- |
|
|
|
|
|
|
|
Тип настила |
|
|
|
|
|
Номер |
|||
|
Вычисляемая |
Одиночный |
Накат с покрытием |
Двойной |
Деревоплита |
||||||||||||||
|
величина |
мер- |
из накатин |
щебня или гравия |
дощатый |
с асфальтобетон- |
фор- |
||||||||||||
|
|
ность |
или пластин |
(см. рис. 22, б) |
настил |
ным покрытием |
мулы |
||||||||||||
|
|
|
(см. рис. 22, а) |
(см. рис. 22, в) |
(см. рис. 22, г) |
|
|||||||||||||
81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная |
|
|
q = γ(1)f |
dh0γ1 + |
|
q = γf(1)δh0γ2 + |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
постоянная |
кН/м |
Не учитывают |
|
|
|
|
πd 2 |
|
|
Не учитывают |
(45) |
|||||||
|
нагрузка на |
+ γ(2)f |
|
|
γ |
+ γf(2)δhдγ |
|||||||||||||
|
элемент |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
изгибающий |
|
|
|
|
= |
|
ql 2 |
|
|
|
= |
ql 2 |
|
|||||
|
момент от |
кН·м |
Не учитывают |
M |
1 |
|
|
|
|
Не учитывают |
M |
1 |
|
|
(46) |
||||
|
8 |
|
|
8 |
|
||||||||||||||
|
постоянной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 42 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Раз- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тип настила |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
||||||
|
Вычисляемая |
Одиночный |
|
Накат с покрытием |
Двойной |
|
|
|
Деревоплита |
|||||||||||||||||||||||||||
|
величина |
мер- |
из накатин |
|
щебня или гравия |
дощатый |
|
|
|
с асфальтобетон- |
фор- |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
ность |
или пластин |
|
(см. рис. 22, б) |
|
настил |
|
|
|
ным покрытием |
мулы |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
(см. рис. 22, а) |
(см. рис. 22, в) |
(см. рис. 22, г) |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Расчетное |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
давление ко- |
|
|
|
= γ |
|
|
|
|
P = γ(вр) |
|
|
Pкd |
|
|
P = γ(вр) P |
|
1 |
|
P1 = γ(fвр) Pк |
δ |
|
||||||||||||||
|
леса одиноч- |
кН |
P |
|
(вр)P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(47) |
|||||||||||||||||||||
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
а+ 2h |
|
|
|
|
a1 |
|||||||||||||||||||||||||||
|
ной оси |
|
|
|
f |
|
|
1 |
f |
|
1 |
|
f |
к m |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
на элемент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
82 |
Расчетный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
изгибающий |
|
|
|
|
P |
|
|
b |
|
|
P |
|
|
c |
|
|
|
P |
|
|
c |
|
P |
|
|
c |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
момент от |
кН·м |
M 2 |
= |
1 |
l − |
|
|
|
M 2 = |
1 |
|
l |
− |
|
|
|
M 2 |
= |
1 |
l − |
|
|
|
M 2 = |
1 |
l − |
|
|
|
|
(48) |
||||
|
4 |
2 |
4 |
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
временной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
4 |
|
|
2 |
|
||||||||||||||
|
нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Суммарный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расчетный |
кН·м |
Md = M2 |
|
|
|
Md = M1 + M2 |
|
|
|
Md = M2 |
|
|
|
Md = M1 + M2 |
(49) |
||||||||||||||||||||
|
изгибающий |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
момент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
82 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 42 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Раз- |
|
|
|
|
|
|
|
|
Тип настила |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
||
|
Вычисляемая |
Одиночный |
Накат с покрытием |
Двойной |
Деревоплита |
||||||||||||||||||
|
величина |
мер- |
из накатин |
щебня или гравия |
дощатый |
с асфальтобетон- |
фор- |
||||||||||||||||
|
ность |
или пластин |
настил |
ным покрытием |
мулы |
||||||||||||||||||
|
|
|
(см. рис. 22, а) |
(см. рис. 22, б) |
(см. рис. 22, в) |
(см. рис. 22, г) |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Требуемый |
|
Wnt ≥ 1,3 |
M |
d |
103 |
Wnt ≥ |
M |
d |
103 |
Wnt ≥ |
M |
d |
103 |
Wnt ≥ |
M |
d |
103 |
|
||||
|
момент со- |
см3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(50) |
||||||||
|
|
Rdb |
|
Rdb |
|
Rdb |
|
Rdb |
|||||||||||||||
|
противления |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Принятое се- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чение и его |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
83 |
геометриче- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ские харак- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
теристики |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание. Кроме ранее оговоренных обозначений в табл. 42 принято: 1. γf(1) = 1,5 – коэффициент надежности по нагрузке для веса покрытия (щебеночного слоя, асфальтобетона). 2. γf(2) = 1,2 – то же, для веса элементов деревянных конструкций. 3. γf(вр) = 1,2 – то же, для одиночной оси при проверке элементов проезжей части мостов, проектируемых на нагрузку А8. 4. γf(вр) = 1,0 – то же, для гусеничной нагрузки. 5. γ1 = 17; γ2 = 22,6; γ = 6 или γ = 7 – удельный вес соответственно щебня, асфальтобетона, сосны пропитанной (непропитанной), кН/м3. 6. h0 – средняя толщина покрытия (щебня, асфальтобетона). 7. hд – средняя толщина деревоплиты (ширина доски), м. 8. а, b – длина и ширина площадки соприкосновения колеса тележки с покрытием, а = 0,2 м, b = 0,6 м. 9. Рк = Р/2 – давление колеса тележки, Рк = 54 кН. 10. Rdb – расчетное сопротивление сосны на изгиб, определяемое по табл. 11. 11. При расчете деревоплиты на нагрузку НГ-60 вводится динамический коэффициент (1 + µ) = 1,1.
83
Линия распределения давления колеса проводится по оси центра тяжести деревоплиты.
Расчетная ширина площадки распределения давления
Рк [1]:
а) в случае гвоздевой деревоплиты:
при расстоянии между гвоздями 25 см и менее
a1 |
= a + 2h0 |
+4δ , |
(51) |
при расстоянии между гвоздями свыше 25 см |
|
||
a1 |
= a + 2h0 |
+2δ , |
(52) |
б) в случае клееной деревоплиты |
|
||
a1 = a +2h0 +l / 4 , |
(53) |
где h0 – средняя толщина покрытия; l – расчетный пролет деревоплиты; δ – толщина одной доски.
Формулы для расчета настила из деревоплиты приведены в табл. 42.
3.1.2. Расчет поперечин
Поперечины рассчитывают как разрезные балки с расчетным пролетом, равным расстоянию между осями смежных прогонов (рис. 23).
Поперечины проверяют на действие колесной и гусеничной нагрузок. При стыках досок настила, расположенных вразбежку, при наличии в одном сечении не более 30 % стыков учитывают упругое распределение нагрузки от колес одиночной оси 108 кН нижним настилом на несколько поперечин. В этом случае нижний настил рассматривается как неразрезная балка на упругих опорах (поперечинах). Расчетная схема представлена на рис. 23.
Коэффициент упругой передачи нагрузки для поперечин
k = |
8lн3Iп |
, |
(54) |
|
|||
|
l 3пIн |
|
|
|
84 |
|
|
где lн – расстояние между осями поперечин (пролет настила 50– 60 см); lп – расстояние между осями прогонов (пролет поперечин); Iп – момент инерции поперечин; Iн – момент инерции досок нижнего настила, воспринимающих давление колеса (число досок m определяют по формуле (44)).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
г |
|
|
|
|
д
Рис. 23. Схемы к расчету деревянных поперечин
85
Если k > 1/3, то давление колеса Pк распределяется на три поперечины (см. рис. 23, а).
Нормативное давление на непосредственно загруженную поперечину
Р |
= α |
P , α |
|
= |
1+2k |
, |
(55) |
|
3 + 2k |
||||||
1 |
|
1 к |
1 |
|
|
|
где α1 – коэффициент упругого распределения.
Если 1/3 > k > 0,055, то давление Pк распределяется на пять поперечин (см. рис. 23, в). Наибольшее давление
P = α |
P , α |
|
= |
1+18k +7k 2 |
. |
(56) |
|
5 +34k +7k 2 |
|||||
1 |
1 к |
1 |
|
|
|
Если k < 0,055, то давление Pк распределяется на семь поперечин (см. рис. 23, г), а наибольшая величина
P = α |
P , |
α |
|
= |
1+72k +131k 2 |
+ 26k 3 |
. |
(57) |
||
|
7 |
+196k +193k |
|
+ 26k 3 |
||||||
1 |
1 к |
|
1 |
|
2 |
|
|
Рекомендуемый порядок расчета и необходимые формулы приведены в табл. 43. Принятые обозначения даны в пояснениях к табл. 42, 43.
Расчетная схема для проверки поперечин на действие гусеничной нагрузки приведена на рис. 23, д.
Гусеничная нагрузка, отнесенная к одной поперечине,
Р1 = Ргlн , |
(58) |
где Рг – нормативное давление на единицу длины гусеницы:
P = |
Т |
, |
(59) |
г 2сг
где T – вес трактора; сг – длина опирания гусеницы; 2 – число гусениц.
Например, для НГ-60: T = 588 кН, сг = 5 м, Рг = 59 кН/м. Дальнейший расчет выполняется аналогично по табл. 43. Ширина распределения давления гусеницы на поперечину
аг = bг + 2δ1 , |
(60) |
где bг – ширина гусеницы НГ-60, bг = 0,70 м. 86
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 43 |
|
|
|
|
|
Формулы для расчета поперечин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вычисляемая |
Раз- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
||
|
мер- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
величина |
Колесная (см. рис. 23, а, б, в, г) |
Гусеничная (см. рис. 23, д) |
|
|
формулы |
|||||||||||||||||||||||||
|
ность |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная посто- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
янная нагрузка |
кН/м |
q = (γ |
(1)δ + γ |
(2)δ )l |
γ + γ |
(2)F |
γ |
q = (γ |
(1)δ + γ |
(2)δ )l |
γ + γ |
(2)F |
γ |
|
(61) |
|||||||||||||||
|
на поперечину |
|
f |
1 |
|
f |
|
2 |
н |
|
|
f |
п |
|
f |
1 |
|
f |
|
2 н |
|
|
f |
п |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный изги- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
87 |
бающий момент |
кН·м |
|
|
M |
|
= |
qlп2 |
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
= |
qlп2 |
|
|
|
|
|
|
|
(62) |
||||
|
от постоянной |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетное давле- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ние от автомоби- |
кН |
|
P1 = γf(вр)α1Pк |
|
|
|
|
P1 = γf(вр)Ргlн |
|
|
|
|
|
(63) |
||||||||||||||||
|
ля (гусеницы) на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
поперечину |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный изги- |
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
|
P |
|
a |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
бающий момент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
кН·м |
|
M 2 |
= |
|
1 |
lп |
− |
|
|
|
|
|
M 2 = |
|
|
1 |
lп − |
|
|
|
|
|
(64) |
|||||||
|
от временной |
|
4 |
2 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||||||
|
нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 43 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вычисляемая |
Раз- |
|
|
|
Вид нагрузки |
|
|
|
Номер |
||
|
мер- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
величина |
Колесная (см. рис. 23, а, б, в, г) |
Гусеничная (см. рис. 23, д) |
формулы |
||||||||
|
ность |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Суммарный рас- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
четный изги- |
кН·м |
Ma = M1 + M2 |
Mг = M1 + M2 |
(65) |
|||||||
|
бающий момент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Требуемый мо- |
|
|
|
M а 103 |
|
M г 103 |
|
||||
|
мент сопротив- |
см |
3 |
Wnt ≥ |
Wnt ≥ |
(66) |
||||||
|
ления попереч- |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
R |
db |
R |
db |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
ного сечения |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
88 |
Принятое сече- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ние и его гео- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
метрические |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
характеристики |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание. δ1 и δ2 – толщина верхнего и нижнего настилов; γ(1)f =1,5 – для верхнего настила (покрытия), |
γ(f2) =1, 2 – для нижнего настила и поперечин, остальные обозначения указаны на рис. 23 и в тексте, к нагрузке НГ-60 вводится динамический коэффициент (1 + µ) = 1,1.
88
При подборе сечений элементов настилов из накатин или пластин, устраиваемых с использованием защитного настила из досок, а также при подборе сечений поперечин из бревен необходимо учитывать одностороннюю или двухстороннюю подтеску на 2 см (до 1/3 диаметра). При этом можно пользоваться формулами табл. 15 или числовыми таблицами (см. приложе-
ния 1 и 11).
3.1.3. Расчет перил и тротуаров
Тротуары деревянных мостов имеют простую конструкцию. Настил тротуаров делают поперечным или продольным (рис. 24). Последний удобен в эксплуатации и предпочтителен для пешеходов.
|
|
а |
б |
Рис. 24. Расчетные схемы перил: а – без подкосов; б – при наличии подкосов
Элементы перильного ограждения при расстоянии между стойками 1,5–4,0 м следует рассчитывать на воздействие вертикальной (V) и горизонтальной (Н) сил, равных 1,27 кН при коэффициенте надежности γf = 1,0.
Проверка прочности поручня производится на косой изгиб по формуле
МV |
+ |
M H |
≤ Rdb , |
(67) |
|
|
|||
WV |
WH |
|
где MV, MН, WV, WН – изгибающие моменты от сил V и Н и соответствующие им моменты сопротивления.
89
При условии, что поручень прямоугольный со сторонами b и h (см. рис. 24) можно представить формулу (67) в следующем виде:
Vl |
+ |
Hl |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
4 |
4 |
|
= |
3l |
V |
+ |
H |
≤ Rdb , |
(68) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
bh |
2 |
|
b |
2 |
h |
2bh |
h |
|
||||||
|
+ |
|
|
|
|
b |
|
|
||||||
6 |
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где l – расстояние между перильными стойками по фасаду моста.
Стойка перил при отсутствии подкоса (см. рис. 24, а) работает на сжатие с изгибом. Максимальный изгибающий момент в сечении I-I, где поставлен стяжной болт,
|
|
|
M = Hh1 . |
|
(69) |
|||
Задавшись размером стойки, находим площадь брутто |
|
|||||||
|
|
|
Abr = ab ; |
|
(70) |
|||
площадь нетто |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ant |
=(a −δб )(b −δ), |
|
(71) |
|||||
где δб и δ – ослабление стойки болтом и стеской; |
|
|||||||
момент сопротивления с учетом ослабления |
|
|||||||
Wnt = |
|
1 |
(а−δб )(b −δ)2 |
; |
(72) |
|||
6 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||
радиус инерции r = 0,289b; |
|
|
||||||
гибкость |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λ = |
h1 +c |
; |
|
(73) |
||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
r |
|
|
коэффициент, учитывающий дополнительный момент от сил V,
ξ = 1− |
λ2V |
|
. |
(74) |
||
3000R |
dc |
A |
||||
|
|
|
||||
|
|
br |
|
|
||
|
90 |
|
|
|
|