книги / Свойства строительных материалов в примерах и задачах
..pdf
|
|
|
|
|
|
61 |
|
|
|
|
|
С х е м а т и ч е с к о е |
р е ш е н и е |
представлено |
на |
||||||||
рис. 2 0 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П о д с ч ё т |
ч и с л о в ы х |
з н а ч е н и й . |
|
||||||||
Относительная средняя |
плотность |
известняка, исходя из формул |
(2 0 ) и |
||||||||
(2 1 ) , |
|
|
|
в, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'по |
|
2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
впм |
= |
|
|
|
|
||
Коэффициент истинной теплопроводности известняка по формуле (36) |
|||||||||||
А и |
= |
1,16 |
V 0 ,0196 |
+ |
0 ,2 2 |
|
- |
0,16 |
* |
|
|
|
- |
1,16 |
Vo,0X96 |
+ 0 , 2 2 |
х 2 2 |
- |
0,16 = 0,9402 [Вт/(м .°С )] |
||||
Средняя плотность известняка, исходя из формулы (5 ), |
|
||||||||||
|
|
у* |
= £ |
p^Q = |
2 х 1 0 0 0 |
= 2 0 0 0 |
(кг/м3 ) . |
|
|||
Коэффициент истинной температуропроводности по формуле (60) |
|
||||||||||
|
|
д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•а |
= |
— — |
= |
— 0 ,9 4 0 2 . = о,5435 |
х Ю- 6 |
(м2 / с ) . |
|
иГиУ0- 865 х 2000 v4
Коэффициент истинной тепловой |
активности |
по формуле (61) |
||||||||
|
-6 |
и |
= |
Vc.. У |
А . |
= |
V865 х |
2 0 0 0 х |
0,9402 = |
|
|
|
|
' и О |
и |
|
* „ |
о б |
|
||
|
|
|
|
|
= |
1275 |
[ДкЛм2 • |
с ’ |
°С)] |
|
О т в е т : |
коэффициент истинной температуропроводности извест |
|||||||||
няка - |
0,5435 |
х |
10~° м^/с; коэффициент истинной тепловой активности - |
|||||||
- 1275 |
Дд/(м2 -с0 ’5 . |
°С). |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Пример |
8 |
|
|
|
|
(включает теплопотери жаростойкого бетона при |
|||||||||
|
остывании, |
его теплопроводность, |
температуропровод |
|||||||
|
ность |
и теплоёмкость) |
|
|
|
|
||||
У с л о в и е |
з а д а ч и . |
Установить, |
сколько вьделил теп |
лоты образец жаростойкого бетона при остывании в температурном ин
тервале от |
1510 до |
22 |
°С, если известно, что средняя температуропро |
||
водность |
этого бетона |
составляет 0,646 |
х 10"^ м ^/с, масса образца - |
||
- 10 кг, |
а |
размеры |
его |
100 х 100 х 400 |
мм. |
82
'ПМ
рн о « -1000 к г /м 3— - Т и сиг = 865 Д ж /(к г-'С )
Рис. 20. Схематическое решение задачи примера 7
а с = 0,646 * 1 0 '6 м 2/ с t , = 1510 X
t 2 - Й * С
т. = 10 кг
Ра з м е р ы : 1 0 0 * 1 0 0 * 4 0 0 мм —
рнС*о= 'tOOO к г/м '
Рис. 21. Схематичеокое решение задачи примера 8
|
|
|
|
|
|
83 |
|
|
|
|
С х е м а т и ч е с к о е |
р е ш е н и е |
представлено на |
||||||||
рис. 21. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П о д с ч ё т |
|
ч и с л о в ы х |
з н а ч е н и й . |
|||||||
Объём образца жаростойкого бетона |
|
|
|
|
||||||
VE г |
10 х 10 х 40 ■ 4000 |
(см^) |
или 0,004 м8 . |
|
||||||
Средняя плотность бетона по формуле (2) |
|
|
|
|||||||
|
У“ = |
— |
= |
— ^ |
- |
2500 |
(кг/м3). |
|
||
|
0 |
|
w |
Е |
0,004 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Относительная средняя плотность |
бетона по формуле |
(5) |
||||||||
|
п |
■ |
г |
_ 2500 |
2 ,5 |
|
|
|
||
|
1000 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Г н9 |
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент средней теплопроводности бетона по формуле (36) |
||||||||||
Х с |
- |
* ,I6 |
|
V o ,0196 + 0,22 |
у ; 2 |
- 0,16 |
- |
|||
|
- |
1,16 |
|
V o ,0196 + 0,22 |
х 2,52 |
- |
0,16 |
- |
||
|
- 1 ,2 1 |
|
[ В т / ( м ° С ) ] . |
|
|
|
|
\
Средняя удельная теплоёмкость жаростойкого бетона, исходя из форму лы (60),
Сс = — |
= |
1000000 я |
r>49 £ |
[ Дк/(кг. • °С)] . |
|||
а су |
0,646 |
x 2500 |
|
|
L |
J |
|
Количество теплоты, |
вцделенное жаростойким бетоном при остывании, |
||||||
исходя из формулы (56), |
|
|
|
|
|||
Q |
= Ccm ( ^ t < |
- t 2 ) |
= |
749,2 X 10(1510 |
- 22) = |
||
|
|
- |
III48II4 |
(Дк) |
или » 11,15 МД*. |
||
О т в е т : |
количество |
заделенной теплоты - |
11,15 ЦДк. |
||||
|
|
|
Пример 9 |
|
|
||
|
(включает термическую стойкость огнеупора из |
||||||
|
кварцевого стекла, |
теплоустойчивость, тепдоемкосгь |
и температуропроводность)
84
Ус л о в и е з а д а ч и . Полнотелое огнеупорное изделий из кварцевого стекла объёмом 1,4 д>г подвержено испытаниям на тер мическую стойкость при температуре 1300 °С с охлаждением в проточ ной воде. Известно, что в охлаждённом состоянии кварцевое стекло характеризовалось истинной удельной теплоёмкостью 654 Дк/(кг»°С), коэффициентом истинной тепловой активности-1,3 кДк/(м^*с^*^*°С) и
коэффициентом |
истинной температуропроводности-0,94 х |
10"^ м ^/с. Поо- |
ле завершения |
150-кратного циклического обжига масса |
изделия соста |
вила 2,30 кг, а после 160-кратн<?го - 2 ,2 9 кг. Установить, какова по
теря массы кварцевого изделия после указанных контрольных взвешива ний и вьщержаны ли проведенные испытани.: на термическую стойкость,
если допускаемая потеря массы |
- |
2 0 %. |
|
|
22. С х е м а т и ч е с к о е |
|
р е ш е н и е представлено на рис. |
||
П о д с ч ё т |
ч и с л о в ы х |
з н а ч е н и й * |
Среднюю плотность кварцевого стекла определяем из выражения, полученного в результате решения системы двух уравнений, представ ленных формулами (60) и (61):
* » а ис„ * \
1Д =
1300
г
654 л;94 х Ю*!- 6
• 2050 (кг/м2*).
Масса сухого огнеупорного изделия из кварцевого отекла, исходя из формулы v2 ) ,
m c } fV e = 2050 X 0,0014 - 2 ,0 7 (к г ).
Потеря массы огнеупорного изделия, испытанного на термическую стой кость:
после 150 в оч тх |
теплосмён ио формуле (63) |
||
гтхО Т К .1 5 0 . |
т с ~ |
100 |
|
т„ |
|||
|
|
85
|
|
_ _219 7 _ _ 2 130_ |
100 ■ 19,86 |
(56) , |
|
|
|||
|
|
|
2,87 |
|
|
|
|
|
|
после |
160 |
водных теплосыен по формуле (63) |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
m . |
"Ч «о |
100 |
|
|
|
^ O T K .ie o |
|
|
= |
|
||||
|
|
|
|
|
|
m c |
|
|
|
|
|
- |
.S*87- - |
Ъ Р |
100 = 20,21 |
(*). |
|
|
|
|
|
|
2,87 |
|
|
|
|
|
|
Сопоставляем фактическую потерю массы с допускаемой: |
|
|
|||||||
т о т к э 1 5 0 |
= |
19,86 |
% |
< |
^ |
ОТК ,,ДОП |
= |
2 0 |
56, |
m OTK, 160 |
= |
2 0 , 2 1 |
% |
> |
^ о т к , л о п |
= |
2 0 |
%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следовательно, огнеупорным изделием из кварцевого стекла ввдерканы испытания только на 150 водных теплосмен.
О т в е т : потеря массы огнеупорного изделия из кварцевого
стекла |
после |
150-ти |
водных теплосмен - 19,86 |
после 160-ти водных |
теплосмен - |
2 0 , 2 1 %\ выдержаны испытания на |
термическую стойкость |
||
тол^ о |
после |
150-ти |
водных теплосмен. |
|
|
|
|
Пример4 1 0 |
|
(включает термическое расширение и огневую усадку жаростойкого бетона на шлакощелочном вяжущем)
У с л о в и е |
з а д а ч и . |
Образец* в виде призмы с попереч |
ным сечением 10 х |
10 мм и длиной 40 |
мм из жаростойкого бетона на |
шлакощелочном вяжущем подвергали высокотемпературному воздействию при 1000 °С. Установлено, что при этой температуре линейная огневая усадка такого бетона составляет 1 , 0 0 %, а длина образца во время
второго обжига - 39,93 мм. Определить линейное термическое расшире
ние, |
коэффициенты линейного и объёмного температурного расширения |
||||
и длину образца при 1000 °С во |
время первого и третьего обжигов, ес |
||||
ли известно, что |
в охлаждённом |
состоянии температура образца |
состав |
||
ляла |
20 °С. |
|
|
|
|
|
С х е м а т и ч е с к о е |
р е ш е н и е представлено |
на рис. |
||
23. |
|
|
|
|
|
|
П о д с ч ё т |
ч и с л о в ы х |
з н а ч е н и й . |
|
|
Длина |
образца в охлаждённом состоянии |
при температуре 20 °С после |
66
у*-
X
i n = 39,93 мм
t n - -1000 °С
t , - 20 *С
Рис. 23. Схематическое решение задачи примера 1 0
87
обжига при 1000 °С, исходя |
из |
формулы (6 |
7 ), |
|
||
УоЛ |
_ |
|
40 |
1.00 х |
40 |
39,60 (мм). |
€ * = L - |
|
|
|
100 |
|
<оо
Линейное термическое расширение образца при температуре 1000 °С по
формуле (64)
|
|
% - |
t |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ртс |
'•п |
|
'•ч |
= |
39,93 |
- 39,60 |
I 0 0 |
„ Q Q3 |
|
|
||
= |
|
|
|
|
39,60 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициент линейного температурного расширения по формуле (65) |
||||||||||||
|
= |
, |
|
|
• |
- |
39,93 |
- 39,60 |
|
о ело ~ |
тп- 6 /Оп-1\ |
|
|
|
* х ( Л |
~ |
t , ) |
|
з9 ;6 0 |
(юоо-аи) |
|
8,503 х 10 |
( с |
||
Длина |
образца |
при температуре |
1 0 0 0 |
°С во время первого |
обжига, исхо |
|||||||
дя из |
формулы |
(6 8 ) , |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
д«0<? |
+ 39,93 - |
40,33 |
(мм). |
|
|
" " |
|
( 0 0 |
|
|
* |
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Длина образца во время третьего обжига при температуре 1000 °С будет такой же, как и во время второго обжига при этой же температуре, так как деформации образца, связанные с огневой усадкой при температуре 1000 °С, полностью завершатся после первого же обжига» В связи с этим деформации образца при втором и последующих обжигах при температурах не свыше 1000 °С будут зависеть только от термического рас ширения данного материала, а следовательно будут равны между собой при одной и той же температуре.
Таким образом
=3 9 - 9 3 мм.
Сторона квадратного сечения образца в охлаждённом состоянии после обжига при 1 0 0 0 °С может быть определена из условия» что материал
образца однороден и его температурная деформация во всех направле ниях одинакова, в связи с чем
х
К
66
Таким образом» сторона квадратного сечения обожжённого образца в охлаждённом состоянии
9 *
* . |
* 0 |
_ |
39.60 х 1 0 |
9 ,9 0 (мм). |
|
~ |
о |
~ |
40 |
||
|
Сторона квадратного сечения образца во время повторного обжига при 1000 °С может быть определена, исходя из подобных расцуздений, из соотношения
Таким образом, сторона квадратного сечения образца во время повтор |
|||||||
ного обжига |
Ь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
g |
= - I L L |
- |
39,93 |
X 9 ,9 0 |
. |
9 9825 |
(мм). |
п |
о |
|
39,60 |
|
|
|
|
|
г * |
|
|
|
|
|
|
Объём .образца |
в охлаждённом |
состоянии |
после |
обжига при |
1000 °С |
||
Vx = ^Х8Х2 |
* |
39,60 |
х 9 .9 0 2 |
- |
3881 (мм3 ) |
||
|
или |
3,881 см**. |
|
|
|
Объём образца в нагретом состоянии во время повторного обжига при
1000 °С
2
Mi М п 58 39*93 Х 9»98252 - 3979 <“И3)
или 3,979 см3
Коэффициент объёмного температурного расширения образца жаростойко
го |
бетона по |
формуле |
(6 6 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
К |
|
|
V M c |
3.979 |
- 3.881 |
_ |
|
|
|||
|
|
4 |
( t „ - |
О |
3,881 |
(1000 |
- |
2 0 ) |
|
|
|||
|
|
|
* |
|
25,77 |
х |
КГ6 ( 0 С*1). |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
О т в е т : |
линейное термическое |
расширение жаростойкого бето |
|||||||||
на - |
0,83 |
коэффициент линейного температурного расширения - |
|||||||||||
- |
8,5 |
х |
1 0 “^ |
°С~Х* коэффициент объёмного температурного расширения - |
|||||||||
- |
25,77 |
х 10“^ |
°С~Х; длина |
образца |
во время первого |
обжига |
- |
||||||
- |
40,33 |
мм; |
длина образца |
во время |
третьего |
обжига - |
39,93 |
мм. |
|
|
|
69 |
|
|
Пример |
II |
|
(включает показатели упругости углеродистой |
||
|
стали при статической нагрузке и показатели |
||
|
плотности) |
|
|
У с л о в и е |
е а д а ч и . |
Сплошной стержень круглого сече |
|
ния из |
арматурной углеродистой стали о истинной плотностью 7,86 г/см3 |
||
и линейной плотностью 3 ,8 6 кг/м |
был растянут статической силой в |
||
9о,53 |
кН до достижения предела пропорциональности. В процессе испы |
||
таний наблюдение за |
образцом осуществлялось на участке в 2 0 0 мм, |
ограниченном рисками. Установлено, что абсолютное удлинение образца
на этом |
участке |
составило 1 , 8 6 8 х |
1 0 ~^ см, а относительное сужение |
образца |
- 2,335 |
х 1 0 . Определить |
первоначальный диаметр стержня, |
площадь его поперечного сечения к моменту полного загружения и удельный статический модуль продольной упругости углеродистой стали
этого |
образца. |
|
|
|
|
С х е м а т и ч е с к о е |
р е ш е н и е представлено на рис. |
||
24. |
|
|
|
|
|
П о д с ч ё т |
ч и с л о в ы х |
з н а ч е н и й . Арматурная |
|
сталь |
не может быть пористой, поэтому средняя ее плотность |
|||
' |
К* 8 |
Р 8 |
7 ,66 г/сМ3 . |
Площадь поперечного круглого сечёния сплошного стержня из углеродис той стали до испытаний, исходя из формул ( 2 ) ,и (7 ),
ik - |
4,9045 (см3 ) . |
г" 7 .®
Диаметр круглого стержня
d , |
4- Х 4 |
д.?045 •„ 2,4989 (см) |
Чт |
■ \ Z Fили -24,99\ Tмм. |
|
Предел пропорциональности углеродистой стали по формуле (77)
б„ = — |
= |
0 .P 9 3 S 3 , . 1 9 0 > 7 2 (МПа), |
пf 0,00049045
Относительное упругое продольное удлинение стального стержня по формуле (78)
Hi z*~ i
90
1.868 x 10" |
■• 9 ,3 4 x 10" |
|
20 |
||
|
Статический модуль продольной упругости углеродистой стели по форму
ле (76) |
|
g |
|
Е = — = |
- » ? 2 ТЛ- 4 - 2,042 х I0 5 (МПа). |
£9,3 4 х 10 *
Относительная средняя плотность углеродистой стали по формуле (5)
5 |
_ |
7 .85 |
7 ,8 6 . |
|
*■. * р ~ |
“ |
. |
||
|
||||
Гн2о |
|
|
|
Удельный статический модуль продольной упругости стали по формуле
(83) |
|
|
|
Е |
= — |
= 2 ,042 |
х„1 0 5 „ 2 601 х Ю4 (МПа). |
VA |
t |
7 |
»® |
Коэффициент поперечной деформации (статический коэффициент ПуассонаV углеродистой стали по формуле (84)
u |
_ JL |
_ 2.335 |
х |
1 0 ' |
|
J |
~~с |
___________Г* |
0 ,2 5 . |
||
" а |
. |
тл-' |
|||
|
|
9^34 х |
КГ4 |
|
Площадь поперечного сечения арматурного стального стержня к моменту полного его загружения по формуле (87)
^ДЕф = |
F ( 1 " 2 |
= 4 '9045(I _ 2 |
Х °*2Б Х 9 *3 4 Х |
|
|
х |
Ю"4 ) = |
4,9022 |
(см2 ). |
О т в е т : |
первоначальный диаметр стального арматурного стерж |
|||
ня - 24,99 гм; |
площадь поперечного |
сечения |
стержня |
к моменту полно |
го его загружения - 4,9022 ыг; удельный статический модуль продоль
ной упругости стали |
- 2,601 х К г |
МПа.* |
|
Пример |
12 |
(включает |
пластичность, |
упругость и |
плотность |
малоуглеродистой стали) |
|
У с л о в и е |
з а д а ч и . |
В процессе испытаний на растяже |