книги / Поршневые буровые насосы
..pdfкого разведочного и эксплуатационного бурения. При этом выяв ляется область существования и обосновывается размерный ряд параметров насосов, отвечающий ГОСТ 6031—66, современному техническому уровню и дающий перспективу развития нефтебуро вого насосостроения.
4. Задача теории той или иной машины заключается также в изучении вероятного времени безотказной работы пли различных
Рис. 84. Диаграмма процессов регулирования поршне вого бурового насоса.
а — при |
постоянном |
числе двойных ходов поршня в 1 мин; |
б — при |
постоянном |
времени безотказной работы; в — при по |
|
|
стоянной подаче. |
эксплуатационных режимах. Выявление и оценка возможных ре зультатов оптимизации позволяют потребителю применить машину с наибольшей эффективностью, а при разработке насосов полнее учитывать требования, предъявляемые обслуживаемым техноло гическим процессом.
Закономерности, полученные при исследованиях, итоги кото рых изложены в главах II—IV, позволяют произвести научно обо снованный анализ и практический выбор режимов эксплуатации поршневых буровых насосов.
Используя зависимость (49) и принимая при этом, например, частные значения с= 5000, /г0 = 2,3, нетрудно построить в системе координат п, р семейство кривых р = ср(/г) для различных значений ^iclem в пределах от 20 до 600 ч, что выполнено на рис. 84. Дей ствие факторов среды учитывается при построении р, /г-диаграммы коэффициентом й0.
Возьмем для анализа скважину проектной глубиной 7 тыс. м. При глубине скважины 5,6 тыс. м и подаче промывочной жидкости двумя буровыми насосами У8-6М Q= 32,5 л/сек потери давления
в скважине составляют 178 кгс/см2* Используя техническую ха рактеристику насоса У8-6М при различных диаметрах сменных цилиндровых втулок и числах двойных ходов поршня в единицу времени, нетрудно вычислить по точкам и нанести на график в системе координат /г, р значения функции р = ср(/г) в виде семей
ства кривых для |
различных диаметров цилиндровых |
втулок |
= idem от 120 до |
170 мм. Соответствующие кривые |
изображены |
на графике.
Видно, что при диаметре цилиндровых втулок d=130 мм ре сурс поршней равен всего 30 ч, что вполне отвечает практике эксплуатации при особенно тяжелых условиях работы насоса на утяжеленном промывочном растворе и при высоком давлении нагнетания. Однако при переходе на больший диаметр поршня —
140 |
и 150 мм — ресурс можно получить соответственно |
больший |
(38 |
и 45 ч при числах двойных ходов поршня 55 и 44 в |
1 мин). |
Ограничительная кривая рт ах для насоса У8-6М на графике по казывает, что поршни еще большего размера можно применять на насосе У8-7М, так как нагрузка по штоку насоса У8-6М в поле графика за пределами кривой рШах превосходит допустимые пре делы. Использование насоса У8-7М позволяет достичь сроков службы поршней 50 и 60 ч при числе двойных ходов соответст
венно 38 |
и 33 в 1 мин. |
с цилиндровой втулкой |
диаметром |
|||
Если |
насосы работают |
|||||
130 мм при давлении нагнетания |
р = 115 кгс/см2 (точка Л), |
числе |
||||
двойных |
ходов поршня п = 50 в 1 |
мин, |
суммарной |
подаче |
Q = |
|
= 26 л/с |
и ресурсе поршня |
^ = 150 ч, то |
применение |
цилиндровой |
втулки диаметром 140 мм при сохранении числа двойных ходов поршня в 1 мин (процесс п = idem) увеличивает давление нагне тания до 165 кгс/см2 и снижает срок службы поршней до 48 ч.
При сохранении постоянной величины подачи и уменьшении
числа двойных ходов поршня до 41 в 1 мин |
(процесс p = idem) |
||
срок службы поршней увеличивается до 180 ч. |
ресурсу |
(f = idem) |
|
Регулирование процесса по |
постоянному |
||
осуществляется при изменении |
числа двойных |
ходов |
поршня до |
43 в 1 мин и увеличении давления нагнетания до 120 кгс/см2.
В практике эксплуатации поршневых буровых насосов до на стоящего времени еще не всегда можно плавно изменять числа двойных ходов поршня в единицу времени, так как не достаточно применяются регулируемые силовые агрегаты. Поэтому регулиро вание подачи насоса установкой сменных цилиндровых втулок другого диаметра дает значительные скачкообразные изменения подачи и давления, не позволяя использовать преимущества гиб кого регулирования, исходящего из физических основ происходя щих явлений, учитывающего, в частности, закономерные непре рывные изменения статистических показателей времени безотказ
* Д а н и е л я н А. А. Основные направления проектирования оборудования для бурения глубоких скважин. М., «Недра», 1967, с. 176.
ной работы насоса в процессе бурения при изменении давления нагнетания.
Возможность плавного регулирования силовой установки из менением скорости вращения приводного вала позволяет управ лять долговечностью сменных деталей и получать продолжитель ность безотказной работы насоса, отвечающую требованиям тех нологии бурения (при правильном выборе насосов).
Возможность увеличения времени безотказной работы насоса при уменьшении числа двойных ходов поршня в единицу времени объясняет наблюдающийся в промышленности процесс замены маломощных насосов крупными машинами, обеспечивающими необходимую интенсивность промывки на сниженном числе двой ных ходов поршня в 1 мин при максимальном диаметре поршня,, соответствующем давлению нагнетания.
Возможность изучения безотказности насосов при различных эксплуатационных режимах дополняет и развивает существующие представления, которые не позволяли дать количественную оценку процессов и учитывать изменения сроков службы деталей при регулировании.
Применявшиеся ранее критерии расчета на бескавитационное всасывание, безударную посадку клапанов и ограничение степени неравномерности давления нагнетания дополнены критерием без отказности насоса в течение заданного времени пребывания доло та на забое скважины.
Общая теория поршневых насосов, дополненная отдельными новыми результатами и использовавшаяся до настоящего времени для расчета и проектирования поршневых буровых насосов, давала возможность получить их паспортные параметры — подачу, дав ление нагнетания, к. п. д. \ демонстрируемые при кратковременном контрольном испытании. Применение метода повторения отрабо танных образцов, практические знания заводских конструкторов и отдельных исследователей, а также существенные поправки, вно симые потребителями, позволяли создавать затяжным и дорого стоящим эмпирическим путем поршневые буровые насосы, удов летворяющие в большей или меньшей степени существующую в них потребность.
В данной книге сделана попытка обобщить практический опыт отечественного нефтебурового насосостроения и результаты но вейших исследований, относящихся к поршневым буровым насо сам, с целью обоснования и разработки самостоятельной теории поршневого бурового насоса. Эта теория представляет собой со вокупность выводов, позволяющих проектировать и изготовлять поршневые буровые насосы, отвечающие предъявляемым к ним современным требованиям при длительной эксплуатации, и пра вильно выбирать эксплуатационные режимы.
1 Поршневые буровые насосы. Тр. Гипронефтемаш. Вып. 3(13). М., «Недра», 1967.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стр. |
Введение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
Г л а в а |
I. Общие сведения |
о поршневых буровыхнасосах |
|
|
|
5 |
|||||||
Развитие насосостроения |
насосов |
|
|
|
|
|
5 |
||||||
Виды поршневых |
буровых |
|
|
|
|
|
12 |
||||||
Г л а в а |
II. Основные механизмы |
поршневого бурового |
насоса |
с двумя ци |
|
||||||||
линдрами |
двустороннего |
действия |
|
|
|
|
|
54 |
|||||
Принципиальные схемы компоновки механизмов насоса |
|
. |
. |
54 |
|||||||||
Механизм крепления и уплотнения цилиндровой втулки в |
корпусе |
62 |
|||||||||||
Цилиндро-поршневая |
группа |
|
|
|
|
|
|
72 |
|||||
Шток и его уплотнение |
|
|
|
|
|
|
|
121 |
|||||
Клапаны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
133 |
||
Г л а в а |
III. Компенсаторы |
неравномерности подачи |
|
|
|
|
162 |
||||||
Влияние неравномерности подачи и давления нагнетания на процесс |
162 |
||||||||||||
бурения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. . |
|||
Диаграммы мгновенной подачи жидкости из насосных камер |
|
163 |
|||||||||||
Действие газового компенсатора при стационарном режиме работы |
172 |
||||||||||||
насоса |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|||
Влияние динамики насосной установки на неравномерность хода на |
179 |
||||||||||||
соса |
и колебания |
давления |
|
. |
|
|
|
||||||
Действие газового компенсатора в процессе перевода насоса с холо |
182 |
||||||||||||
стого |
хода на |
|
рабочий |
|
|
|
. |
|
|
||||
Разряд газового компенсатора при открытии предохранительного |
193 |
||||||||||||
клапана |
|
газовых компенсаторов |
|
|
|
|
|||||||
Классификация |
|
|
|
|
|
195 |
|||||||
Г л а в а |
IV. Регулирование |
поршневых |
буровых насосов |
|
|
|
201 |
||||||
Влияние конструкции |
|
скважины на |
требуемую |
подачу |
промывочной |
|
|||||||
жидкости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. 201 |
|||
Регулирование подачи и давления нагнетания применением сменных |
|
||||||||||||
цилиндровых |
втулок |
..................................................................................202 |
|||||||||||
Регулирование поршневого бурового насоса изменением числа двойных |
204 |
||||||||||||
ходов поршня в 1 мин |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Регулирование |
подачи |
насоса удалениемклапанов |
|
|
|
212 |
|||||||
Заключение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
213 |
||
|
|
|
|
А н д р е й С е р г е е в и ч Н и к о л и ч |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
ПОРШНЕВЫЕ БУРОВЫЕ НАСОСЫ |
|
|
|
|
|||||
Редактор издательства |
Э. Б. |
|
К у т а с о в а |
Технический редактор |
В. |
В. С о к о л о в а |
|||||||
|
|
|
|
Переплет |
художника Ю. Г. А с а ф о в а |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Корректор Г. |
Г. Б о л ь ш о в а |
|
|
|
|
||
Сдано в набор 1G/I 1973 г. |
|
|
Подписано в печать 18/Х 1973 |
г. |
|
Т-15394 |
|||||||
Формат |
60X 907,0 |
|
Бумага |
№ 2 |
Печ. л. |
14,0 |
|
|
Уч.-изд. л. 14,20 |
||||
Тираж |
3600 |
экз. |
|
|
|
|
Заказ |
№ 41/4314-6 |
______________ Цена |
82 коп. |
Издательство «Недра», 103633, Москва, К-12, Третьяковский проезд, 1/19. Московская типография Л» 6 Союзполиграфпрома
при Государственном комитете Совета Министров СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли 109088, Москва, Ж-88, Южнопортовая ул.. 24.