книги / Расчёт и конструирование вибрационных питателей

Одной массой таких лотков служит желоб, а другой — вибратор, соединяемый с желобом при помощи резонансных пружин. Наиболь­ шее распространение для привода таких лотков получили электро­ магнитные вибраторы. При электромагнитном приводе якорь вибра­ тора жестко крепится к лотку, аэлектромагнит вибратора, являющий­ ся реактивной массой, соединяется с лотком при помощи спиральных или плоских рессорных пружин, рассчитываемых на работу в резонан­ сном режиме.

собой верхними и нижними пружинами 4. Рабочие пружины уста­ навливаются по обе стороны опорных кронштейнов 5 и закрепляются

на них с помощью крепежных болтов. Величина воздушного зазора между полюсами электромагнита и якорем регулируется с помощью стяжных болтов 6 и гаек 7. Навинчивая или свинчивая гайки, соот­

ветственно сжимают или разжимают пружины, тем самым изменяют величину воздушного зазора. Подвод электроэнергии к обмоткам электромагнита осуществляется с помощью навитых в виде пружин проводников 8.

Регулирование настройки электромагнитного вибратора осуще­ ствляется установкой регулировочных грузов 9 па электромагнит.

В рассмотренных двухмассовых системах амплитуды колебаний лот­ ка и электромагнита вибратора обратно пропорциональны их массам. Для получения требуемой амплитуды колебаний рабочего органа лотка и уменьшения зазора в электромагните масса статора должна быть значительной, для чего к нему часто крепят дополнительные грузы.

В таких вибрационных лотках-транспортерах, имеющих две ко-

142

<леблющиеся массы, для полезной работы используются колебания только одной массы, в результате чего транспортер имеет повышенный вес, приходящийся на единицу его длины.

Двухмассовый лоток с использованием колебаний обеих масс. Зна­

чительного сокращения веса, приходящегося на единицу длины виб­ рационного лотка на зарезонансной подвеске, можно достичь, исполь­ зовав для полезной работы колебания обеих масс.

На фиг. 74 показана разработанная автором конструкция двух­ массового лотка с использованием колебаний обеих масс.

Лоток состоит из двух одинаковых желобов 1 и 4, являющихся

продолжением один другого. Желоба подвешены на наклонных плос­ ких пружинах 5, имеющих небольшую жесткость, что снижает до минимума динамические нагрузки на основание 9 и изгибающие мо­

менты, действующие на желоба.

Якорь 8 вибратора жестко крепится к одному желобу, а электро­

магнит 7 — к другому.

Желоба 1 и 4 связываются резонансной пружинной системой, •состоящей из спиральных пружин 10 и 12, работающих на сжатие, •стягивающей их стальной проволоки 3 и упоров 11 и 13.

Колебательное движение желобов должно происходить под за­ данным углом бросания, что обеспечивается определенным накло­ ном подвесок 5. Так как желоба колеблются в противофазе, то, по­ мимо продольных колебаний, они должны иметь возможность отно­ сительного поперечного смещения. Для этого пружинная система, связывающая желобы, имея значительную (резонансную) жесткость в продольном направлении, должна обладать достаточно малой жест­ костью в поперечном направлении.

Такая характеристика пружинной системы достигается соответ­ ствующим подбором параметров спиральных пружин 10 и 12.

Поперечная жесткость спиральных пружин обычно значительно меньше продольной. Кроме того, при стягивании пружин 10 и 12 про­ волокой 3, жесткость которой весьма мала, испытывать нагрузку в поперечном направлении будут только лишь пружины 12.

Продольная жесткость пружинной системы равна сумме жесткостей пружин 10 и 12. Оставляя суммарную продольную жесткость системы постоянной, можно распределить жесткости пружин 10 и 12 так, что

продольная, а следовательно, и пропорциональная ей поперечная жесткость пружин 12 будут в 3—4 раза меньше жесткости пружин 10. При этом соответственно уменьшится поперечная жесткость всей •пружинной системы, так как она определяется жесткостью пружин 12.

Электромагнит 7 вибратора состоит из сердечника /5, набран­ ного из Ш-образных пластин электротехнической стали, на который надета катушка 16 с обмоткой. Зазор между якорем и электромагни­ том регулируется сжатием пружинной системы при помощи винтов 2.

Для повышения коэффициента трения рабочую поверхность жело­ бов покрывают профильной резиной 14, что дает возможность

транспортировать заготовки вверх под углом а = 10-f-12°. Основанием лотка служит швеллер 9, который для полной виб-

Г43

конструктивно. Толщина пружины а определяется по формуле (236)„

в которую подставляется собственная частота vQ, удовлетворяющая условию (240).

Требуемая жесткость пружинной системы с рассчитывается так,

чтобы собственная частота колебаний v0 двух желобов, связанных: спиральными пружинами, была близка к резонансной v0= (1,05-г— U)v;

где т — масса желоба с прикрепленными к нему деталями. Жесткость сг соединяющей пружины 12 и жесткость с2 стягиваю­

щей пружины 10 (фиг. 74)^целесообразно распределить следующим-

Минимальный шаг витков соединяющей пружины 12 определя­

где /0 — расстояние между упорами 11 и 13 (фиг. 74);

о — зазор между якорем и электромагнитом вибратора. Минимальный шаг витков стягивающей пружины 10 определяется

где d — диаметр проволоки пружины.

В рассмотренной конструкции вибролотка нагрузки, передавае­ мые через резонансную пружинную систему, действуют вдоль жело­ бов, поэтому нормальной работы лотка здесь можно достичь при меньшей изгибной жесткости желобов.

Конструктивные размеры желоба необходимо выбирать так, чтобы? собственная частота изгибных колебаний желоба была достаточно уда­ лена от резонансной.

ЛИТЕРАТУРА

1 9 5 8 .

5. ВНИТИприбор, Типовые вибрационные бункера, ЦИНТИ, Москва, 1960.

6.Гончаревич И. Ф. и Стрельников Л. П. Электровибрационная транспорт­ ная техника, Госгортехиздат, 1959.

7.Елисеев В. В., Маятниковые вибраторы направленного действия, «Строи­

тельное и дорожное машиностроение», 1957, № 12.

8.Ивановский В. Л ., Винтовые виброконвейеры, «Механизация и автомати­ зация производства», 1960, № 8.

9.Иориш Ю. Я ., Измерение вибрации, Машгиз, 1956.

10.Камышный И. Я ., Вибрационное загрузочное устройство со спиральным лотком и многослойными подвесками, «Станки и инструмент», 1957, № 8.

11.Камышный Н. Я ., Вибрационные питатели станков, Сб. «Автоматизация машиностроительных процессов», т. 2, Институт машиноведения АН СССР, 1958.

12.Камышный Н. Я ., Теоретические основы проектирования вибрационных

загрузочных устройств, Известия высших учебных заведений, «Машиностроение»,

15.Москвитин А. Я ., Электрические машины возвратно-поступательного движения, Изд. АН СССР, 1950.

16.Нцколенко Г. Я ., Теория амортизации вибрационных машин, Сб. «Меха­

ника и расчет машин вибрационного типа», Изд. АН СССР, 1957.

17.Олевский В. А., Кинематика грохотов, Металлургиздат, 1941.

18.Повидайло В. Л., Вибрационные бункерные загрузочные устройства, «Ма­ шиностроитель», 1957, № 6.

19.Повидайло В. Л., Расчет и конструирование вибрационных питателей со спиральным желобом, «Станки и инструмент», 1959, № 2.

20.Повидайло В. А. и Беспалов К. Я ., Расчет и конструирование бункерных

загрузочных устройств, Машгиз, 1959.

21. Повидайло В. Л., Вибрационные бункерные загрузочные устройства с подвеской чаши на цилиндрических стержнях, «Бункерные загрузочные устрой­ ства к станкам», Сб. I, тема 17, № М-59-147/14, ВИНИТИ, Москва, 1959.

22. Повидайло В. Л ., Оптимальные режимы работы вибрационных питателей,

«Станки и инструмент», 1960, № 5.

149