книги / Тепловая депарафинизация скважин
..pdfмывку, осуществленную на 14 день, можно считать успешной. Две после
дующие оказались недостаточно эффективными.
3.3.Методы, основанные на непосредственном замере толщины отложений АСПО
Прогнозирование количества АСПО по контрольным катушкам
Данный метод прогнозирования количества АСПО реализуется с ис пользованием контрольных катушек, устанавливаемых на устье скважин, и основывается на результатах сравнительных промысловых исследований интенсивности парафинизации верхней части колонны НКТ и наземной ча сти выкидной линии, прилегающей к скважине.
При осуществлении данного метода прогнозирования приняты допу щения:
—выкидная линия является продолжением колонны НКТ;
—термодинамические условия выпадения парафина в выкидной линии идентичны условиям выпадения парафина в верхней части НКТ.
В ходе проведения осмотров и инструментальных замеров, приурочен ных к проведению подземных ремонтов скважин, установлено, что характер
иинтенсивность процесса парафинизации верхних 73 мм НКТ и контроль ных 73 мм катушек, установленных на выкидных линиях этих же скважин, одинаковы. Результаты замеров толщины асфальтосмолопарафиновых от ложений приведены в табл. 3.7.
Таким образом, зная характер и интенсивность образования парафино вых отложений в выкидной линии, можно с высокой степенью достовер ности судить о количестве АСПО, образующихся в верхней части колонны НКТ, и экстраполировать полученные данные на нижележащие области ко лонны.
Таблица 3.7. Толщина отложений АСПО в НКТ и контрольных катушках
|
|
Толщина АСПО, мм |
|
№ скважины |
Месторождение |
в верхних НКТ |
в контрольных |
|
|
катушках |
|
|
|
|
|
1003 |
Чутырская площадь |
10... 14 |
12... 14 |
994 |
Чутырская площадь |
8 . . . 12 |
8 . . . 1 0 |
1009 |
Чутырская площадь |
1... 2 |
1... 2 |
Замеры толщины АСПО парафиномерами
Замер толщины отложений АСПО в фонтанных скважинах и скважи нах, эксплуатируемых установками УЭЦН, может быть осуществлен при бором для дистанционного измерения толщины отложений парафина в лиф товых трубах [73]. Общий вид устройства для измерения толщины парафи новых отложений во внутренней полости НКТ представлен на рис. 3.15.
Устройство выполнено в виде цилиндрического стержня, к которому прикреплены две пары диаметрально расположенных по отношению друг
кдругу подпружиненных направляющих — полозьев. Устройство спускается
вскважину на кабель-тросе или скребковой проволоке в раскрытом (разжа том) состоянии. При движении устройства вдоль колонны труб, в зависи мости от толщины отложений, происходит последовательное сжатие-рас ширение направляющих устройства, фиксируемое записывающим узлом устройства. Для облегчения спуска устройства в колонну НКТ использу ется утяжелитель.
3.4.Аналитические методы прогнозирования отложений АСПО
Образование смолопарафиновых отложений в процессе извлечения
и транспорта нефти является сложным многофакторным процессом, в связи
с чем обоснованное заключение о на правлении и интенсивности его проте кания можно дать только на основа нии математического расчета. При раз работке математической модели процес са наиболее целесообразным представ ляется путь, при котором, на основа нии результатов лабораторных и про мысловых экспериментов, выявляются основные факторы, определяющие ход процесса и с учетом которых строит ся возможно более простая и пригодная для практического использования мате матическая модель. Отдельные соотно шения модели затем уточняются при со поставлении ее с реальными объекта ми.
В настоящее время существует ряд математических моделей, описы вающих процесс парафинизации неф тепромыслового оборудования, а так же огромное количество теоретиче ских и промысловых исследований, посвященных методическим аспектам прогнозирования отложения парафина в подъемных трубах нефтяных сква
жин [59,68,69,78,121].
Рис. 3.15. Устройство для измерения
Для получения общего представле
толщины АСПО в НКТ.
ния о существующих аналитических ме тодах прогнозирования АСПО в нефте
промысловом оборудовании приводим математические модели определения скорости образования АСПО в подъемных трубах и магистральных трубо проводах.
Математическая модель Г. В. Пантелеева
Математическая модель [69,78], учитывающая совместное изменение температуры и давления потока при его движении по трубам, позволяет рассчитать процесс отложения парафина в подъемных трубах нефтяных скважин. Для определения скорости отложения парафина по стволу колон ны НКТ предложено использовать эмпирическую формулу
т - 0 ,0 3 6 0 5
-I 0 ,8 6 9 3 1
•ехр
где q — скорость отложения парафина, мг/ч • см2 т; g — дебит скважи ны, т/сут; d — диаметр НКТ, м; Тк — температура начала кристаллиза ции парафина, °К; Т — температура потока, °К; сг = 678240 м/сут; С2 = = 0,2726 • 1(Г3 м/сут.
Предложенная математическая модель может служить основой для ис следования зависимости процесса отложения парафина в подъемных трубах от условий эксплуатации скважин.
Математическая модель П. Б. Кузнецова
Математическая модель процесса парафинизации магистральных тру бопроводов [59] позволяет выявить количественное влияние отдельных фак торов на ход процесса образования отложений.
Построение модели осуществлено исходя из предположений, что:
—наращивание слоя смолопарафиновых отложений происходит за счет частиц, кристаллизующихся непосредственно на внутренней поверх ности трубопровода [121];
—вымывание отложений обусловливается механическим воздействием потока. Частицы отложений, сорванные потоком со стенок трубопро вода, в построении трубопроводных отложений в дальнейшем никакого участия не принимают;
—твердая фаза (парафин), сорванная со стенок трубопровода или выкри сталлизовавшаяся непосредственно в потоке, на гидродинамические параметры последнего не оказывает влияния (рассматривается одно фазный поток);
—режим движения жидкости турбулентный (Re > 2400).
Количество твердого вещества, выделившегося при охлаждении рас твора, зависит от двух факторов [58]: числа центров кристаллизации и ли нейной скорости роста растущих на этих центрах кристаллов.
При этом саму возможность осуществления процесса и скорость на копления твердого вещества определяет ряд условий:
—раствор имеет высокую степень перенасыщения по отношению к вхо дящему в его состав кристаллизующемуся веществу;
—в массе раствора или на поверхностях, непосредственно контактиру ющих с ним, находится достаточное количество центров кристаллиза ции;
—тепловая энергия, выделяющаяся в процессе кристаллизации, отводит ся из системы в окружающую среду.
Для протекания процесса парафинизации необходимо, чтобы эти усло вия выполнялись одновременно и совместно друг с другом.
В соответствии с этими предпосылками количество парафина, выкри сталлизовавшегося за время dT на внутренней поверхности трубопровода произвольного поперечного сечения, по которому происходит перекачка па-
рафинистой нефти, определяет выражение
^п.кр. — |
де_ |
• ©J • 0 2 • ©зdt. |
(3.24) |
|
дТ |
т =о |
|
Первый множитель в этом выражении характеризует способность пе рекачиваемой нефти образовывать отложения в определенных термодина мических условиях. При этом предполагается, что парафинообразующие свойства нефти определяет зависимость вида
Г |
/ |
\ 3 |
/ |
\ 2 |
/ |
ч 1 |
£ = |
A^ ~ |
i |
~Ь А2 |
' - V |
+ А > i - f |
(1 —е~0'т), (3.25) |
где t — температура нефти; tH— температура начала кристаллизации пара фина (температура насыщения); Т — время; Alt А2; А3, (3 — постоянные коэффициенты.
Масштабный коэффициент ©2 характеризует относительное количе ство центров кристаллизации
©! = |
aHXHdL* |
(3.26) |
|
aMSM |
|||
|
|
где а н и а н —количество центров кристаллизации на единице поверхности, соответственно, для натуры и модели; х н — периметр натурного трубопро вода; dLH— длина натурного трубопровода; SM— активная поверхность лабораторной установки.
Коэффициент ©2 характеризует процесс массообмена, которому в од нофазном потоке удовлетворяет условие [65]
Nu = А • Rem • P rn, |
(3.27) |
где Nu — диффузионный критерий Нуссельта; Re — критерий Рейнольдса; Рг — диффузионный критерий Прандтля; А , т , п —коэффициенты.
к |
А А |
А |
0,75 |
g0-75 |
|||
А , |
А |
А |
^1,75^0,08^0,75 ’ |
|
где К н и К м—коэффициенты массообмена для натуры и модели; dHи dM—
характерный геометрический размер натуры и модели; v —кинематическая вязкость нефти; 7 — плотность нефти.
Коэффициент @ 3 учитывает интенсивность теплообмена
K ( t - t 0)
0 3 = |
(3.28) |
Ям |
’ |
где К —полный коэффициент теплопередачи от нефти к грунту в реальных условиях нефтепровода; t0 — температура грунта; qM— количество тепла, отводимого в единицу времени с единицы поверхности лабораторной уста новки.
С учетом (3.25), (3.26), (3.27) и (3.28) выражение (3.24) примет вид (промежуточные преобразования упущены)
°^п.кр —^ |
|
д е \ |
|
, g°'75g ( t - i о ) ,т |
(3.29) |
|||
д т )т=0 |
* |
|
|
|
||||
|
|
|
|
’ |
||||
где |
|
|
|
a HdM |
|
|
|
|
!! = ( 4 У ' ТЧ |
|
|
|
|
|
|||
А |
________ _ |
|
|
|
|
|||
|
1 к |
/ |
гу 9 п ,А ° Ч |
П |
' |
|
||
|
|
|
otMoMqMv |
7 |
|
|
Многомерная статистическая модель УдмуртНИПИнефть
Межочистной период работы скважины как показатель интенсивно сти парафинизации НКТ зависит от множества различных факторов, среди которых определяющими являются такие как физико-химическая характе ристика добываемой продукции, геологические, эксплуатационные и тех нологические параметры.
Определение межочистного периода работы скважины может быть осу ществлено на основе многомерного статистического анализа с получением эмпирической зависимости. При выводе формулы для расчета величины МОП работы скважин по многомерной статистической модели Удмурт НИПИнефть использованы 11 параметров, приведенные в табл. 3.8.
Таблица 3.8. Перечень параметров, заложенных в статистическую модель
№ п/п |
Наименование параметра |
Обозначение Размерность |
||
параметра |
параметра |
|||
|
|
|||
1 |
Дебит скважины по нефти |
Q H |
т/сут |
|
2 |
Обводненность скважины |
N |
% |
|
3 |
Пластовое давление |
Рпл |
МПа |
|
4 |
Глубина спуска насоса |
Я сп |
М |
|
5 |
Динамический уровень |
Яд |
м |
|
6 |
Глубина забоя скважины |
Я 3 |
м |
|
7 |
Затрубное давление |
р> |
МПа |
|
8 |
Удельный вес нефтегазовой смеси выше при |
ъ |
кг/м3 |
|
|
ема насоса |
|||
|
|
|
||
9 |
Удельный вес жидкости ниже приема насоса |
7нп |
кг/м3 |
|
10 |
Время эксплуатации с начала ввода скважины |
Г, |
мес |
|
11 |
Удаление забоя скважины от ВНК |
^внк |
м |
С учетом этих параметров многомерная статистическая модель для скважин Киенгопской площади выглядит следующим образом:
МОП = 109,71 - 1,383<э + 0,24п - 1,07ЯПЛ- 0,55 [(Ясп - Яд)0,00017з+
+ ЮР, + (Я, - Я с„)0,00017пн] - 0 ,105ГЭ + 0 ,24ЛВНК.
По данной зависимости может быть рассчитан период парафинизации скважины и установлено время проведения профилактической обработки.
|
|
Пример. Рассчитать МОП скважины № 717 Киенгопской площади. |
||||
|
|
Исходные данные. Дебит скважины 6,9 т/сут, обводненность 79,6%, Рпл = |
||||
= |
12 МПа, Я сп = 845 м, Яд = 600 м, Я3 = |
1300 м, P, = |
1 МПа, 7з = |
750 кг/м3, |
||
7ЗП= |
1000 кг/м3, Т, = |
25 лет (300 мес.), /гвнк = 10 м. |
|
|
||
|
|
Расчет. МОП = |
109,71 - 1,383 • 6,9 + |
0,24 • 79,6 - |
1,07 • 12 - |
0,55[(845 - |
- |
600) • 0,0001 • 750 + 10 • 1 + (1399 - 845) • 0, |
0001 • 1000] - |
0,105 • 300 + 0,24 • 10 = |
|||
= |
37 |
сут. |
|
|
|
|
Определение интенсивности парафинизации НКТ по методу
«СургутНИПИнефти»
В основу метода [68] заложено несколько концепций, определяющих интенсивность отложения АСПО в НКТ.
1) Интервал отложения парафина в скважине определяет характер рас пределения температуры по стволу и описывает уравнение
Т(х) = Тгр(х) + ^ [1 - ехр(—а(/ - гг))],
(3.30)
а = |
Тгр(х) = Т0 + Г -х, |
Q - C p |
’ |
где Тф —температура горных пород на глубине х, °С; Г — геотермический градиент, °С/м (Г « 0,33 °С/м); I —глубина забоя, м; к —коэффициент теп лопередачи от потока в окружающие горные породы, Вт/(м °С); Q — дебит жидкости, т/сут; Ср — теплоемкость продукции скважины, кДж/(кг-°С); Т0 —температура нейтрального слоя, °С.
2)Глубина начала выпадения парафина 1Пзависит от дебита скважины
иможет быть выражена соотношением
14,77 In С + 11,4 = Т0 + Г • 1„ + Г [ - |
(3.31) |
3) Выделяющийся в свободную твердую фазу парафин лишь частично оседает на стенках НКТ, а большая его часть выпадает в объеме нефти. При постоянной доле выделяющегося на стенках НКТ парафина (5 динамику уменьшения сечения трубы описывает соотношение
|
dS(x,T) |
d(Q -С ■0) |
„ |
dÇ dT |
(3.32) |
|
Р" |
dr |
dx |
V P ' d T ' d x ’ |
|||
|
где pu — плотность парафина, кг/м3; S —площадь сечения трубы на стенке
х в момент т, м2.
На основании зависимости массовой концентрации парафинов в неф ти С от температуры t
t = 14,77 In С + 11,4
и соотношений (3.30) и (3.32) получена зависимость изменения площади сечения трубы (из-за отложений парафина) от времени т при постоянном во времени дебите Q
5(*'Т) = 8О - Ъ 0 ' - < 3 - Г - Т - 1 _ |
(3.33) |
где S0 — площадь сечения НКТ, м2.
Из уравнения (3.33) следует, что при постоянном геотермическом гра диенте наиболее интенсивно отложения парафина наблюдаются вблизи нижней границы парафиноопасной зоны. Образование парафина на глу бине 300... 350 м обусловлено значительным ростом местного градиен та температуры, связанного с существованием линз многолетнемерзлых
пород.
На глубине наиболее интенсивного парафиноотложения уравнение
(3.33) выглядит следующим образом:
„ , |
, |
С - 1 5 |
к\Т„ - Тгр(/П) ] . г |
S M |
|
|
(3.34) |
= S° - Ï T 7 7 ^ ----------- С,--------- |
Соотношение (3.34) показывает, что динамика роста отложений на глу бине наибольшей интенсивности не явно зависит от дебита и определяется концентрацией парафина в пластовой нефти, глубиной начала его выпаде ния и долей парафина, выделяющегося на поверхности труб. Последний параметр зависит от площади контакта нефти с поверхностью труб, кото рую, в свою очередь, определяет обводненность продукции.
В точке инверсии фаз, когда эмульсия типа «вода в нефти» перехо дит в состояние «нефть в воде», снижение интенсивности массообменных процессов между стенками трубы и нефтью достигает величины пропор циональной доли нефти в потоке и выражается степенью 2/3. При этом время, в течение которого площадь сечения на глубине наибольшей интен сивности парафиноотложения уменьшится на 50%, можно определить по
11 Ф. А. Каменщиков