книги / Отопление и вентиляция Ч. 1 Отопление
.pdfРис. IV.21. Номограмма для определе ния количества воды, поступающей в приборы однотрубного стояка с замыка ющими участками
Расстояние12(отстоякадолрибора)6н
. Коэффициентзатекания -~-
РасстояниеIг(ртстоякрдоприЬора)5РГ
Рис. IV.22. Номограмма для определения коэффициентов затекания воды в приборы вертикальных однотрубных проточных систем отопления
В вертикальной однотрубной проточной системе вся вода из стояка проходит через приборы, поэтому в таких системах коэф фициенты затекания всегда больше, чем в системах с замыкаю щими участками.
Для увеличения коэффициентов затекания в однотрубных си стемах с замыкающими участками и верхней разводкой умень шают диаметры этих участков по сравнению с диаметрами стояков.
Для рассмотренного метода расчета нагревательных прибо ров однотрубных систем отопления необходим предварительный расчет диаметров стояков, замыкающих участков и подводок к приборам.
При проектировании однотрубных систем отопления с ниж ней разводкой в целях упрощения и упорядочения расчетов поль зуются специальным руководством '.
Для унификации монтажной заготовки элементов и межра диаторных узлов систем отопления стояки и подводки к прибо рам рекомендуется для каждого отдельного типа здания проек тировать стандартными. Применение других диаметров допу скается только в целях увязки потерь давления в сети.
По выбранным диаметрам труб межрадиаторных узлов оп ределяют коэффициенты затекания и по ним количество воды, поступающей в приборы.
Тепловыделения от трубопроводов систем отопления следует учитывать в тех случаях, когда они составляют более 5% теплопотерь помещения, в котором расположены трубопроводы.
Количество тепла, отдаваемого помещению открыто проло женным неизолированным трубопроводом QTp, определяют по
формуле
QTP = Ftp £Тр Л (*тР — g ккал1ч, |
|
|
(IV. 7) |
|
где FTр — наружная поверхность трубопровода в м12; |
в |
|||
&гР — коэффициент теплопередачи |
трубопровода |
|||
ккал/м2• ч ’град; |
|
|
|
|
Л— коэффициент, принимаемый |
равным |
для стоя |
||
ков — 0,5; |
|
|
к |
нагрева |
для подающей и обратной подводок |
||||
тельному прибору— 1; |
|
у пола, — 0,75; |
||
для трубопроводов, проложенных |
||||
для подающего магистрального |
трубопровода, |
|||
прокладываемого под потолком, — 0,25; /тр — температура теплоносителя в трубопроводе в °С;
/в— расчетная температура воздуха помещения в °С; При скрытой прокладке трубопроводов их тепловыделения
не учитывают.
1 Госстрой СССР. Указания по расчету вертикальных однотрубных систем водяного отопления с нижней разводкой трубопроводов горячей и обратной воды. СН 228—62. Госстройиздат, 1963.
Поверхность стальных неизолированных груб в эквивалент ных квадратных метрах /•’хр.экм определяют по формуле
|
|
|
^тр.экм = |
/зки ^Э1£М> |
|
|
|
(IV.8 ) |
|||
где |
/ Як„ — поверхность неизолированного трубопровода длиной |
||||||||||
|
|
1 м в экм, принимаемая по табл. IV.4; |
|
|
|
||||||
|
/ — длина трубопровода в м. |
|
Т а б л и ц а |
IV.4 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Наружная поверхность неизолированного трубопровода длиной |
1 |
м в экм |
|||||||||
Диаметр трубопровода в мм |
15 |
20 |
|
32 |
40 |
50 |
76/3 |
108/4 |
|||
Наружная поверх |
0,12 |
0,15 |
0,18 |
0,21 |
0,24 |
0,3 |
0,37 |
0,53 |
|||
ность |
трубопровода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При замене одних типов радиаторов другими для определе |
|||||||||||
ния необходимого числа секций пользуются табл. IV.5 . |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
IV.5 |
||
|
|
|
Число секций радиатора |
|
|
|
|
|
|||
|
|
в зависимости от его поверхности нагрева |
|
|
|
||||||
Расчета» |
M-M0 и |
М-132 и |
|
|
|
„ Польза- |
Тепловая |
|
|||
поверхность |
H-13G |
Н-150 |
|
||||||||
радиатора |
НМ-150 |
М-150 |
К* 6 |
панель |
Бор -2 |
||||||
11 экм |
|
|
|
|
|
|
и „Нерпе* |
|
|||
0,5 |
2 |
2 |
2 |
|
2 |
I |
I |
|
|
2 |
|
0 ,6 |
2 |
2 |
2 |
|
2 |
1 |
1 |
|
|
2 |
|
0,7 |
2 |
2 |
2 |
|
2 |
2 |
2 |
|
|
2 |
|
0 ,8 |
3 |
3 |
3 |
|
3 |
2 |
2 |
|
|
2 |
|
0.9 |
tD |
3 |
3 |
|
3 |
2 |
2 |
|
|
3 |
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
3 |
3 |
3 |
|
3 |
2 |
2 |
|
|
3 |
и |
|
4 |
4 |
4 |
|
4 |
2 |
2 |
|
|
3 |
1,2 |
4 |
4 |
4 |
|
4 |
3 |
3 |
|
|
3 |
|
1,3 |
4 |
5 |
5 |
|
4 |
3 |
3 |
|
|
4 |
|
1,4 |
5 |
5 |
5 |
|
5 |
‘3 |
3 |
|
|
4 |
|
Г,5 |
5 |
5 |
6 |
|
5 |
3 |
3 |
|
|
5 |
|
1 |
,6 |
5 |
6 |
6 |
|
5 |
3 |
3 |
|
|
5 |
1,7 |
6 |
6 |
6 |
|
6 |
4 |
3 |
|
|
5 |
|
1.8 |
6 |
7 |
6 |
|
6 |
4 |
4 |
|
|
6 |
|
1,9 |
6 |
7 |
7 |
|
6 |
4 |
4 |
|
|
6 |
|
2 |
|
7 |
7 |
7 |
|
7 |
4 |
4 |
|
|
6 |
2,1 |
7 |
8 |
8 |
|
7 |
4 |
4 |
|
|
6 |
|
2,2 |
7 |
8 |
8 |
|
7 |
5 |
5 |
|
|
7 |
|
2,3 |
8 |
9 |
8 |
|
8 |
5 |
5 |
|
|
7 |
|
2,4 |
8 |
9 |
9 |
|
8 |
5 |
5 |
|
|
7 |
|
2,5 |
8 |
10 |
9 |
|
9 |
5 |
5 |
|
|
8 |
|
2,6 |
9 |
10 |
10 |
|
9 |
5 |
5 |
|
|
8 |
|
2,7 |
9 |
10 |
10 |
|
9 |
6 |
6 |
|
|
8 |
|
2,8 |
9 |
11 |
10 |
|
10 |
6 |
6 |
|
|
8 |
|
2,9 |
10 |
11 |
11 |
|
10 |
6 |
6 |
|
|
9 |
|
3 |
|
10 |
12 |
11 |
|
11 |
о |
6 |
|
|
9 |
3,5 |
12 |
13 |
13 |
|
12 |
7 |
8 |
|
|
10 |
|
4 |
|
14 |
16 |
15 |
|
14 |
7 |
9 |
|
|
12 |
Поверхность нагрева приборов, выраженную в экм, опреде
ляют по формуле
|
|
^зкм = ( ^ |
- |
- |
^тр.зкм ) Pi Рз, |
|
ОV.9) |
||||
где |
|
qap— необходимая |
теплоотдача |
приборов |
в ккал/ч; |
||||||
|
|
q — теплоотдача |
1 экм в ккал/ч, определяемая по |
||||||||
|
|
формуле (IV. 10); |
|
|
|
|
|
||||
Pi. Рз и р3 — коэффициенты, |
значения |
которых |
указаны |
||||||||
|
|
ранее; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^тр.экм — поверхность открыто проложенных трубопро |
||||||||||
|
|
водов, определяемая по формуле (IV.8 ) с уче |
|||||||||
|
|
том |
места |
прокладки |
[см. |
коэффициент т) |
|||||
|
|
в формуле (IV.7)]. |
|
|
|
|
|
||||
Теплоотдачу 1 экм находят по формуле |
|
|
|
|
|||||||
|
|
q = Ш ср = qam р4 Д/срккал/экм • ч, |
|
(IV. 10) |
|||||||
где |
k — коэффициент теплопередачи |
нагревательных при |
|||||||||
|
|
боров в ккал/экм • ч • град; |
|
|
|
|
|||||
Д/Ср — перепад |
между |
средней |
температурой теплоноси |
||||||||
|
|
теля и температурой окружающего воздуха в град; |
|||||||||
<7экм — коэффициент |
теплопередачи |
при |
относительном |
||||||||
|
|
расходе |
воды |
через |
нагревательный |
прибор |
|||||
|
|
GOT,, = I |
(<?экм |
принимают по табл. IV.6 ) ; |
|
||||||
|
р4 — поправочный коэффициент для радиаторов, прини |
||||||||||
|
|
маемый по табл. IV.7 |
|
|
|
Т а б л и ц а IV.6 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициенты теплопередачи q экм нагревательных приборов |
|||||||||||
в ккал/экм • ч ■град в зависимости от направления движения |
воды |
||||||||||
Разность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
средней тем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пературы воды |
H J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и окружающе |
— |
|
— |
|
|
|
— |
||||
го воздуха |
|
|
|
|
|
||||||
в град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35 |
|
5,59 |
|
5,54 |
|
|
4,77 |
|
5,11 |
||
40 |
|
5,81 |
|
5,66 |
|
|
4,87 |
|
5,22 |
||
45 |
|
6,01 |
|
5,75 |
|
|
4,96 |
|
5,31 |
||
50 |
|
6,26 |
|
5,84 |
|
|
5,04 |
|
5,39 |
||
55 |
|
6,45 |
|
5,93 |
|
|
5,11 |
|
5,47 |
||
60 |
|
6,63 |
|
6 |
|
|
|
5,17 |
|
5,54 |
|
65 |
|
6,81 |
|
6,08 |
|
|
5,24 |
|
5,61 |
||
70 |
|
6,97 |
|
6,15 |
|
|
5,3 |
|
5,67 |
||
75 |
|
7,13 |
|
6,21 |
|
|
5,35 |
|
5,73 |
||
80 |
|
7,24 |
|
6,27 |
|
|
5,4 |
|
5,79 |
||
85 |
|
7,32 |
|
6,33 |
|
|
5,45 |
|
5,84 |
||
90 |
|
7,55 |
|
6,38 |
|
|
5,5 |
|
5,89 |
||
95 |
|
7,69 |
|
6,44 |
|
|
5,54 |
|
5,94 |
||
100 |
|
7,82 |
|
6,49 |
|
|
5,59 |
|
5,99 |
||
105 |
|
7,94 |
|
6,53 |
|
|
5,63 |
|
6,03 |
||
ПО |
|
8,06 |
|
6,58 |
|
|
5,67 |
|
6,07 |
||
Поправочный коэффициент Pi для радиаторов в зависимости от схемы присоединения подводок и расхода воды
О тносительный расход воды |
|
Схема присоединения подводок |
||
в приборе на 1 э к м |
по отно |
.сверху |
„снизу вниз* и при разно |
„снизу вверх* при |
шению к условному расходу |
||||
17,4 к г / ч - э к м |
вниз* |
стороннем присоединении |
одностороннем |
|
|
|
|
.снизу вверх- |
присоединении |
0,5 |
|
0,91 |
0,93 |
0,95 |
1 |
|
1 |
1 |
1 |
2 |
|
1,01 |
1,03 |
1,03 |
3 |
|
1,02 |
1,1 |
1,09 |
4 |
|
1,04 |
1,15 |
1,12 |
5 |
|
1,05 |
1,17 |
1,13 |
6 |
|
1,06 |
1,19 |
1,15 |
7 |
7 |
1,06 |
1,21 |
1,17 |
Болес |
1,07 |
1,23 |
1,18 |
|
П р н м е ч а и и е. При теплоносителе воде для ребристых труб и регист |
||||
ров нз гладких труб н при теплоносителе паре для всех приборов 0*=1. |
||||
При поступлении воды в радиатор по схеме «сверху вниз», при подаче воды в ребристые трубы, в регистры из гладких труб, а также при теплоносителе паре коэффициент k определяют по
формулам: |
|
если 0,5 G O T H < К |
1,79Д/ ^ 32 G^ ' 3 ккал/экм • ч- град] |
/е = |
|
если G0TI, >1, |
|
k = |
l,79At°^2G°0^ ккал/экм-ч-град. |
При циркуляции воды через радиатор по схеме «снизу вниз» k — 3,25Д^р13 G”^ ккал/экм-ч-град.
При циркуляции воды через радиатор по схеме «сниау вверх» и одностороннем присоединении подводок
k — 2,8Д/®|)15 G3,T°H3 ккал/экм ■ч ■град.
При движении воды через радиатор по схеме «снизу вверх» и разностороннем присоединении подводок
/г= ЗД^ 15 G^T'n ккал/экм ■ч■град.
Относительный расход воды в нагревательном приборе опре деляют по формуле
|
п |
_ 6,75Д/ср |
|
^оти |
Т~. ГГТ » |
|
|
ДСпр 17,4 |
где |
Д/пр— перепад температур воды в приборе в град-, |
|
17,4— условный расход воды, одинаковый для всех при боров, в кг/ч • экм.
Необходимое число секций радиатора п определяют по фор
муле
п = - у |
(IV 11) |
ИЛИ |
|
п = Fэкм |
(IV .12) |
/экм |
|
где F — необходимая поверхность нагрева радиаторов в .и2; Fдну — необходимая поверхность нагрева радиаторов в экм;
f — поверхность одной радиаторной секции в м2; fsKu — поверхность одной радиаторной секции в экм.
Если величина F (или FBм) не соответствует поверхности
целого числа секций радиаторов или стандартным длинам реб ристых труб, принимают соответственно ближайшее большее число секций радиаторов пли ребристую трубу ближайшей боль шей стандартной длины.
Расчетную поверхность нагрева приборов допускается умень шать:
для радиаторов — не более чем на 0 ,1 экм);
для ребристой трубы — не более чем на
Пример IV.2. Теплопотерн комнаты, расположенной па третьем этаже 5-этажного здания, составляют 2000 ккал/ч. Система отопления — водяная на сосная двухтрубная с нижней разводной; £Г=95°С, f(,=70°C. Температура воздуха помещения 18° С. Определить поверхность нагрева и число секций радиатора, который должен быть установлен в комнате.
Радиатор намечено расположить у стены, без ниши. Циркуляция воды в радиаторе по схеме «сверху вниз».
Решение. 1-й вариант. Определение поверхности нагрева радиаторов в м*. В комнате будут проложены два отопительных стояка (подающий и об ратный) диаметром 20 мм, длиной 2,7 м каждый и подводки к радиатору. Диаметр подводок 15 мм, общая длина 1,6 м. Трубопроводы предусмотрено проложить открыто, поэтому их теплоотдачу следует учесть при расчете по-
аерхности радиатора.
Определяем теплоотдачу трубопроводов. Средняя температура воды в
95 -f- 70
стояках и подводках к приборам — ------ =82,5 С; разность средней темпе
ратуры воды и температуры окружающего воздуха 82,5—18=64,5°; по фор муле (1V.7) находим теплоотдачу трубопроводов:
для стояков диаметром 20 мм с учетом коэффициента *4=0,5
QTp — 0,02675*3,14-2,7-2 -12-0,5 -64,5 |
^ 175ккал/ч; |
|
для подводок к радиатору |
|
|
QTp = 0,02125 3,14-1,6-12-64,5 а |
83ккал/ч, |
|
а всего 175+83=258 ккал/ч. |
|
|
Необходимая теплоотдача радиатора |
|
|
2000 — 258 = |
1742 ккал/ч. |
|
Принимаем к установке радиатор типа М-140. |
по формуле (IV.1); по |
|
Поверхность нагрева радиатора |
определяем |
|
табл. IV.3 А=8,2; |
|
|
предполагая, что число секций радиатора будет в пределах 11—20, коэф фициент Pi принимаем равным 1,05; Рг (по приложению 4) = 1 ;Рз (по приложе нию 5) = 1,03.
Подставляя числовые значения в формулу (IV.1), имеем
Г = |
|
|
1742 |
|
|
1,05-1 |
1,03 % 3,56.4*. |
||||||
8 ,2 (8 2 ,5 — 18) |
|||||||||||||
|
Число секций М-140: |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
3,56:0,254 = |
14, |
|
|
|
||||
где |
0,254 — поверхность |
иагрсва |
одной |
сек |
|||||||||
ции |
по табл. |
IV. 1. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
2-й вариант. Определение поверхности на |
||||||||||||
грева |
радиаторов |
в экм. |
|
|
|
|
|
||||||
|
В соответствии с табл. IV.4 поверхность |
||||||||||||
трубопроводов |
составляет: |
при |
|
диаметре |
|||||||||
15 л.и — 0,12 |
экм/м |
и |
при диаметре |
20 |
мм— |
||||||||
0,15 экм/м. |
расчетная |
поверхность |
трубопро |
||||||||||
|
Общая |
||||||||||||
водов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ртр.экм==-*0 , 15*2,7-2*0,5 + 0,12-1,6 |
^ |
0 ,6 экм* |
|||||||||||
|
Относительный расход воды в радиаторе |
||||||||||||
|
|
|
|
|
6,75А/ср |
|
6,75-64,5 |
|
|
|
|||
|
|
°ти ~ |
А^пр-17,4 |
25-17,4 |
* |
“ |
|
||||||
|
Теплоотдачу I экм находим по формуле |
||||||||||||
(IV. 10). |
По |
табл. |
1V.6 |
<7гжм = 6,81; |
по |
табл. |
|||||||
IV.7 |
|
р4=1; |
|
подставляя |
в |
формулу |
(IV. 10) |
||||||
числовые |
значения, |
получим |
|
|
|
|
|||||||
|
|
q = |
6 ,81 • 1• 64,5 = |
439 ккал/экм. |
|
||||||||
! \ |
<н |
1200 |
1 |
1200 |
|
|
| Л \Шэ/п. |
800 |
900 |
ш . |
Ш E m . |
1000 |
1100 |
ПН |
Ш f эпк |
|
_ ч |
Рис. IV.23. Стояк водя* ной вертикальной одно трубной системы отопле ния с замыкающими участками
/—подающая магистраль! 2—обратная магистраль
Поверхность нагрева радиатора по формуле (IV.9)
|
|
, 2000-1 |
\ |
|
|
|
FSK« = |
- 0 .6 ) 1 .0 5 - 1 ,0 3 = 4,27 акя. |
|
||
Число секций М-140: |
|
|
|
||
|
|
|
4,27:0.31 « 13,8. |
|
|
Принимаем |
14 секций. |
|
|
(рис. |
|
Пример IV.3. |
Для однотрубного стояка с замыкающими участками |
||||
IV.23) требуется определить поверхность нагрева радиаторов М-150. Темпе |
|||||
ратуры воды |
в |
стоике: |
/Г=95°С; |
/о=70°С. Температура помещения |
18* С. |
Тепловые нагрузки приборов указаны па рисунке.
В результате предварительного гидравлического расчета диаметры тру бопроводов приняты: для стояка и подводок к приборам — 20 мм, для замы* кающих участков— 15 мм.
Решение. Общая тепловая нагрузка стояка. |
|
|
QCT = 1200 + 1200 + |
800 + 900 + 1000 + |
1100 = 6200 лгаг ал/ч. |
Количество воды, проходящей через стояк: |
|
|
Ост— |
6200 |
248 кг/ч. |
= |
||
|
95 — 70 |
|
По графику (рис. IV.20) находим коэффициент затекания для радиаторов третьего этажа:
при QCT = 6200 ккал/ч. Q Пр = 1200 ккал/ч и схеме узла стояка 20X15X20 мл коэффициент затекания а=и.ЗЗ.
Количество воды, проходящее через каждый радиатор третьего этажа:
Gnp j . n = аОст = 0,33*248 = 827сг1ч.
Перепад температур воды в приборах I и II третьего этажа:
|
|
А/п |
I м II |
= !**>= 15’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
82 |
|
|
|
|
|
Средняя температура воды в этих радиаторах |
|
|
|
|
|||||
|
/Ср — ^гп |
■А/,nlll П = |
15 |
= |
87,5° С. |
|
|
||
|
95 — — |
|
|
||||||
Поверхность нагрева каждого прибора третьего этажа |
|
|
|||||||
|
1200 |
|
52,33-11», или |
2,33 • 1,07 æ 2,5 экм, |
|||||
|
^1=^11 = 7 ,4 (8 7 ,5 — 18) |
||||||||
где |
7,4 — коэффициент |
теплопередачи |
радиатора |
М-150 |
при |
tCp—^в= |
|||
|
= 87,5-18 = 69,5°; |
|
поверхности радиатора с м2 па экм. |
||||||
1,07 — коэффициент |
перевода |
||||||||
Температура воды, поступающей в радиаторы |
второго |
этажа, |
по фор |
||||||
муле |
(IV.3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
1200+ 1200(95 — 70) |
85,3° С. |
|
||||
|
frn I I I м I V |
9 — |
|
|
б 2 0 0 |
|
|
||
По графику (рис. IV.20) находим, что коэффициент затекания воды в прибор III составляет 0,31, а в прибор IV — 0,32.
Количество воды, проходящей через приборы III и IV:
Gnp ш = 0,31*248 » 77 кг/ч; Gnp \у = 0,32*248 = 79 кг!ч.
Перепады температур воды в радиаторах III и IV:
800 |
900 |
АЛпШ = — |
« 1 0 ,4 о и A/IlIV = — « 1 1 ,4 е |
Средние температуры воды в радиаторах III и IV:
t,с р I I I |
= |
85,3 — |
= 80,1° С; |
'cp .v |
= |
8 5 . 3 - 1 ^ 1 |
* 7 9 ,6 ’ С. |
Поверхности нагрева радиаторов III и IV:
800
51,79л!2, или 1,91 экм;
77,11 7 ,2 (8 0 ,1 — 18)
900
2 ,0 3 и»2, или 2,1 7 .эл:л(.
,v |
7 ,2 (7 9 ,6 — 18) |
Температура воды, поступающей в радиаторы первого этажа:
„„ 1200+ 1200 + |
800 + 900(95 - |
70) |
„с со „ |
'n,V H V . = 9 5 - |
— ---------------------- |
'= 7 8 ,5 С. |
|
Коэффициенты затекания воды в радиаторы первого этажа: для радиа |
|||
тора V а=0,32; для радиатора VI а =0,325. |
VI: |
|
|
Количество воды, проходящей через радиаторы V u |
|
||
Gnp у =0,32*248 « 7 9 ,5 /сг; |
Gnp VI =0,325*248 « |
8 0 ,5 кг. |
|
Перепады температур воды в радиаторах V |
и VI: |
|
|
|||
A ( llV |
= 1000:79,5 « 13,8е; |
A t „ YI - |
1100:80,5 |
^ |
13,7Э |
|
Средние температуры воды в радиаторах V и VI: |
|
|
||||
*ср V= |
|
13,8 |
|
13,7 |
71,6 ЭС. |
|
78,5 |
«71,6 -С ; |
/ срУ1 = |
7 8 ,5 — ^ - |
|||
Поверхности нагрева приборов первого этажа: |
|
|
||||
F \ r = |
|
1000 |
Л12, или |
2 ,7 4 - 1 ,0 7 |
= |
2,93 ж м \ |
___.-------------- гт- = 2 , 7 4 |
||||||
|
6 ,8 ( 7 1 ,6 — 18) |
|
|
|
|
|
гпоо
М'1 — |
= 3 м 2, или 3 , 2 2 э к м . |
6 ,8 (7 1 ,6 — 18) |
При дальнейшем расчете, который мы не приводим, поверхности нагрева радиаторов должны быть уточнены введением поправочных коэффициентов
Pi» Рг» Рз-
Рис. IV.24. Расчетная поверхность отопительных панелей
а —с греющими трубами в виде змее
вика; б —с греющими трубами в виде регистра; / —одиночные трубы; 2 — средние трубы; 3 — крайние трубы
|
( t ср .Ш ы |
\ гРад |
||
Рис. |
IV.25. |
Теплоотдача |
||
(ориентировочная) |
1 |
м 2 по |
||
верхности бетонных |
отопи |
|||
тельных панелей с |
односто |
|||
ронней теплоотдачей (?- бе тона — 1,1 к к а л / м • ч • г р а д )
Расчет теплоотдачи бетонных отопительных панелей. Тепло отдачу типовых панелей толщиной 40—45 мм с трубами диа метром 15 мм и толщиной 50—55 мм с трубами диаметром 2 0 мм определяют по формуле
|
<7п — Р п Ч ' ^ 1 ^ 2 + <7тыл. |
( I V . 13) |
где |
qn — теплоотдача панели в ккал/ч\ |
|
|
F„ — расчетная поверхность панели с учетом длины край |
|
|
них, средних и одиночных труб в бетоне |
(рис. IV.24) |
|
в л»2; |
|
а' — ориентировочная |
теплоотдача 1 |
м2 лицевой поверх |
ности панели, |
принимаемая |
по графикам на |
рис. IV.25 и IV.26, в ккал/м2 •ч; |
|
|
А, — коэффициент, учитывающий увеличенную теплоотда чу крайних труб панели по сравнению со средними; k\ находят по графикам на рис. IV.27, а и б в зави симости от отношения длины крайних труб 1кр к об
щей длине труб панели /оСш, а также от шага труб 5;
—коэффициент, учитывающий изменение теплоотдачи в зависимости от количества воды, циркулирующей через нагревательный элемент панели, и расстояния
между трубами; определяется по графикам на рис. IV.28;
<?тыл— теплоотдача тыльной поверхностью панели в ккал/ч. Величину расчетной поверхности панели F„ уточняют при
ее конструировании в зависимости от формы нагревательного
элемента. |
нагревательном |
элементе |
в |
виде |
змеевика |
(см. |
При |
||||||
рис. ! V.24, о) |
|
|
|
|
|
|
|
Fn = ns ( ^'р + |
|
|
(IV .14) |
||
При |
нагревательном |
элементе |
в |
виде |
регистра |
(см. |
рис. IV.24, б) |
|
|
|
(IV. 15) |
||
|
Гп = ns(l! + s)M2. |
|
||||
В формулах (IV.14) и (IV. 15) : |
|
|
|
|
||
п — количество параллельных |
труб |
в змеевике или |
ре |
|||
|
гистре; |
|
(шаг труб) |
в м; |
|
|
s — расстояние между трубами |
|
|||||
1'с — длина средней трубы змеевика в м\
lt — длина одиночной трубы регистра в м.
Теплоотдачу тыльной поверхностью <7ТЫЛ учитывают только для панелей с односторонней теплоотдачей (рис. IV.29). Если шаг труб не превышает 250 мм, а величина qTUJI составляет не
более 15% общей теплоотдачи прибора, то она не сказывается
на теплоотдаче лицевой поверхности. |
|
|
|
Теплоотдача тыльной поверхностью определяется по формуле |
|
|
qw , = ^ьм(^ыл-А> ккад ч |
(IV.16) |
где |
Р7ЫЛ— тыльная поверхность панели (поверхность торцов |
|
|
не включается) в м2; |
|
2 — — сумма термических сопротивлений отдельных слоев
А
за тыльной поверхностью панели в м2• ч • град/ккал\ R„ — сопротивление теплоотдаче наружной поверхности
стены за панелью в м2 ■ч ■град[ккал\ („ — температура наружного воздуха в °С;