книги / Методы испытаний и диагностики кабелей и проводов
..pdfРис. 9.3. Схема установки для измерения теплопроводности в стационарном режи ме
с диаметром или стороной d и толщиной А. В середине установлен нагреватель 7, мощность которого Р измеряется, например, методом амперметра-вольтметра. Снаружи распо лагают теплоприемные пластины 3. Эти пластины можно охлаждать жидким теплоносителем. При комнатной темпера туре в качестве такого теплоносителя применяют воду, которая протекает по змеевикам, расположенным в пластинах 3. Сбоку располагают теплоизолирующие пластины 4.„Для правильных измерений необходимо соблюдать условие 3>20А.
Для полного исключения краевого эффекта на краях при
бора устанавливают охранное кольцо |
6 с нагревателем 5. |
В стационарном режиме регулируют |
мощность нагревателя |
5 так, чтобы его температура была равна температуре нагревателя 7.
В точках а— м располагают термоэлектроды или другие датчики. Для получения статистических данных по разбросу перепада температуры на образце 2 можно использовать схему соединения термоэлектродов, показанную на рис. 9.4,а, а для получения статистических данных по температуре образцов— схему рис. 9.4,6. Применение дифференциальной схемы рис. 9.4,а позволяет использовать для измерения термо-ЭДС более чувствительные приборы. Еще большую чувствительность дает дифференциальная схема рис. 9.4,в, в которой все разности термо-ЭДС термоэлектродов суммируются. Статистическую
обработку производят в |
соответствии с гл. 12. |
а |
5 е а. 5 в г д е |
|
А А А А А А |
• • •
|
V V V V V V |
||
°) |
( ) Ж 3 |
И /С |
л |
S) |
|
|
|
Рис. 9.4. |
Схемы соединения термопар |
|
|
121
1 2
Рис. 9.5. Схема |
измерения теплопро |
Рис. 9.6. Схема измерений температу |
|
водности по |
методу сравнения |
ропроводности при |
постоянной ско |
|
|
рости нагревания |
для пластин |
Мощность нагревателя Р не должна изменяться во времени. Измерения производят после того, как температуры Та и Тж перестают изменяться во времени.
При измерениях желательно, чтобы разность температур между точками а и ж была не менее 10° С. Необходимо создать плотные тепловые контакты по всей площади пластин.
Теплопроводность
|
|
|
|
|
(9.15) |
|
где S — площадь пластины. |
методу |
сравнения показана |
на |
|||
Схема |
измерений |
по |
||||
рис. 9.5, |
где |
применены |
такие |
же обозначения, как |
на |
|
рис. 9.3. |
При |
этом |
методе используется пластина 5 |
из |
материала с известной теплопроводностью Х5, которая не должна сильно отличаться от теплопроводности образца Х2. В этом случае измерять мощность нагревателя не обязательно. Теплопроводность образца
Х2 |
*Тa —zТж |
(9.16) |
т~т |
||
|
ЛГ—лк |
|
Температуропроводность материалов измеряют при посто янной скорости нагревания (рис. 9.6). Скорость нагревания vT медных пластин 1 постоянна. Обычно весь прибор погружают в жидкость, нагреваемую с постоянной скоростью ит. Посто янную скорость нагревания создают с помощью электрических нагревателей. Образцы 2 обычно имеют толщину Д примерно 1—2 мм. Диаметр образцов d> 20Д. Снаружи располагают герметизирующие устройства 3.
При постоянной скорости нагревания 1 разность температур между термоэлектродами а и г, к и ж и т. д. устанавливается также постоянной. Время t установления постоянной А Т для плоских и цилиндрических образцов составляет соответственно
122
Рис. 9.7. Схема измерения температуропроводно сти при постоянной скорости нагревания для цилиндрических образцов
а
где я=Х/с— температуропроводность образцов м 2/с; с— удель
ная |
теплоемкость, Дж/(м-3• К); r0- d j2— радиус цилиндричес |
кого |
образца, м. |
Схема измерений для цилиндрических образцов показана на рис. 9.7. Образец 2 располагают внутри металлического цилиндра 7, нагреваемого с постоянной скоростью с помощью электронагревателей 3. С торцов цилиндра расположены теп лоизолирующие пластины 4. Необходимо выполнять соот
ношение />10го. |
Термоэлектроды устанавливают |
в точках |
|||||
а и б. |
Разность |
их |
температур |
равна |
А Г. |
|
|
Расчет температуропроводности для образцов плоской и ци |
|||||||
линдрической |
формы производят |
по формулам |
|
||||
|
|
|
|
ап = итД2/(2ДГ); |
|
(9.18) |
|
|
|
|
|
aa=v,rl/(4AT). |
|
(9.19) |
|
Обычно при измерениях образцов плоской формы толщиной |
|||||||
А» 1ч-2 мм |
из |
электроизоляционных |
материалов |
разность |
|||
температур А Т составляет менее |
1° С, поэтому для измерения |
||||||
следует |
применять |
приборы с |
высокой чувствительностью, |
а также получать статистические данные для АГ по площади образца. Для увеличения чувствительности можно применять терморезисторы в виде тонких пластин (толщиной в 10 раз меньше толщины образца). Диаметр термоэлектродов должен быть также много меньше толщины образца.
Прибор с образцами цилиндрической формы удобно при менять для измерения температуропроводности грунта. Ци
линдр изготовляют из алюминия или |
меди с диаметром |
J « 2 0 M M , д л и н о й / = 1 0 0 м м . К торцам |
цилиндра прижимают |
пластины из пенопласта. Нагреватель изготовляют из нике левой (или тонкой медной) эмалированной проволоки.
Пробу грунта без нарушения его структуры берут с помощью цилиндрического контейнера и переносят в цилиндр прибора
123
также без нарушения структуры. При измерениях в нестационар ном режиме время нагревания грунта мало, и он не успевает подсыхать. Кроме того, влага не успевает мигрировать вдоль радиуса, что обеспечивает равномерные свойства грунта.
В среднем теплопроводность грунта X составляет примерно
0,9 Вт-м-1 -К -1, удельная |
теплоемкость с«3-106 Дж м -3 |
К -1, |
температуропроводность |
а« 3 • 10" 7 м 2/с. |
при |
Линейная скорость нагревания может быть получена |
неизменном во времени токе /, если выполняется условие [16]
|
|
|
T K 9I 2R 20_ 1 |
(9.20) |
|
|
|
|
ndct |
|
|
|
|
|
|
|
|
где ТК р—температурный коэффициент сопротивления |
мате |
||||
риала нагревателя, |
1 /°С; R 2Q— сопротивление нагревателя при |
||||
температуре 20° С; |
а — коэффициент теплоотдачи от поверх |
||||
ности |
цилиндра |
к |
окружающему |
воздуху, В т -м _2,К -1. |
|
Это |
условие |
выполняется при |
P2O= I2R2O~20 Вт. В |
соот |
ветствии с (9.17) измерения разности температур можно производить, если время после включения нагревателя больше
3 мин. При |
этом температура цилиндра возрастет примерно |
на 30° С, а |
разность температур А Т достигнет 10° С. |
Если измерена температуропроводность а, то теплопровод ность вычисляют при известной теплоемкости по формуле Х= ас.
Теплоемкость грунта вычисляют по скорости нагревания цилиндра, если известна полная теплоемкость цилиндра с на гревателем (можно измерить по скорости нагревания прибора без грунта).
Теплоемкость материалов можно измерять калориметрическим методом. В калориметр (например термос) с жидкостью, имеющей температуру Т19массу т1и удельную теплоемкость с19 погружают нагретый до температуры Т2 образец с массой т2 и неизвестной удельной теплоемкостью с2. После этого жидкость (и образец)
приобретают |
температуру |
Т3. |
Теплоемкость с2 вычисляют |
||||||||
|
|
|
с2 |
Cj |
Тг~Тх |
|
|
(9.21) |
|||
|
|
|
т2-т3 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
пh |
|
|
|
|
||
Теплоемкость может быть измерена методом термограви |
|||||||||||
анализа (см. § 11.1). |
измерения |
теплопроводности |
грунта |
||||||||
Схема |
прибора |
для |
|||||||||
в полевых условиях показана на |
рис. 9.8. |
Металлический |
|||||||||
стержень |
1 |
диаметром |
5— 10 мм |
погружают |
в грунт |
на |
|||||
глубину |
1—2 м. |
Расстояние Ьх—L«0,3 м. |
В |
точке |
2 |
на |
поверхности стержня устанавливают термоэлектрод. В стержне имеется нагреватель с равномерным распределением мощности вдоль стержня. От стержня сделаны выводы: 3— для подключе ния нагревателя к аккумулятору или другому источнику энергии, 4— для подключения термоэлектрода к потенциомет-
124
|
|
я |
|
|
7 |
6 |
8 |
|
6 |
7 |
|
|
W ' |
|
|
- * |
|
|
|
у |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— ^ |
d |
|
- - |
/ |
Л |
|
|
/ |
|
|
L |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
г |
|
|
\ |
-* |
/ / |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
\[ |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
\f |
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
^ |
|
|
у |
|
|
|
|
|
|
> |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w1 |
|
|
Рис. 9.8. |
Схема |
измерений |
теплопро- |
Рис. 9.9. Схема прибора для измере- |
|||||||
водности |
грунта |
в полевых |
условиях |
ния теплопроводности |
изоляции |
об |
|||||
|
|
|
|
|
моточных |
проводов |
|
ру. Мощность нагревателя Р должна быть постоянной во времени. Теплопроводность вычисляют по формуле
Х= |
Р |
1 |
(9.22) |
4n(T2Tl) V |
где Тх и Т2— температуры термоэлектрода для времени tx и t2. Измерения можно проводить через 10— 15 мин после вклю чения нагревателя. Этот прибор может быть также использован
для измерения температуропроводности грунта [15].
Схема прибора для измерения теплопроводности изоляции
обмоточных проводов показана |
на рис. 9.9. |
Исследуемый |
||
провод |
1 диаметром |
примерно |
1 мм погружают в метал |
|
лический |
расплав 2 |
(например, |
эвтектический |
сплав свинца |
с висмутом), содержащийся в ванне 3. Необходимую тем пературу ванны поддерживают с помощью нагревателя 4, расположенного на теплоизоляторе 5. К контактам 6 подводят ток / (1—3 А). Ток не должен изменяться при изменении сопротивления Rt медного образца 7, поэтому балластное сопротивление R6 должно быть много больше Rr С контактов
7 потенциал снимается на самописец (£/«10 мВ, |
10 с). |
В процессе измерений пластина 8 должна перемещаться возвратно-поступательно со скоростью примерно 25 см/с. Это нужно для получения высокого коэффициента теплопередачи а от поверхности провода к расплаву. Контакты 9 должны
быть изолированы от |
расплава. Соединения 7— 9 выполняют |
|
из тонких |
изолированных проводников. |
|
Перед |
измерениями |
провод предварительно подогревают |
до температуры, которая примерно на 50° С ниже температуры расплава. Примерно через 1 с после погружения наступает
125
установившийся тепловой режим, при котором разность темпера тур между расплавом и проводом изменяется по закономерности
Я = |
0О |
(9.23) |
где Э0— исходная разность |
температур |
между расплавом |
и проводом при /=0; т — коэффициент, называемый «темпом
нагревания». |
и Э2 при времени tlf t2, рассчитаем |
|
Измерив температуру |
||
темп нагревания |
|
|
m=ln |
~ h )• |
(9-24) |
Температуру рассчитывают по сопротивлению |
провода по |
(9.2), а сопротивление пропорционально падению потенциала на контактах 7. Величина R0 в (9.2) пропорциональна потен циалу на 7 при температуре провода 20° С (измеряется при комнатных условиях).
Теплопроводность изоляции для круглых проводов рас
считывают |
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
С d- |
d+2b |
,Q*-v |
|
|
|
X= m S 2 ln~~1Г' |
(9-25) |
|||
где C ~cQ — полная |
теплоемкость жилы, |
Дж • м " 1 • К “ 1; |
с — |
|||
теплоемкость |
единицы |
объема |
жилы, |
Дж • м ~3 • К “ 1; |
Q — |
|
сечение жилы, |
м 2; |
d— диаметр |
провода, м; 6— толщина |
изоляции, м; £=л(*/+5)—периметр по средней линии изоляции.
Для прямоугольных |
проводов |
|
||
|
|
|
X=mCb/S, |
(9.26) |
где iS,=2(a+^+5); |
а |
и |
b— размер сторон провода, |
м. |
Формулы (9.25) |
и |
(9.26) справедливы только для |
условия |
dj6^8. В этом случае можно пренебречь теплоемкостью изоляции по сравнению с теплоемкостью жилы. Если это условие не выполняется, то следует использовать более точные формулы, приведенные в [35]. Данный метод можно исполь зовать тогда, когда условия теплопередачи на поверхности провода таковы, что oc-*db и число Био (Bi=a5/?t).
Г Л А В А ДЕСЯТАЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КАБЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ
10.1. ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОЛИМЕРОВ
Для изолирования кабельных изделий чаще всего исполь зуют полимерные материалы. Различают четыре основных состояния полимера [22]:
126
хрупкое при температуре ниже 7^; стеклообразное при температуре от Тх до Т2; высокоэластичное при температуре от Т2 до Тъ\ вязкотекучее при температуре выше Тъ.
При низких температурах взаимодействие молекул настоль ко велико, что исключается их взаимное перемещение и измене ние формы полимерных молекул. При растяжении образцов относительное удлинение при разрыве вр очень мало, а на пряженность при разрыве а р велика.
При повышении температуры выше Т1 во время растяжения образцов при напряжении более стт возникает состояние вынужденной эластичности. Молекулы полимера распрямля ются в направлении растяжения образца и при разрыве появляется заметное относительное удлинение. Чем выше температура, тем меньше стт. При снятии напряжения образец остается в растянутом состоянии и не возвращаясь к перво начальной форме. Большая часть изоляционных материалов в кабельных изделиях работает в стеклообразном состоянии.
При температуре Т2 полимер переходит в высокоэластичное состояние. Модуль упругости его резко уменьшается, а удлине ние при разрыве велико. В этом состоянии при наличии механического напряжения может постепенно развиваться де формация текучести. Если не произошла деформация текучести, то при снятии напряжения образец приобретает первоначаль ную форму. В высокоэластичном состоянии находятся каучук, резина при комнатной температуре.
. Переход от стеклообразного к высокоэластичному состо янию не резкий, он происходит в диапазоне температур 10— 30° С.
Переход к вязкотекучему состоянию происходит в области температуры Тъ также нерезко, а в некотором диапазоне температур.
Не все полимеры могут находиться во всех четырех состояниях. Композиционные материалы имеют промежуточ ные свойства между стеклообразным и высокоэластичным состоянием (поливинилхлоридный пластикат).
Сшитые полимеры при нагревании не переходят в вяз котекучее состояние, а при частой пространственной сетке переход от стеклообразного в высокоэластичное состояние становится не ярко выраженным и занимает широкий диапазон температур, а относительное удлинение становится небольшим.
На основании описанных состояний полимеров введены определения следующих характеристик полимеров:
холодостойкости, которая связана с определением тем пературы хрупкости Т{,
температуры размягчения полимеров Г2, термопласти чности, что связано с определением температуры Т2
127
и относительного удлинения или сжатия при определенной нагрузке;
температуры плавления полимера Т3; вязкости при температуре выше Тъ.
В сшитом состоянии при температуре выше Г2 и Т3 полимер не плавится и не растворяется в растворителях. Однако при этом происходит его набухание и вымывание растворителями части полимерных молекул, не охваченных поперечными сшивающими связями. Для определения этих свойств производятся измерения степени набухания и вымыва ния части полимера (оценка по гель-фракции). - Исследуется также влияние растворителей и пропитывающих компаундов на механические и электрические характеристики полимеров.
Растворимость различных веществ в полимерах зависит от энергии связи молекул растворителя и полимера. Если эта энергия незначительна, то растворимость, выраженная в кон центрации, подчиняется закону Генри:
C=h1pi |
(10.1) |
где С— концентрация растворенного вещества, кг/м3; р — дав ление пара растворяемого вещества в пространстве, окружа ющем образец, Па; hl — коэффициент растворимости, с 2/м 2. Проницаемость полимеров для газов и жидкостей зависит от их состояния. Так, при переходе от стеклообразного к. вы сокоэластическому состоянию проницаемость возрастает на несколько порядков и приближается к проницаемости жид костей. Проницаемость полимеров
/=Л2grad /?, |
(Ю.2) |
|
где /— поток вещества через |
единицу поверхности |
в единицу |
времени (вектор), кг/(м2 *с); |
р —давление пара, |
соответст |
вующее концентрации растворенного вещества в заданном участке материала, Па; /г2— коэффициент проницаемости, с.
Коэффициент диффузии |
|
D —hJh^ |
(10.3) |
Обычно для определения проницаемости 1г2 исследуют |
|
проникновение вещества через плоскую пластину, тогда |
|
gradP=Ap/6, |
(10.4) |
где Ар— разность давлений с двух сторон пластины; |
8— |
толщина пластины.
Деформация в полимере не всегда подчиняется закону Гука
[30].Так, в высокоэластическом состоянии при простом
растяжении справедлива приближенная зависимость
° pac= f ( ^ - lA 2), |
00.5) |
128
где Х = ///0; /0— начальная длина образца; /—длина растянутого образца; а рас— напряжение, Па; G— коэффициент упругости, Па.
При растяжении, когда одна из сторон (ширина) образца остается неизменной, имеется зависимость
Из (10.5) следует, что о значении модуля упругости можно говорить только условно. Поэтому при испытаниях применя ются такие понятия, как «напряжение при 50%-ном растяже нии», обозначаемое ст50.
Процессы деструкции полимеров при их старении в условиях повышенной температуры, а также кинетика процессов сшива ния при технологической термообработке описываются кине тическими уравнениями химических реакций первого или более высоких порядков, о которых подробнее говорится в § 10.3. Скорость этих процессов подчиняется закону Аррениуса и опре деляется их энергией активации.
Скорость деструкции полимеров увеличивается в напряжен ном состоянии. Время разрушения (разрыв, образование тре щин) определяется по зависимости
x= T0exp[(C /-t/H)/(i?r)], |
|
|
(10.7) |
||
где т0— постоянная |
величина, с; |
Un—энергия |
напряженного |
||
состояния, Дж/моль; |
U— энергия |
разрушения |
связей |
в |
поли |
мере, Дж/моль. |
|
|
|
и |
элек |
Значение UH определяется энергией механического |
трического напряженного состояния. С учетом комплекса этих воздействий в [31] предложена методика расчета наработки материалов в высокоэластичном состоянии. Обычно учитыва
ются |
механические |
напряжения и |
согласно [22] используется |
|
упрощенная формула |
|
|
||
|
т= т0ехр [(U-a<j)/(RT)], |
(10.8) |
||
где |
а — напряжение |
в веществе, |
Па; а— постоянный |
коэф |
фициент, м 3/моль.
Определив экспериментально величины U и а, можно прогнозировать наработку полимеров в напряженном состоянии при заданной температуре.
10.2.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК, СВЯЗАННЫХ
СВОЗДЕЙСТВИЕМ РАЗЛИЧНЫХ ВЕЩЕСТВ НА ПОЛИМЕРЫ
Проницаемость пористых материалов для газов и жидкостей имеет значение при сушке и пропитке изоляции (бумажной, волокнистой) или наложении лаков с помощью пористых
9 Заказ 1841 |
129 |
обжимов. Схема прибора для опре |
|||||||
деления |
проницаемости |
показана |
на |
||||
рис. 10.1. Исследуемый материал 1 по |
|||||||
мещают между |
цилиндрами 2 |
|
и |
3. |
|||
В цилиндр 2 наливают жидкость 4. |
|||||||
Жидкость просачивается через порис |
|||||||
тый материал 1 и собирается в сосу |
|||||||
де 5. |
|
давления |
на пористом |
||||
Перепад |
|||||||
материале |
А и |
( |
h +/а\ |
, |
“ |
где |
|
АР |
равен I |
gp — - |
|
||||
g = 9,81 м/с2; р — плотность жидкости. |
|||||||
Если разность уровней в начале ис |
|||||||
пытаний 1и а в конце испытаний /2 |
|||||||
много |
меньше |
/х, то |
значение |
|
АР |
||
Рис. 10.1. Прибор для изме можно |
считать постоянным. При |
не |
рения проницаемости порис |
обходимости к цилиндру 2 можно |
|
тых |
материалов |
подсоединить трубку для подъема |
уровня |
жидкости Ии создать достаточно высокий уровень /t |
идавление АР.
Всоответствии с (10.2) и (10.4) получим формулу для
определения коэффициента проницаемости
, _25 h - k |
(10.9) |
|
2 tg /1+/2’ |
||
|
||
где t — время изменения уровня от /х до /2. |
|
Для кабельной бумаги, применяемой в кабелях высокого напряжения, предусмотрено измерение воздухопроницаемости. В этом случае перепад давления создается с помощью компрессора или баллона со сжатым воздухом. Количество прошедшего воздуха измеряется расходомером.
Коэффициент диффузии различных веществ в полимерах наиболее просто определяется по массе поглощенного вещества. Пластину из исследуемого материала толщиной 8 примерно 1 —2 мм предварительно длительно высушивают при повышен ной температуре, а затем помещают в среду, где создано постоянное парциальное давление паров вещества, коэффициент диффузии которого необходимо определить. Периодически образец взвешивают. Если коэффициент диффузии D не зависит от концентрации поглощенного вещества, зависимость прира
щения массы т от времени имеет |
вид |
т —т0 |
( 10. 10) |
где т0— количество поглощенного вещества (приращение мас сы) за время / = оо.
130