книги / Рудничная аэрология
..pdfв (XIV.27) и произведя дифференцирование с учетом выражений (XIV.24), получим
Сопоставляя полученное соотношение с выражением (XIV.23), получаем
■ £ -+ -£ + 4 г = ° - (XIV -3°)
т. е., несмотря на изменение плотности потока воздуха вследствие изменения в нем содержания диффундирующего газа, с м е с ь в о з д у х а и г а з а в е д е т с е б я к а к н е с ж и м а е м а я ж и д к о с т ь.
Особенности диффузии активных газов. Рассмотрим поток воздуха в наклонной выработке,, плотность которого вследствие происходящих в нем процессов диффузии изменяется по оси Ог (рис. 117), увеличиваясь от кровли к почве. Выделим в потоке некоторый элементарный объем со, находящийся в данный момент в слое 1 плотностью рх. Пусть в следующее мгновение он переме стится под действием пульсационной скорости в слой 2 плот ностью р2, причем р2 <! Pi* Допустим, что расстояние между сло ями 1 и 2 равно длине прандтлевского пути перемешивания Z,
Рас. 117. Схема действия объемной силы при диффузии активного газа
т, е. объем со в слое 2 сохраняет еще свою индивидуальность и, следовательно, его плотность равна рх. Тогда вследствие разности Плотностей смеси в объеме со и в окружающих его объемах по явится направленная вертикально вниз (по направлению свобод ного падения) выталкивающая сила, которая будет стремиться вернуть объем со в исходное положение. Эта объемная сила, отне сенная к единице объема, составляет
/=£(р1 — Рг) = g d p t |
(XIV.31) |
гДе g — ускорение свободного падения.
Очевидно, подобная сила будет действовать на объем со на всем его пути перемещения из слоя 1 в слой 2.
Проекция силы / на ось Oz (/*), действуя против пульсационной скорости, перемещающей объем со, как бы уменьшает ее на некото рую величину Vf. Эта величина не зависит от направления пульса ционной скорости vn: при перемещении объема о) вниз под дей ствием пульсационной скорости vn на столь же малое расстояние I, что и вверх, сила fz также будет препятствовать его движению, величина ее не изменится, но направлена она будет уже вверх, т. е. по-прежнему против пульсационной скорости.
Все приведенные выше рассуждения касались случая, когда плотность потока возрастала от кровли к почве. Очевидно, что при уменьшении плотности от кровли к почве те же объемные силы будут способствовать перемещению объема со под действием пульсационных сил, поскольку их направление будет совпадать с на правлением пульсационной скорости уп, осуществляющей пере мешивание газов в направлении оси Oz.
Поэтому в общем случае истинная («диффузионная») скорость, под действием которой происходит диффузия активного газа, будет равна алгебраической сумме пульсационной скорости ип в направлении оси Oz и условной скорости Vfi
s = vn± Vf. (XIV.32)
Знак минус в выражении (XIV.32) берется при увеличении плотности от кровли к почве, знак плюс — при ее уменьшении в том же направлении.
Выражение (XIV.32) справедливо и в случае, если вместо мгновенных скоростей использовать среднеквадратические:
s' = v'n±v'f. |
(XIV.33) |
При Vf > 0 , |
когда плотность потока уменьшается от кровли |
к почве, объемные силы способствуют перемешиванию газа в на правлении, перпендикулярном к основному движению, приг^ < 0, когда плотность потока увеличивается от кровли к почве, они препятствуют перемешиванию.
Уменьшение интенсивности перемешивания при vf << 0 яв ляется результатом снижения поперечных пульсационных ско ростей или — при постоянной осредненной скорости — уменьше ния интенсивности турбулентности. Очевидно, что если отрица тельная скорость Vf имеет ту же абсолютную величину, что и пульсационная уп, то, согласно выражению (XIV.32), s = 0 и интен сивность турбулентности
е — s
и
также оказывается равной нулю. В этом случае происходит з а - т у х а н и е (вырождение) т у р б у л е н т н о с т и под дей-
ствием объемных сил, в результате чего резко уменьшается или совсем прекращается турбулентный перенос газа в поперечном направлении и создаются условия для его накопления у газо
отдающих поверхностей. |
ч и с л о м Р и |
Затухание турбулентности характеризуется |
|
ч а р д с о н а |
|
JL I j?P I |
|
Ri = p- U V c o s p, |
(XIV.34) |
( * )
где P — угол наклона выработки к горизонту.
Рис. 118. Изменение RiKP в поперечном сечении модели штрекообразной выработ ки ( z / H — отношение координаты точки к высоте выработки):
1 — Re = 1,25 10«; 2 — Re = 3,1 10*
Число Ri пропорционально отношению работы объемных сил к кинетической энергии пульсационного движения в рассматрива емой точке потока.
Можно показать, что
2
Ri =
Штрихами здесь обозначены среднеквадратические значения ско ростей.
Как отмечалось ранее, при vj = v'n происходит затухание турбулентности. Этому соответствует критическое число Ричард сона
R iK P = (^ -)2 (XIV.35)
Поскольку Уп <3 ип, Ri;<p <J1. Исследования МГИ показывают, что отношение ип!ип зависит от числа Рейнольдса потока и увели чивается от стенки к его оси (рис. 118). При Re ^ 104 у стенки Rixp ^ 0,05При достаточно большом числе Рейнольдса можно считать, что RiKp постоянно по сечению и приближается к значе нию 0,3.
Уменьшение фактических чисел Ричардсона по сравнению с RiKp говорит об улучшении условий турбулентного перемешивания
в поперечном направлении. Их отношение служит критерием степени влияния объемных сил на турбулентную диффузию.
Поскольку объемные силы изменяют пульсационную составля ющую скорости, то, согласно выражениям (XIV.18) и (XIV.21), эти силы должны изменять и коэффициент турбулентной диффузии
— slc.
При отсутствии объемных сил, согласно выражению (XIV.33), s' = v‘n и lc = I:
DT = Dj = DT п,
где О?, п — коэффициент турбулентной диффузии пассивного газа. Таким образом, коэффициент турбулентного обмена для им пульса можно рассматривать как частный случай коэффициента
турбулентной диффузии при lc Z, s' -> v'n, |
т. е. при диффузии |
|||
пассивных газов. |
|
|
||
Коэффициент Dj был рассмотрен в главе VI. |
||||
Отношение DT к Dj |
(или DT n) можно выразить через число |
|||
Ричардсона: |
|
|
|
|
Ф |
Рт г______Р т2 |
(1 — Ri •*/* |
|
|
P j z |
Рт. п. 2 |
|
||
|
|
|
||
- 2Ri* + 2Rita/3 + Ri*2- Ri*1/*), |
(XIV.36) |
|||
где |
|
|
|
|
Таким образом, в общем случае |
|
|||
Dr = <pDj = 4DTan: |
|
(XIV.37) |
В заключение отметим, что в наклонных выработках слой газо воздушной смеси с более высоким содержанием газа, чем в осталь ных частях потока, имеет тенденцию перемещаться вдоль выра ботки под действием разности удельных весов. В результате про являющиеся при этом и н т е г р а л ь н ы е о б ъ е м н ы е с и л ы * могут существенно изменять осредненное скоростное поле потока, особенно в областях около стенок выработок, где наиболее часто происходит образование газовоздушных слоев повышенной концентрации.
* В отличие от рассмотренных выше локальных объемных сил, дей ствующих в точке, эти силы действуют во всем потоке (или в значительной его части).
§ 80. СТАЦИОНАРНЫЕ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ
Стационарные газодинамические процессы наблюдаются при достоянных во времени вентиляционном режиме и дебите источ ника газовыделения.
f'C ъТ |
Р с |
й ж |
- |
Рис. 119. |
Общая картина диффузии газа в |
|
|
выработке |
0 |
0 2 Р.Ь |
O.f OS с.I |
Рис. 120. Профили концентрации газа в мо дели штрекообразной выработки:
I — Re = 4,93 • 104; 2 — Re = 3,35 • 104; 3 —
Re = 1,65 • iO4
Примерами стационарного газовыделения являются выделения газа с обнаженных поверхностей горных пород за небольшой отрезок времени, из выработанных пространств при неизменном режиме вентиляции.
В этих случаях у газоотдающей поверхности образуется диф фузионный пограничный слой, простирающийся от стенки в глубь потока до мест, где содержание диффундирующего газа перестает
изменяться (становится постоянным или равным нулю). В зависи мости от условий диффузионный пограничный слой может за полнять всю выработку или только ее часть.
На рис. 119, а изображены эпюры содержаний и указана тол щина диффузионного пограничного слоя 6 при интенсивном кон вективном переносе и сравнительно малой интенсивности газовыделения. На рис. 119, б показано развитие диффузионного слоя при большой интенсивности газовыделения и малой интенсив ности конвективного переноса. В этом случае диффузионный пограничный слой на сравнительно небольшом расстоянии от
Рис.12.Изменениесодержаниягазанагазотдающейповерхностивдоль
попотокувмоделиvштрекобразнойвыработки:
1 — Re = 3,35 ? 10-»; г — Re = 4,93 . 10»
начала газоотдающей поверхности заполняет все сечение выра ботки. На рис. 119, в показаны диффузионные слои при газовыделении из кровли и почвы.
С увеличением скорости движения воздуха уменьшается тол щина диффузионного пограничного слоя; одновременно умень шается и содержание газа в этом слое (рис. 120).
Последнее является следствием увеличения удельного веса продольного конвективного переноса по сравнению с поперечным турбулентным переносом при одновременном увеличении их обоих. В результате за одно и то же время частица газа а (рис. 121) при малой скорости воздуха переместится под действием конвектив ного ;к1 и турбулентного )т1потоков в положение а' , а при большей скорости под действием непропорционально изменившихся пото ков /к2 и /т2 — в положение а". В результате толщина диффузион ного елоя уменьшится.
Повышение турбулизации воздушного потока при неизменной его скорости вызовет увеличение только поперечного турбулент ного переноса (например, с /т1 до /Т2) ПРИ постоянном конвективном переносе; в результате частица займет положение а '", при этом толщина диффузионного слоя увеличится. На этом свойстве осно ван диффузионный метод определения интенсивности турбулент ности и коэффициента турбулентного обмена, при котором по
следние определяются по толщине диффузионного слоя при по стоянной интенсивности источника газовыделения.
Распределение содержания газа по толщине потока во всех его сечениях подобно и описываетсяэкспоненциальной кривой типа
с - с 0еа2*, |
(XIV.38) |
где с*0 — содержание газа на газоотдающей стенке; |
|
%— расстояние по нормали от газоотдающей стенки; Ô—- толщина диффузионного слоя в данном сечении потока (см. рис. 119); а — коэффициент, зависящий от условий диффузии.
При постоянной интенсивности газовыделения по длине выра ботки содержание газа на газоотдающей поверхности возрастает вдоль по потоку и уменьшается с увеличением скорости (числа Рейнольдса) потока (рис. 122) (на рисунке x/L — отношение координаты точки к приведенному диаметру выработки).
Существенное влияние на процесс диффузии активных газов оказывают угол наклона выработки и направление движения воздуха в ней (восходящее, нисходящее). В общем случае при выделении легкого газа из кровли условия газопереноса ухуд шаются при нисходящем движении воздуха и улучшаются при восходящем движении.
Слоевые скопления газа в выработках. Под слоевым скоплением понимают скопление газовоздушной смеси с относительно высоким содержанием газа в виде слоя, располагающегося обычно вдоль кровли или почвы выработки.
Наиболее часто слоевые скопления метана наблюдаются у кровли выработок. Реже бывают слоевые скопления тяжелых газов (например, углекислого газа) у почвы.
Содержание метана в слоевых скоплениях может достигать 90—400%, их толщина — 70 см, протяженность скоплений вдоль выработки — более 100 м. Иногда слои метана двигались вверх по выработке со скоростью 0,25 м/с. Вшодобных условиях взрыв ные работы, неисправность электропроводки, нарушение взрывобезоЪасности машин и механизмов и т. п. могут привести к взрыву.
Скопление тяжелых газов у почвы выработки вызывает опас ность отравления или удушья горнорабочих. Опасность усу губляется тем, что слоевые скопления газа не всегда обнаружи ваются, так как весьма часто при этом среднее содержание газа
висходящей из выработок струе может находиться в пределах нормы.
Слоевые скопления могут образовываться при выделении газа из суфляров, с обнаженной поверхности пласта и из отбитого угля
вусловиях высокой интенсивности газовыделения и малых
скоростей движения воздуха (призабойные участки тупиковых вы работок, выработки в зоне неустановившегося горного давления, места суфлярных выделений). При этом градиенты содержания увеличиваются, а градиенты скоростей уменьшаются, что приводит к вырождению турбулентности в пределах слоя, уменьшению поперечного переноса газа от кровли в поток и, как следствие, накоплению его у кровли (см. § 79).
Влияние угла наклона выработки и направления движения воздуха на развитие слоя сложно. С одной стороны, с увеличением угла наклона уменьшается нормальная составляющая локальных объемных сил (см. рис. 117), что улучшает условия перемешива ния, причем в восходящем потоке это влияние больше. Если мета новый слой развился настолько, что начинает перемещаться вдоль выработки под действием интегральных объемных сил (разности удельных весов слоя и воздуха в основном потоке), то при увели чении угла наклона выработки повышается скорость этого дви жения. Тогда при восходящем потоке воздуха скорость слоя относительно основного потока уменьшается, в результате чего ухудшается перемешивание; при нисходящем потоке относитель ная скорость движения этого слоя возрастает, что улучшает пере мешивание.
Развитие слоя в наклонной выработке определяется совокуп ным влиянием этих процессов. В экспериментах МГИ образование слоев метана у кровли наблюдалось чаще при нисходящем движе нии воздуха. Вопрос этот тем не менее подлежит дальнейшему изучению.
Слои метана чаще появляются в высоких выработках, так как при постоянном количестве воздуха градиенты скорости в напра влении, перпендикулярном к кровле, в высоких выработках меньше, чем в более низких выработках, в результате чего, со гласно выражению (XIV.34), увеличиваются числа Ri.
Увеличение шероховатости стенок выработки в общем случае способствует диффузии газа в поток. При этом, однако, необходимо иметь в виду, что с увеличением шероховатости стенки умень шается скорость воздушного потока вблизи нее (см. § 36) и, следо вательно, конвективный перенос газа вдоль потока. Последнее способствует скоплению газа у стенки. При самостоятельном движении слоя в наклонной выработке под действием разности удельных весов в случае увеличения шероховатости стенки умень шается скорость слоя; это способствует снижению его скорости относительно основного воздушного потока при их встречном движении, а также при движении в одинаковом направлении в случав малых скоростей воздуха, что в итоге затрудняет диф фузию газа из слоя в поток.
С газодинамической точки зрения для слоевого скопления характерно замедление поперечного переноса газк в пределах скопления. Согласно выражениям (XIV.7), это влечет за собой уменьшение нормальных производных от концентрацнй (а также
*
Рис. 123. Распределение содержания газа в поперечном сечении выработки:
а — при интенсивной диффузии rasa в поток; б — при^его слоевом скоплении
Рис. 124. Распределение содержания газа по длине слоевого скопления его у кровли выработки
коэффициентов диффузии). В результате этого эпюры с при отсут ствии слоевого скопления и при слоевом скоплении имеют вид изображенных на рис. 123. Как видно из рисунка, при слоевом
скоплении кривая с (z) имеет точку перегиба. Поэтому с точки зрения газодинамики слоевым скоплением следует считать такое скопление газа у стенки выработки, кривая содержания в котором имеет точку перегиба и длина которого вдоль выработки значи тельно (например, в 5 раз и более) превосходит его толщину. При этом можно считать, что толщина слоевого скопления равна расстоянию по нормали от стенки выработки до точки перегиба кривой содержания.
На рис. 124 показано распределение содержания газа в пре делах слоевого скопления у кровли выработки.
Если в выработке наблюдаются слоевые скопления газа в опре деленном выше смысле, это говорит о недостаточной эффективности вентиляции, даже когда в пределах слоя содержание газа не пре вышает допустимых пределов. В этом случае нельзя гарантиро вать, что со временем содержание газа не увеличится.
о
Слоевое скопление
Рис. 126. Применение перемычки для ликвидации слоевого скопления ме тана
Не следует смешивать данное выше определение слоевого скоп ления с более общим понятием с л о е в о г о з а г а з и р о в а - н и я. Под последним понимается достаточно протяженный учас ток у стенки выработки, в пределах которого содержание газа превышает допустимую норму. При слоевом загазировании кривая содержания может и не иметь точки перегиба.
Естественная мера борьбы со слоевыми скоплениями газа — увеличение скорости движения воздуха. Практика показывает, например, что слоевые скопления метана обычно не наблюдаются
при иср ^ |
0,5 |
1 м/с. |
Весьма |
эффективным средством борьбы является также сни |
жение газовыделения в выработку, например путем дегазации прилегающего к выработке массива угля.
При невозможности или нецелесообразности увеличения ско рости движения воздуха или применения дегазации можно исполь зовать взвихривающие трубопроводы местного проветривания или трубопроводы сжатого воздуха. Из трубопровода через спе циальные отверстия, расположенные на определенном расстоянии одно от другого по длине, производится рассредоточенный выпуск
воздуха в |
виде обычных (рис. 125, |
а) или закрученных |
(рис. 125, б) |
свободных струй. Последние |
взвихривают, частично |
разбавляют и удаляют газ из слоевого скопления.