книги / Прихваты колонн при бурении скважин
..pdfфициентах сопротивления (вплоть до f= l), а в скв. 6 Суркуль- ско-Кумская при /<0,4 условие проходимости колонн обеспечива ется. Поскольку в самых неблагоприятных условиях коэффициент сопротивления не превышает 0,5, практически на всех участках стволов скважин проходимость колонн, рассчитанная по условиям (50) и (51), соблюдается.
Так как в рассмотренных скважинах все же были остановки колонн, наиболее вероятной причиной их недоспуска следует счи тать наличие местных сопротивлений (уступов, каверн, сужений стволов, сальниковобразований), а искривление скважины способ ствует направлению конца колонны в зону местных сопротивле ний и препятствует входу колонны в ствол скважины вследствие действия сил упругости и веса.
При бурении скв. 6 Советская с проектной |
глубиной 6000 м |
|||
при забое 700 м искривление |
ствола составило 7°. Расчеты сил |
|||
сопротивления, |
выполненные |
по приведенной |
методике (при f = |
|
— fв = /н = 0,2 ), |
показали, |
что дополнительные |
нагрузки на ко |
|
лонну составили: 2ГП«30 |
кН, 2ГП« 40 кН. Максимальное напря |
|||
жение растяжения на выпуклой стороне колонны возникает на |
глубине 440—460 м и составляет 7,97 кН/см2, что вполне допусти мо для сталей всех групп прочности. Наибольшая сила нормаль
ного давления конца |
колонны на стенку скважины наблюдается |
в интервале 580—600 |
м и достигает 4,6 кН. |
Общая нагрузка, необходимая для преодоления сил сопротив ления движению направляющего участка колонны, везде меньше критической величины, т. е. соблюдается условие (51) проходимо сти колонны, и кривизна ствола не может служить причиной не доспуска 377-мм обсадной колонны.
Однако следует рассмотреть условия работы бурильной колон ны в интервале бурения ниже 700 м. Проверим прочность буриль ной колонны для условий, когда она спущена до забоя и состоит из 2000 м 140-мм труб, для которых #1 = 300 Н/м, и 4000 м 114-мм
труб с |
д2^200 Н/м. |
Примем / = /в = /н = 0,15. |
Для |
определения |
суммарного напряжения в теле трубы вы |
числяем отдельно растягивающие и изгибающие нагрузки, а так же крутящий момент, равный сумме момента, приложенного к до
лоту, и момента, затрачиваемого на |
трение труб |
о стенки |
сква |
|
жины. |
|
|
|
|
Момент трения |
|
|
|
|
М тР = |iF (d/2) , |
|
|
(52) |
|
где р — коэффициент трения при проворачивании |
колонны |
труб |
||
вокруг собственной оси (в обсаженной части принимаем |
р = 0,15); |
|||
F — сила, прижимающая бурильную |
колонну к стенке |
скважины |
||
(в случае подъема или спуска с одновременным |
вращением это |
|||
будет FB или Fn); d — наружный диаметр труб. |
|
|
|
Полагаем, что трение труб происходит в O C I I O B I H O M п о муфтам труб диаметром 114 и 140 мм, для которых d равно соответствен но 146 и 178 мм.
41
Угол закручивания каждого участка труб
е = 57,ЗШтР/0 /, |
|
|
(53) |
|
где / — длина участка, G — модуль |
упругости |
второго |
рода, |
/ — |
полярный момент инерции сечения труб |
(для 114-мм труб |
|||
/=961 см4, для 140-мм труб 7=2136 см4). |
равным |
|
Н-м, |
|
Примем момент, возникающий на долоте, |
1000 |
|||
тогда |
|
|
|
|
*~w |
м |
|
|
|
Мкр ,= 1000 + 2 ' ИТ Р + - ^ 1 -
п
Силы сопротивления осевому перемещению колонны рассчиты вают в соответствии с изложенной выше методикой, а суммарную растягивающую силу определяют для каждого участка по фор муле
*4/ |
'Г . |
D. |
|
Гсуиt = Ли -f 2 |
~ ~ 2 |
~ ~ ~ ~ 2 ~ ’ |
(^) |
п |
|
|
|
Изгибающий момент под действием сил упругости определяет ся по формуле (40).
Прочность колонны на совместное действие растягивающих, изгибающих и крутящих нагрузок проверяется по энергетической
теории |
прочности, согласно которой |
|
|||||
|
JpacT |
|
■'изг |
: + |
< 1, |
(55) |
|
|
|
|
1,44о; |
0,36а |
|
||
где |
(Траст — (0,56-40,60) сГв» |
|
Оизг — (0,67-гО,72) Ов* |
Ткр — |
|||
= (0,34-40,36) ав; ав —предел |
прочности; ат — предел текучести. |
||||||
Коэффициент запаса прочности |
колонны в статическом |
состоя |
|||||
нии |
|
|
|
|
|
|
|
|
feCT — |
'раст |
+ 0,694(4г + 2,78 т2 |
(56) |
|||
|
|
|
|
кр |
|
||
где |
(Траст = |
4Рсум/л (d,“ |
|
аизг — MmrIW-, |
|
т„р=«кр l 2 V - , W = n { d l - d 3mr,
4ih dm —соответственно наружный и внутренний диаметры ко лонны.
Так как в процессе бурения и спуско-подъемных операций приложение сил к бурильной колонне носит динамический харак тер, коэффициент запаса прочности клт — 0,4-40,5 kcr. Результа ты расчетов показывают, что нормальная работа бурильной ко лонны в динамических условиях с коэффициентом запаса kAmi= \ tb обеспечивается только при установке в верхней ее части труб из стали группы прочности Л. Кроме того, величина контактной
4 2
нагрузки замков бурильных труб на обсадную колонну в отдель ных интервалах глубин (440—460, 580—600, 680—700 м) достига ет 15—16 кН на каждый замок, что явно (недопустимо с точки зрения износа обсадных колонн.
Наряду с искривлением скважины на процесс спуска обсад ных колонн существенно влияют параметры, характеризующие со стояние ствола. В действительности форма сечения ствола далека от круга, а ось скважины представляет собой линию со сложной пространственной конфигурацией.
Авторы [4] нарушения ствола связывают, во-первых, с воздей ствием породоразрушающего инструмента, в результате чего на стенках скважины может образоваться выработка, вытянутая по образующей ствола. Во-вторых, при отклонении оси вращения до лота от оси скважины образуются уступы, смещения, перегибы ствола. В-третьих, в процессе бурения образуются желобообразиые выработки и уширения ствола как результат воздействия на стенки скважины элементов бурильной колонны. Наконец, в ство ле скважины образуются каверны, сужения, сальники, шламовые пробки.
Необходимо отметить, что с помощью геофизической аппара туры практически невозможно зафиксировать наличие локальных нарушений ствола скважины, которые способствуют возникнове нию дополнительных сопротивлений движению обсадной колонны. Обычно для оценки возможности спуска в скважину обсадной колонны предварительно спускают элемент обсадной колонны с соответствующей проходимостью.
В работе [4] приведены зависимости проходимости ствола от
ряда параметров, предложенные А. И. Булатовым |
и Н. А. Сидо |
ровым. |
|
Я = кДЯ/С, |
(57) |
где k — коэффициент пропорциональности; AD — величина кольце вого зазора (просветность); С — величина, характеризующая жесткость колонны.
Р. Н. Марченко и И. И. Фельдманом по результатам обработ ки материалов по креплению 324 глубоких скважин в Краснодар ском крае предложена формула
H = ElLB/(DCKB- d ) , |
(58) |
где LB— длина обсадной колонны в открытом стволе; |
Dcкв — диа |
метр скважины; d — наружный диаметр обсадной колонны.
В работе [3] дана формула для определения эффективного диа метра, до которого уменьшается реальный диаметр скважины в
местах образования |
уступов: |
|
|
|
Дэ.1. = |
0,5 (Рдол dy6j) , |
(59) |
где /)Дол — диаметр |
долота, |
dy6r — наружный диаметр |
УБТ. |
В соответствии с необходимым эффективным диаметром и диа метром обсадной колонны рекомендованы минимальные диаметры
43
ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ ПРИХВАТОВ
ВЛИЯНИЕ ФАЗОВОГО СОСТАВА БУРОВОГО РАСТВОРА НА ЕГО ПРИХВАТООПАСНОСТЬ
В возникновении прихватов, вызванных действием перепада давления [25], существенная роль отводится свойствам буровых растворов и фильтрационных корок, т. е. большое значение имеют коэффициенты трения /, адгезии-а и гидропроводиости /г,,/|л(/гк— проницаемость фильтрационной корки, р — вязкость фильтрата). Коэффициенты f и и зависят от вида химической обработки раст вора, количественного и качественного состава жидкой и твердой фаз бурового раствора, а также смазочных добавок. На гидропро водность корки, косвенно оцениваемую величиной водоотдачи бу рового раствора, влияют состав водной и твердой фаз раствора, химическая обработка, температура среды.
Одним из важных компонентов бурового раствора, определяю щих его прихватоопасность, является утяжелитель. Исследования ми [31] установлено, что наиболее абразивны магнетит, гематит, менее барит, известняк. С увеличением абразивности растет фрикционная способность; абразивность утяжелителя тем больше, чем крупнее его помол. Указанное наглядно подтверждается дан ными табл. 14, из которой видно, что из растворов с практически
одинаковым содержанием |
утяжелителя |
(скв. 20 |
Лабннская — ба |
|
рит, |
скв. 160 Левкинская — гематит) формируются фильтрацион |
|||
ные |
корки, коэффициенты |
страгивання |
и сила |
прихвата (через |
3 ч) |
которых значительно отличаются. |
|
|
|
Мало изучен вопрос о |
влиянии коллоидальности раствора на |
его прихватоспособность. Известно, что качество глин определя ется коэффициентом коллоидальности /С, величина которого ко леблется от 0,2 до 0,96 [19]. В исследованных нами буровых раст ворах содержание коллоидных частиц С колебалось в пределах
4—10,5%. |
|
С = ГК |
(62) |
(Г — содержание глины, %).
Поскольку коллоидальность определяет гидропроводность кор ки, она влияет и на ее прихватоопасность. Исследования, методи ка проведения которых описана в работе [7], показали, что при одинаковой плотности раствора (р = 1350 кг/м3) снижение кол лоидальности С ниже 6% интенсивно ускоряет рост сил прихвата (рис. 10), а при С = 6ч -10 % силы прихвата практически не изме няются.
Увеличение коллоидального комплекса, особенно в начальной стадии (от 0 до 6%), приводит к интенсивному снижению водо отдачи, что вполне объяснимо, так как с повышением коллоидаль ности возрастает кольматирующая способность раствора, приво дящая к снижению проницаемости системы пласт — фильтрацион ная корка. В связи с этим очень важным технологическим меро приятием по предупреждению прихватов, вызванных действием
45
перепада давления в интервалах хорошо проницаемых пород, яв ляется введение в раствор высококачественных бентонитовых глин, концентрация которых в каждом конкретном случае опреде ляется лабораторным путем при контролировании водоотдачи раствора.
Влияние проницаемости приствольного участка (порода — фильтрационная корка) на силу страгивания хорошо иллюстри-
Рис. |
10. |
Зависимость |
удельной силы |
Рис. 11. Зависимость удельной |
силы |
||
страгивания от времени контакта и кол |
страгивания модели трубы по филь |
||||||
|
лоидальности раствора: |
трационной корке от |
проницаемости |
||||
1, 2, |
3, 4, |
5-— коллоидальность |
раствора со |
приствольного участка |
модели |
сква |
|
|
ответственно 2, 4, |
6, 8, |
10% |
жины через время контакта (в мин): |
|||
|
|
|
|
|
/ — 5; 2 — 30; |
3 — 60 |
|
руется графиком (рис. 1 1 ), из которого видно, что опасность при хвата возрастает с увеличением проницаемости, а при одинаковой проницаемости сила страгивания повышается с увеличением вре мени контакта бурильной колонны с фильтрационной коркой.
Практикой неоднократно подтверждено, что прихват в свежевскрытом проницаемом интервале гранулярных пород происходит уже в первые 5— 10 мин после оставления труб без движения, а после нескольких рейсов долота это время возрастает до 20— 30 мин и более. Примером служит бурение скважин на Чебургольской площади, где в интервале 3900—3970 м, представленном пес чаниками с проницаемостью 2—5 -10—13 м2, произошли три прихва та в призабойной зоне при вскрытии интервала, а по достижении глубины 4200 м оставление колонны УБТ в интервале 3850— 3950 м на 10— 12 мин к прихвату не приводило. Аналогичные слу чаи отмечены при проводке скважин на Северской площади в ин тервале 5150—5350 м.
47
Для снижения прихватных свойств буровых растворов важно улучшать их очистку от выбуренной породы. При прочих равных условиях растворы с высокой концентрацией выбуренной породы имеют меньше коллоидной фазы и больше абразивных частиц, формируют толстые и проницаемые корки, следовательно, более прихватоопасные. Практика бурения в ряде районов страны, где уделяется внимание очистке и обработке буровых растворов, по казала, что прихваты, вызванные действием перепада давления, стали редким явлением.
На возникновение и развитие процесса прихвата существенно влияют свойства жидкой фазы бурового раствора, определяющие
гидропроводность корки и |
скорость |
перераспределения |
давления |
||
в ней. Так, полимеры-стабилизаторы |
(КМЦ, метас) не только мо |
||||
дифицируют дисперсную |
фазу раствора, но, |
повышая |
вязкость |
||
фильтрата, замедляют взаимодействие |
между |
трубой |
и коркой. |
||
Это наглядно подтверждается следующими данными: |
|
||||
|
|
|
КМЦ, метас ТПФН, УЩР |
||
Вязкость фильтрата (при 22°С), |
|
1,30 |
1,04 |
|
|
Па-с-10- ........................................... |
. |
|
|||
Сила прихвата (через 0,5 |
ч), уел. ел. |
1,0 |
1,60 |
|
При проникновении в приствольную зону пласта жидкая фаза бурового раствора смешивается с пластовым флюидом, образуя при некоторых сочетаниях флюидов нерастворимые соединения (например, гипан и пластовая вода, содержащая катионы полива лентных металлов Са4-5- или Mg++), которые кольматируют поры пласта, снижая их проницаемость и тем самым вероятность при хватоопасной ситуации. Если жидкая фаза представляет собой эмульсию воды с нефтепродуктом (обычно смазкой), то происхо дит снижение гидропроводности корки, так как фазовая проницае мость эмульсии ниже проницаемости отдельных ее компонентов. К тому же само проникновение нефтепродукта оказывает закупо ривающее действие. Как показали исследования на установке УИМВ [7], в результате «засорения» нефтью Новодмитриевского месторождения проницаемость приствольного участка пласта тол щиной 5-10-3 м снизилась с 350-10-15 до 120—180-10-15 м2 за один цикл наращивания или смыва корки в течение 1 ч (буровой раствор содержал 10 об. % нефти).
Смазочные вещества — неотъемлемая часть бурового раствора. Они снижают фазовую проницаемость фильтрата через корку и проницаемость приствольного участка, а следовательно, уменьша ются коэффициент сопротивления страгиванию бурильной колон ны по корке (табл. 14) и фрикционное взаимодействие трущихся пар.
Для определения необходимой объемной концентрации смазоч ного вещества в буровом растворе проанализирован статистиче ский материал по скважинам Краснодарского края, где колонны бурильных труб по различным причинам -оставались без движе ния. К анализу привлечены только те данные, в которых перепад
48
\ тяжеленно ььщакокг.чсственпым баритом.
Исключающим возникновение прихватов под действием пере пада давления идеальным буровым раствором является раствор на углеводородной основе, характеризующийся иефильтруемостью
и, как следствие, отсутствием коркообразования. Для |
подтвержде |
|
ния и .проверки этого были проведены исследования |
на |
установке |
по изучению прихватов с использованием раствора |
на |
нефтяной |
основе, который применялся при вскрытии продуктивного горизон та в скв. 43 Прасковенская. В течение 3 ч нахождения ипдентора на проницаемом фильтре прихват не обнаружен (при перепаде давления 4 МПа и температуре 20°С).
ОЦЕНКА СМАЗОЧНЫХ СВОЙСТВ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ ПРИМЕНИТЕЛЬНО К УСЛОВИЯМ ПРОВОДКИ СКВАЖИН В ЗАПАДНОЙ СИБИРИ
Повышение производительности труда на буровых предприя тиях Западной Сибири связано с ростом коммерческих скоростей бурения, что, в свою очередь, зависит от аварийности в бурении. Как показывают результаты анализа, прихват колонн труб и .по родоразрушающего инструмента при бурении скважин в Западной Сибири —основной вид аварий, составляющий около 40% по коли честву и 50% по времени от общего времени на ликвидацию ава рий (по данным 1979—1980 гг.).
За период 1977—1979 гг. по Главтюменнефтегазу зарегистри ровано 54 прихвата 1 категории (под действием перепада давле ния), 42—II категории (вследствие заклинивания инструмента при спусках, подъемах и вращении инструмента) и 71 — III категории (из-за сужения ствола скважины вследствие салы-шкообразова- иня, нарастания фильтрационной корки, оседания шлама при не
достаточной подаче раствора, осыпей породы и |
др.). По данным |
|||
1979 г., средние затраты времени на ликвидацию |
одного прихвата |
|||
I категории составили 226, II— 154 и III — 158 |
ч. Наиболее рас |
|||
пространены и трудоемки, как |
видно из |
приведенных данных, |
||
прихваты I и III категорий, зависящие в основном |
от совершен |
|||
ства технологии промывки скважин. |
|
|
прихватов,— |
|
Один из факторов, влияющих на возникновение |
||||
содержание в буровом растворе |
смазочных |
веществ. В качестве |
смазочных добавок при проводке скважин в Западной Сибири ис пользуют сырую нефть и кремнийорганические жидкости (ГКЖ-Ю или ГКЖ-11-), а в ряде случаев и графит. Согласно ре комендации СибНИИНП, оптимальное содержание ГКЖ-Ю в бу ровом растворе должно составлять 0,6—0,8%, что соответствует 20% нефти.
Для определения оптимального содержания смазочных доба вок ГКЖ-Ю и нефти проведены исследования по оценке эффек тивности смазок. Первая серия исследования выполнена на эк спериментальной установке НК-1, разработанной в СПКБ «Промавтоматика». При перепаде давления 3 МПа формировалась филь-
50