Сварочный преобразователь ПСО-120

* Указанные преобразователи и агрегаты переданы в серийное производство.

* Указанные агрегаты и преобразователи выпускались до Великой Отечественной войны.

* Указанные агрегаты и преобразователи выпускались до Великой Отечественной войны.

последовательной обмотки. На первой ступени регулирования (30— 60 а) включены все четыре катушки последовательной обмотки (wp = 30). Сварочная цепь подключается к левой и средней клем­ мам на щитке генератора. При работе на второй ступени (60— 120 а) включены только две катушки последовательной обмотки (wp — = 14) по одной катушке на каждом из двух полюсов. Сварочная цепь подключается к двум крайним клеммам на щитке генератора.

Фиг. 124. Электромагнитная схема генератора ГСО-120 и схема включения двигателя сварочного преобразователя ПСО-120:

Г — генератор ГСО-120; АД — асинхронный двигатель АВ-42/2; ДКГ — клеммная доска гене­ ратора; Р — реостат; В — выпрямитель ВС-47, ДКД — клеммная доска двигателя, ПК — па­ кетный выключатель ПКЗ-25; ДПД — доска переключения обмоток статора двигателя в ^веаду или треугольник.

Плавное регулирование сварочного тока в пределах каждой ступени производится реостатом Р , включенным в цепь обмотки независимого возбуждения. Внешние характеристики сварочного генератора ГСО-120 были приведены на фиг. 120.

Обмотка независимого возбуждения (фиг. 124) питается от сети переменного тока через селеновый выпрямитель В , включенный по однофазной мостовой схеме двухполупериодного выпрямления (см. главу XVIII). Выпрямитель подключается к двум точкам одной из фаз обмотки асинхронного двигателя (Сг и С7), напряжение между которыми равно около 50 в.

На фиг. 124 показана также схема включения короткозамкнутого асинхронного двигателя преобразователя ПСО-120. Для пуска

16 Рабинович 22

и остановки двигатель снабжен пакетным выключателем ПК. К щитку переключения двигателя ДПД сделаны шесть выводов от обмоток статора (С1 — С6). Эти выводы служат для включения обмоток статора двигателя в треугольник при напряжении трехфазной сети 220 в или в звезду при напряжении 380 в.

Основные технические данные сварочного генератора ГСО-120 и преобразователя ПСО-120 приведены в табл. 9.

Сварочные генераторы зарубежных фирм

Схема сварочного генератора с намагничивающей обмоткой независимого возбуждения и размагничивающей последовательной обмоткой довольно широко распространена в зарубежной технике.

Американская фирма Линкольн (Lincoln) выпускала серию сва­ рочных генераторов на 200, 300, 400 и 600 а. Генераторы выпуска­

Сварочные генераторы фирмы Линкольн имеют комбинированное (двойное) регулирование: режим сварки настраивается как путем изменения тока в обмотке независимого возбуждения, так и посред­ ством изменения размагничивающего действия последовательной - обмотки. Изменение размагничивающего действия достигается при помощи шунтирования тока в последовательной обмотке. Для этого применяется так называемый активно-индуктивный шунт, пред­ ставляющий собой тороид с железным сердечником (фиг. 125). Обмотка тороида Я/, выполненная из голого провода, обладает некоторым активным (омическим) сопротивлением R U1. При помощи скользящего контакта, состоящего из щеток, прижимаемых пружи­ нами к виткам тороида, можно изменять число включенных витков

исоответственно изменять сопротивление шунта Rw. Соотношение токов в размагничивающей последовательной об­

При уменьшении сопротивления R lu ток I,, и соответственно размагничивающее действие последовательной обмотки уменьшаются, а сварочный ток при неизменном значении напряжения дуги воз­ растает. Внешняя характеристика генератора становится более поло­ гой. Напряжение холостого хода при этом не изменяется.

Благодаря большому числу витков шунта изменение сопротивле­

симой обмотке и максимальном размагничивающем действии после­ довательной обмотки; кривая 4 — при максимальном токе в неза­ висимой обмотке и минимальном размагничивающем действии после­ довательной обмотки. Кратность регулирования сварочного тока в описываемых генераторах фирмы Линкольн составляет 6,25.

Так как шунт представляет собо'й катушку с железным сердеч­ ником, то он обладает сравнительно большой индуктивностью. Благодаря этому увеличивается общая индуктивность сварочной цепи, что несколько улучшает динамические свойства сварочного генератора (см. главу XIII).

'Американская фирма Хобарт (Hobart) также выпускает свароч­ ные генераторы с независимым возбуждением и размагничивающей последовательной обмоткой на 200, 300, 400 и 600 а, предназначен­ ные для однокорпусных преобразователей с электрическим приво­ дом и сварочных агрегатов с газолиновыми двигателями. Регули­ рование в этих генераторах комбинированное: плавное — при помощи

16*

возбудители, что, помимо удорожания оборудования, усложняет эксплуатацию, так как увеличивается число вращающихся машин, входящих в состав агрегатов и требующих соответствующего ухода.

в) Сварочные генераторы этой системы могут быть многополюс­ ными, что повышает экономичность конструкции и улучшает усло­ вия эксплуатации. Как известно, в многополюсных машинах постоян­ ного тока лучше используются активные материалы и улучшаются условия коммутации и работы щеток.

г) При размещении независимой и последовательной обмоток на одном полюсе динамические свойства генератора ухудшаются вследствие большой взаимоиндукции между этими обмотками (см. главу XIII). Для уменьшения взаимоиндукции и улучшения дина­ мических свойств генератора следует обмотки возбуждения разме­ щать на разных полюсах. В этом случае динамические свойства генераторов удовлетворяют существующим техническим требованиям.

д) В генераторах этой системы, как и во всех других типах сва­ рочных генераторов, имеющих падающую внешнюю характеристику, напряжение холостого хода £/0 значительно превосходит номиналь­ ное рабочее напряжение 0 Н. Вследствие этого расчетная мощность сварочного генератора Рр = U0IH больше полезной номинальной мощности генератора Рн — UHIH. Отношение этих мощностей

может быть названо коэффициентом использования расчетной или установленной мощности сварочного генератора. Обычно в свароч­ ных генераторах ku = 0,4 -т- 0,5. В нормальных (обычных) генера­ торах постоянного тока общего назначения, имеющих жесткую внешнюю характеристику, напряжение холостого хода приблизи­ тельно равно рабочему напряжению генератора, т. е. в таких ге­ нераторах расчетная мощность равна номинальной полезной мощ­ ности: Рр = Рн и ka = 1.

Как уже указывалось (см. § 4), линейные размеры, вес активных материалов, мощность возбуждения, а также потери в электрических машинах (потери в стали на гистерезис и вихревые токи; потери механические, потери на джоулево тепло в обмотках и т. п.), воз­ растают с увеличением расчетной мощности Рр*. Следовательно,

при одинаковых значениях номинальной полезной мощности свароч­ ный генератор будет иметь большие линейные размеры, больший вес активных материалов и относительно большие потери, чем нормаль­ ный генератор постоянного тока, так как расчетная мощность у сва­ рочного генератора будет значительно больше. Кроме того, потери

* Линейные размеры изменяются пропорционально V Рр* а вес активных мате-

4 __

риалов и потери — пропорционально У ? рг [36].