СВАРОЧНЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ С РАСЩЕПЛЕННЫМИ ПОЛЮСАМИ

§ 1. ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА ГЕНЕРАТОРА

Генераторы с расщепленными полюсами применяются в свароч­ ной технике с начала 30-х годов. По основному принципу действия и схеме (фиг. 150) эти генераторы можно рассматривать как разно­ видность схемы генератора с намагничивающей параллельной обмот­ кой, питаемой от одной из основных и третьей дополнительной щеток генератора.

Как уже указывалось в предыдущей главе, поток якоря подмагничивает одну половину полюса и размагничивает другую. Если часть полюса, которая подмагничивается н. с. обмотки якоря, сильно насыщена уже при холостом ходе (например, в генераторе СМП-3), то увеличение потока в этой части полюса при нагрузке весьма невелико. Между тем размагничивающее действие н. с. обмотки якоря будет уменьшать суммарный поток в воздушном зазоре под полюсом. Вследствие этого э. д. с. генератора и напряжение на ос­ новных щетках при нагрузке будут уменьшаться с увеличением сварочного тока даже без применения специальной последователь­ ной размагничивающей обмотки. Для усиления размагничивающего действия реакции якоря и увеличения насыщения той части полюса, поток которой желательно поддерживать при нагрузке неизменным, в генераторах с расщепленными полюсами обе эти части каждого полюса генератора разделены (расщеплены) на два отдельных по­ люса одинаковой полярности, которые располагаются вдоль окруж­ ности якоря один за другим (фиг. 151). Угол между осями двух полюсов одинаковой полярности, представляющий собой один рас­ щепленный полюс, составляет примерно 90°. Таким образом, генера­ тор с расщепленными полюсами, имея четыре основных полюса, по существу является двухполюсной машиной, так как каждая пара полюсов одинаковой полярности расположена рядом, а не чере­ дуется с полюсами другой полярности, как это имеет место в обычных электрических машинах постоянного тока.

Поэтому при наличии четырех полюсов генератор с расщеплен­ ными полюсами имеет лишь одну нейтраль. Эта нейтраль располо­

Uас и VсЬ при холостом ходе могут быть разными, что отличает генератор с расщепленными полюсами от сварочных генераторов, описанных в предыдущей главе.

Напряжение на основных щетках UаЪ, т. е. напряжение холостого хода генератора £/0, равно сумме напряжений Uac и Ucb:

Нагрузка. Распределение магнитного поля под полюсами при нагрузке с появлением тока в якоре резко изменяется, так как н. с. обмотки якоря, как уже говорилось, оказывает существен­ ное влияние на величину суммарного потока полюсов генератора

ираспределение поля в воздушном зазоре.

Вгенераторах с расщепленными полюсами для удобства анализа можно рассматривать обмотку якоря, как бы состоящую из двух катушек, магнитные оси или направление действия н. с. которых сов­ падают с осями главных и поперечных полюсов.

Разделим якорь условно на четыре сектора при помощи двух осевых линий ab и сс\ как показано на фиг. 151. Тогда можно счи­

в этих проводниках, направление потока Фян, создаваемого н. с. катушки /, совпадает с направление^ потока главных полюсов Фг (см. фиг. 151). Таким образом, н. с. катушки / обмотки якоря ока­ зывает подмагничивающее действие на главные полюсы. Обозначим число эквивалентных витков подмагничивающей катушки / обмотки якоря через тюян. Остальные проводники якоря, лежащие в пазах секторов II по дугам ас и Ьс', образуют вторую катушку, магнитная ось которой совпадает с осью поперечных полюсов. Однако, как видно из фиг. 151, направление н. с. и потока Фяр, создаваемого н. с. катушки II, противоположно направлению потока попереч­ ных полюсов и, следовательно, размагничивает последние. Число эквивалентных витков размагничивающей катушки II обмотки якоря обозначим через шяр.

В частном случае, когда щетки а — b расположены на нейтрали,

по оси главных полюсов действуют н. с. i2w2 обмотки возбуждения НГ и н. с. IdwHH катушки / обмотки якоря, а по оси поперечных полюсов—н. с. inwnобмотки возбуждения НП и н. с. 1дхюяркатушки II обмотки якоря.

Уравнения для э. д. с. в якоре с учетом описанного выше взаимо­ действия н. с. обмоток возбуждения и обмотки якоря генератора

примут следующий вид:

Из сравнения уравнений (221) и (218) видно, что результирующая н. с., действующая по оси главных полюсов, при нагрузке будет больше, чем при холостом ходе. Однако так как главные полюсы сильно насыщены, то увеличение результирующей н. с. практи­ чески не вызывает увеличения потока в зазоре под этими полюсами. Вследствие этого э. д. с. Еас и соответствующее ей напряжение Uac мало изменяются при нагрузке. Поэтому подмагничивающим дей­ ствием н. с. обмотки якоря можно пренебречь. Следовательно, уравнение (221) примет вид, аналогичный уравнению (218):

которое будет справедливо и для режима нагрузки. Напряжение на основных щетках генератора а — b с учетом падения напряжения на участке последовательной цепи якоря внутри генератора можно выразить в соответствии с уравнением (218) и (222) так:

шаются и при некоторых значениях тока дуги могут изменить свой знак, когда поперечные полюсы под влиянием размагничивающего

и Ucb будет с увеличением сварочного тока уменьшаться. Описан­ ные выше явления наглядно подтверждаются опытными кривыми изменения напряжений Uab> Uас и Uсъ в функции сварочного тока, полученными при испытаниях генератора с расщепленными полю­ сами типа СМГ-26 (фиг. 152). Эти кривые весьма похожи на анало­ гичные кривые для генератора с намагничивающей параллельной и размагничивающей последовательной обмотками возбуждения (см. фиг. 138). Последнее подтверждает общность принципов действия обоих генераторов.

Напряжение источника питания, равное напряжению на дуго­ вом промежутке, определяется из уравнения (224) с учетом полного падения напряжения в сварочной цепи:

ваются под влиянием размагничивающего действия реакции якоря. Для режима короткого замыкания уравнение (224) с учетом пол­ ного падения в сварочной цепи примет вид

E ac + E cb- I KR c = 0.

Так как падение напряжения в сварочной цепи относительно невелико, то можно положить, что Еас^ —ЕсЬ. Следовательно, при коротком замыкании потоки главных и поперечных полюсов будут примерно одинаковыми. Поэтому насыщение поперечных полюсов при коротком замыкании может быть в некоторых слу­ чаях, больше, чем при холостом ходе, когда обычно Фг > Фп.

Уравнение для определения тока короткого замыкания может быть получено из уравнения (227) при условии, что 1д = 1к и Vд =* = 0:

ти,

*R B + R C '

Вследствие насыщения поперечных полюсов при режимах, близ­ ких к короткому замыканию, магнитное сопротивление R^n воз­ растает, что ослабляет размагничивающее действие реакции якоря, т. е. приводит к уменьшению эквивалентного сопротивления. По этой причине ток короткого замыкания несколько возрастает, так как внешняя характеристика генератора при режимах, близких к короткому замыканию, становится полого падающей (см. фиг. 156).

§ 3. РЕГУЛИРОВАНИЕ РЕЖИМА

Способы регулирования режима в генераторах с расщепленными полюсами принципиально аналогичны способам, описанным в пре­ дыдущих главах. Как следует из уравнений (220), (225) и (227), режим сварки можно регулировать, следующими двумя способами.

полюсов, т. е. к нарушению нормальной работы генераторов с рас­ щепленными полюсами.

Второй способ регулирования заключается в изменении размаг­ ничивающего действия реакции якоря, т. е. в изменении числа размагничивающих витков шяр, подобно тому, как этот способ применяется в генераторах, имеющих размагничивающую последо­ вательную обмотку.

В генераторах с расщепленными полюсами изменение размагни­ чивающего действия реакции якоря или числа витков хюяр достигается

путем смещения щеток с нейтрали. При смещении щеток с нейтрали происходит изменение направления токов в некоторых проводниках якоря, в результате чего витки якоря перераспределяются между подмагничивающей и размагничивающей катушками, на которые мы условно разделили всю обмотку якоря.

Как уже было указано, при расположении щеток на нейтрали

™ян = OV

Изменение числа витков подмагничивающей и размагничивающей катушек обмотки якоря при смещении щеток можно определить при

Ф и г . 154. К о п р ед е л е н и ю и зм ен е н и я ч и сл а в и т к о в я к о р я хюян и хюяр п р и см ещ ен и и щ е т о к :

а — против направления вращения генератора; б — по направлению вращения генератора.

помощи построений, показанных на фиг. 154. При смещении щеток относительно нейтрали п р о т и в направления вращения на угол а (фиг.>154, а) необходимо для определения числа проводников, вхо­ дящих в секторы / и //, симметрично сместить вспомогательную осевую линию сс' (см. фиг. 151) на угол а по направлению вращения (см. осевую линию с'с" на фиг. 154). В результате такого смещения осей центральный угол сектора / увеличится на 2а, а цен­

этих секторов. При расположении щеток на нейтрали центральный

мости от числа коллекторных пластин пКУна которое смещены щетки с нейтрали. При этом следует учесть, что угол а пропорционален числу коллекторных пластин пКУ поэтому можно написать следую­ щее соотношение:

а2%

по направлению вращения генератора размагничивающее действие

Регулирование режима при помощи смещения щеток практически не оказывает влияния на величину напряжения холостого хода генератора. Характер зависимости тока короткого замыкания /„. от числа коллекторных пластин пк, на которые смещены щетки, показан на фиг. 155.

Существенным недостатком регулирования при помощи смеще­ ния щеток является ухудшение условий коммутации и искрение

За время производства в СССР генераторов с расщепленными полюсами электрические схемы их значительно усовершенствова­ лись. Было выпущено много типов генераторов, имеющих одинако­ вые магнитные системы, но отличающихся либо своими электриче­ скими схемами и обмоточными данными, либо конструкцией.

В настоящее время в СССР типовым является сварочный гене­ ратор с расщепленными полюсами на номинальный ток 300—340 а

3-2206 3-3806

Фиг. 157. Электромагнитная схема генератора СГ-300-М (вид со стороны коллектора) и схема включения двигателя сварочного преобразователя ПС-300-М:

Г — сварочный генератор; АД — асинхронный двигатель; Р — регулировочный реостат; Д К Г — клеммная доска генератора; К — конденсаторы фильтра; ПК — пакетный выключа­ тель; Д К Д — клеммная доска двигателя; Д — соединение обмоток статора в треугольник для включения на 220 в; Y — соединение обмоток статора в звезду для включения на 380 в.

при ПР°/0=65% . Различные типы сварочных генераторов срасщепленными полюсами, выпущенные в СССР, можно разделить в зависи­ мости от схемы включения обмоток возбуждения на четыре группы,

главными и поперечными полюсами разной полярности размещены два дополнительных полюса, улучшающие условия коммутации. Оси главных и поперечных полюсов сдвинуты между собой на 78°.

На основных полюсах расположены катушки намагничивающих обмоток возбуждения, которые включены между собой параллельно и питаются от одной основной (положительной) и дополнительной щеток генератора. В цепь обмотки поперечных полюсов включен регулировочный реостат Р, который укреплен на корпусе генера­ тора под специальным кожухом. Таким образом, схема соединения обмоток генератора СГ-300-М полностью отвечает принципиальной схеме на фиг. 150.

Регулирование режима производится только реостатом в цепи обмотки поперечных полюсов. Смещение щеток в генераторе СГ-300-М

не применяется, что благоприятно сказывается на условиях комму­ тации и повышает надежность работы генератора. На фиг. 158 при­ ведены внешние характеристики генератора СГ-300-М для двух крайних положений реостата: кривая 1 соответствует полностью выведенному реостату, кривая 2 — полностью введенному реостату.

Для снижения радиопомех генератор СГ-300-М снабжен фильтром из конденсаторов К> которые подключены к клеммам на щитке ДКГ

ик корпусу генератора.

Пр е о б р а з о в а т е л ь ПС-300-М состоит из генера­ тора СГ-300-М и асинхронного короткозамкнутого двигателя А-62/4, смонтированных в одном корпусе. Асинхронный двигатель преоб­ разователя рассчитан на непосредственный пуск от сети 220 или 380 в. Схема включения асинхронного двигателя показана на фиг. 157. Внешний вид преобразователя ПС-300-М показан на фиг. 159.

Г е н е р а т о р СМГ-2М-У1 имеет такую же электромагнитную схему, как генератор СГ-300-М. Отличие заключается лишь в незна­ чительном изменении параметров обмоток и некоторых конструк-

тивных особенностях выполнения, связанных с тем, что генераторы СМГ-2М-У1 предназначены для соединения с двигателем при помощи эластичной муфты. Номинальные данные обоих генераторов весьма близки.

С в а р о ч н ы й а г р е г а т CAK-2M-VI предназначен слу­ жить в качестве стационарной или передвижной установки для дуго­ вой сварки на открытом воздухе в полевых или монтажных усло­ виях. Он представляет собой сварочный генератор СМГ-2М-У1, соединенный эластичной муфтой с бензиновым автомобильным дви­ гателем ГАЗ-МК. Агрегат смонтирован на сварной раме и защищен железной кровлей.

Двигатель ГАЗ-МК представляет собой четырехтактный авто­ мобильный двигатель типа ГАЗ-MM, специально приспособленный и оборудованный для работы в стационарных установках и в поле­ вых условиях. Охлаждение двигателя водяное, принудительное, с центробежным насосом. Для удобства монтажа трубчатый шести­ рядный радиатор смонтирован на самом двигателе. Двигатель снаб­ жен специальным воздушным фильтром масляного типа и приспособ­ лен для работы в пыльных условиях. Скорость вращения поддержи­ вается центробежным регулятором, что является необходимым для устойчивости режима работы сварочного генератора.

Сварочный агрегат CAK-2M-V1 выпускается заводом «Электрик» и является последней моделью (1954 г.) агрегатов этого типа. Агре­ гаты типа САК-2 с двигателями внутреннего сгорания выпускаются нашей промышленностью с 1933 г. Они комплектовались свароч­ ными генераторами с расщепленными полюсами других типов,

ленными полюсами, применяемых в СССР, принадлежат генераторы типа СМГ-26, СМГ-2д, СМГ-2г и СГ-300. Первые два типа выпуска­ лись до Великой Отечественной войны; серийное производство гене­ раторов СМГ-2г и СГ-300 было начато в послевоенное время. Электро­ магнитные схемы генераторов второй группы примерно одинаковы, а номинальные данные их весьма близки. Отличаются они лишь пределами регулирования режима сварки и некоторыми конструк­

принципиальная электрическая схема генераторов этой группы. Как видно из представленных схем, на главных полюсах располо­ жены катушки намагничивающей обмотки ЯГ, а на поперечных полю­ сах имеются две намагничивающие обмотки. Одна из этих обмоток НПН — нерегулируемая — соединяется последовательно с обмоткой главных полюсов НГ. В цепь второй регулируемой обмотки НПР попе­ речных полюсов включен реостат Г, который служит для настройки режима сварки. Обмотка НПР подключается параллельно обмоткам

НГ и НПН к тем же щеткам а — с. Регулировочный реостат укреп­ лен на корпусе генератора СГ-300 и закрыт кожухом. Регулирование режима в генераторе СГ-300 производится двумя способами: плав-

3-2205

Фиг. 160. Электромагнитная схема генератора СГ-300 (вид со стороны коллектора)

щеток. Сдвиг щеток производится при помощи специальной ручки, снабженной приспособлением для фиксации

регулирования, так как щетки в этих генераторах устанавливаются

двигателя; этим же генератором комплектовались однокорпусные преобразователи типа СУГ-26, которые выпускались до войны.

Первые сварочные генераторы с расщепленными полюсами типа СМГ-2а и СМГ-1, выпущенные в СССР в начале 30-х годов, сущест­ венно отличались от описанных выше конструкций сварочных гене­

Однако наличие в генераторах СМГ-2а обмотки параллельного возбуждения ШО, питаемой от основных щеток, несколько ухуд­ шило их динамические свойства. Процесс восстановления напря­ жения генератора после прекращения короткого замыкания ухуд­ шился вследствие того, что ток в намагничивающей параллельной обмотке ШО должен был при этом возрасти с нуля до своего номи­ нального значения. Таким образом, на переходный процесс, обу­ словленный взаимоиндукцией обмоток возбуждения, накладывался переходный процесс самовозбуждения генератора, что замедляло процесс восстановления напряжения генератора и ухудшало его динамические свойства. Для уменьшения постоянной времени об­ мотки ШО в цепь ее было включено добавочное сопротивление /?ш.

Сварочный генератор СМГ-2а предназначался для сварки уголь­ ным и металлическим электродами при номинальном рабочем напря­ жении 40 в и токах от 75 до 400 а. Комбинированное регулирование режима осуществлялось при помощи реостата в обмотке НП и сдвига щеток. Генератор СМГ-2а входил в комплект сварочного агрегата СМГ-2а с приводом от асинхронного двигателя; с этими генераторами комплектовались также однокорпусные сварочные преобразователи

Основные технические данные современных советских сварочных двухмашинных агрегатов и однокорпусных преобразователей, укомплектованнных генераторами с расщепленными полюсами, приве­ дены в табл. 9.

Сварочные генераторы с расщепленными полюсами впервые были применены в США, где они получили большое распространение. До настоящего времени они являются основным типом сварочных генераторов, выпускаемых фирмой Дженерал Электрик (General Electik Со). Советские сварочные генераторы с расщепленными полюсами по своей конструкции и техническим характеристикам не уступают генераторам, выпускаемым в США.

§ 5. ОСНОВНЫЕ СВОЙСТВА ГЕНЕРАТОРОВ С РАСЩЕПЛЕННЫМИ ПОЛЮСАМИ

Из описания принципа действия и конструкции сварочных генера­ торов'с расщепленными полюсами можно сделать следующие выводы:

Некоторым недостатком генераторов с расщепленными полюсами типа СМГ-2г и частично СГ-300 является относительно большой ток короткого замыкания, обусловленный насыщением поперечных полю­ сов при режимах, близких к короткому замыканию. В генераторах СМГ-2М, СГ-300-М этот недостаток в значительной степени устра­ нен .

Способы регулирования режима обеспечивают настройку в до­ стойно широких пределах при сравнительно небольшом изменении напряжения холостого хода.

Однако регулирование путем сдвига щеток усложняет комму­ тацию, делает необходимым применение широких дополнительных полюсов и несколько снижает надежность работы генератора.

В последних моделях генераторов с расщепленными полюсами (СМГ-2М, СГ-300-М) обеспечен достаточно широкий диапазон регу­ лирования без применения сдвига щеток.

б) Генераторы с расщепленными полюсами не нуждаются в по­ стороннем источнике питания возбуждения, что упрощает конструк­ цию и повышает надежность работы сварочной установки.

в) Генераторы с расщепленными полюсами являются двухпо­ люсными машинами. Вследствие этого изготовление таких генера­ торов на большие токи затруднительно, так как мощные генера­ торы с малым числом полюсов имеют большие габариты, удельный расход активных материалов в них повышается, а коллектор имеет большие размеры

г) Исследование динамических свойств генераторов с расщеплен­ ными полюсами показало, что переходные процессы в этих генера­ торах и в генераторах с независимым возбуждением и размагничи­ вающей последовательной обмоткой имеют один и тот же характер (см. фиг. 133 и 165). Однако особенности схемы генераторов с рас­ щепленными полюсами обусловливают некоторые отличия в каче­ стве переходных процессов. К этим особенностям, по сравнению со схемой генератора с независимым возбуждением, относятся сле­ дующие. Во-первых, питание обмоток возбуждения производится от части обмотки якоря, вследствие чего напряжение возбуждения зависит от изменения э. д. с. в якоре генератора при переходном процессе. Во-вторых, падающая характеристика в генераторах с расщепленными полюсами достигается в результате взаимодей­ ствия н. с. обмоток возбуждения и обмотки якоря, которая в этих генераторах заменяет размагничивающую последовательную обмотку. При этом э. д. с. взаимоиндукции между обмоткой якоря и обмот­

буждения, включенные параллельно, в первый момент снижается. Это вызывается тем, что ток в обмотке главных полюсов сначала уменьшается и даже изменяет свое направление вследствие воз­ никновения в этой обмотке э. д. с. взаимоиндукции, действующей

встречно приложенному к обмотке напряжению. Затем, по мере возрастания тока в якоре, э. д. с. Еас и соответственно напряже­ ние Uac возрастают до своего исходного значения и даже несколько превышают его благодаря подмагничивающему влиянию реакции якоря. Ток в обмотке поперечных полюсов, наоборот, в первый момент времени возрастает вследствие возникновения э. д. с. взаимо­ индукции, которая в этой обмотке действует согласно с приложен­ ным к обмотке напряжением. Вследствие этого э. д. С. Есь и напря­ жение Ucb под влиянием размагничивающего действия реакции якоря уменьшаются медленнее, чем это имело бы место, если бы ток в обмотках поперечных полюсов не возрастал. В результате такого изменения э. д. с. Еас и Есь суммарная э. д. с. ЕаЪ в цепи якоря во время переходного процесса будет больше своего значения, соответствующего установившемуся значению тока короткого замы­ кания. Вследствие этого ток в якоре при переходном процессе дости­ гает пикового значения, превосходящего установившийся ток корот­ кого замыкания. Если бы напряжение питания обмоток возбужде­ ния Uас не снижалось в начале переходного процесса вследствие действия э. д. с. взаимоиндукции, то возрастание тока в обмотке поперечных полюсов и суммарная э. д. с. генератора ЕаЬ при пере­ ходном процессе были бы еще больше и соответственно пик тока и скорость его нарастания в якоре были бы также больше. Следо­ вательно, питание обмоток возбуждения в генераторе с расщеплен­ ными полюсами от части обмотки якоря и возникновение э. д. с. взаимоиндукции в обмотке возбуждения главных полюсов, действую­ щей противоположно по отношению к приложенному к обмотке напряжению, несколько ограничивает пик тока короткого замыка­ ния и скорость его нарастания по сравнению с генераторами, имею­ щими независимое возбуждение и размагничивающую последова­ тельную обмотку. Кроме того, абсолютные значения взаимоиндуктивности М между обмотками возбуждения и обмоткой якоря в гене­ раторах с расщепленными полюсами несколько меньше, чем в гене­ раторах с независимым возбуждением, особенно в тех случаях, когда намагничивающая и последовательная обмотки расположены на одних и тех же полюсах. Уменьшение значений М , как известно, также приводит к уменьшению пика тока короткого замыкания.

При переходе с короткого, замыкания к холостому ходу э. д. с. Еас и напряжение Uас в первый момент несколько снижаются, так как исчезает подмагничивающий поток якоря. Но одновременно с этим нарастает ток в обмотке главных полюсов, так как э. д. с. взаимоиндукции в этой обмотке при уменьшении тока якоря направ­ лена согласно с напряжением, приложенным к обмотке. В резуль­ тате напряжение Uас относительно быстро достигает своего значе­ ния при холостом ходе.

Ток в обмотках поперечных полюсов, наоборот, в начале пере­ ходного процесса под действием э. д. с. взаимоиндукции и сниже­ ния напряжения питания уменьшается и даже изменяет свое напрап-

ление, а затем нарастает со скоростью, определяемой величиной постоянной времени этой обмотки. Соответственно с этим изме­ няются э. д. с. Есь и напряжение на щетках VсЬ, которые при корот­ ком замыкании, т. е. в начале переходного процесса, будут отрица­ тельными, а по окончании переходного процесса вновь достигают своего положительного значения при холостом ходе, переходя одно­ временно с током в обмотке поперечных полюсов через нулевое значение. В соответствии с указанным изменением э. д. с. Еас и ЕсЬ изменяются суммарная э. д. с. генератора ЕаЬ и напряжение Uab.

Фиг. 165. Осциллограммы переходных процессов в генераторе СМГ-26 для двух сту­ пеней регулирования режима. Рабочий режим:

Скорость нарастания напряжения Uab при переходе к холостому ходу в основном определяется величиной постоянной времени об­ мотки поперечных полюсов, а величина минимального напряжения как и в других системах сварочных генераторов, зависит от взаимоиндуктивности М между этой обмоткой и обмоткой якоря. Как видно из описания переходных процессов в генераторах

срасщепленными полюсами, э. д. с. взаимоиндукции в обмотках главных и поперечных полюсов и соответственно изменения токов в них имеют разные знаки. Поэтому при последовательном соеди­ нении обмотки главных полюсов со всей или частью обмотки попе­ речных полюсов (см. фиг. 161 и 164) э. д. с. взаимоиндукции в обмот­ ках будут частично компенсировать друг друга, что приведет к умень­ шению результирующей взаимоиндуктивности М 0 и улучшению динамических свойств генераторов.

На фиг. 165 приведены опытные осциллограммы токов и напря­ жений генератора СМГ-26 при коротком замыкании и при переходе

скороткого замыкания к холостому ходу для двух положений щеток, т. е. для двух ступеней настройки режима. Эти осциллограммы

достаточно наглядно характеризуют динамические свойства гене­ ратора.

Испытания генераторов с расщепленными полюсами показали, что отношение пика тока к установившемуся току короткого замы­

жения до 25 в после прекращения короткого замыкания обычно меньше

рами с самовозбуждением. Следовательно, как было показано в главе XIV, они должны вращаться только в одном определенном направлении, так как в противном случае самовозбуждение гене­ раторов будет невозможно.