Фикм = ФоК = Фов;

векторная диаграмма напряжений и потоков, представленная на фиг.^ 80.

На фиг. 80 направления векторов потоков показаны в соответствии

с их фазой: вектор потока Фа = Ф0 опережает вектор напряжения холостого хода U0 на 90°, а вектор эквивалентного потока рассеяния трансформатора Фр9 совпадает по фазе с вектором тока во вторичной цепи / а.

Пренебрегая падением напряжения в активных сопротивлениях обмоток, можно записать:

и 0= и ю + Upo = 4,44/ (ку20 - w2pkM) Ф0-10 8

которое было приведено ранее в аналитической форме (см. векторную

диаграмму на фиг. 77). Вектор 0 р (фиг. 80) является результирующей э. д. с. или напряжением на клеммах реактивной обмотки, индукти­ рованным результирующим потоком Фв в стержйе в. Из векторной

Так как э. д. с. Е2ои напряжение на клеммах U2oосновной вторичной обмотки при изменении нагрузки меняются очень мало благодаря постоянству потока Фа, то напряжение источника уменьшается с увеличением сварочного тока вследствие изменения величины и фазы результирующего напряжения на клеммах реактивной обмотки Up.

Последнее подтверждается опытными осциллограммами, приведен­ ными на фиг. 81, где показаны осциллограммы вторичного тока / 2 и напряжений U20и Uр при холостом ходе, нагрузке трансформа­ тора СТАН-1 на активное балластное сопротивление и коротком замыкании. Из сравнения осциллограмм на фиг. 81 следует, что при изменении нагрузки от холостого хода до короткого замыкания

изображенные на фиг. 82, подтверждают выводы в отношении харак­ тера изменения напряжений Uw U20 и Up при нагрузке.

Фиг. 81. Осциллограммы напряжений U20, Up и тока нагрузки / 2 в трансформа­ торе СТАН-1:

а — холостой ход; б — нагрузка; Uн = 30 в; / 2 = 518 а; в — короткое замыкание; 1К = 650 а.

Из уравнения (126)

£ р э= V G — М4/ш2рФра. Ю- 8

можно определить зависимость полного индуктивного сопротивле­ ния Х г от некоторых параметров^ реактивной обмотки трансфор­ матора.

Выразим амплитудное значение потока Фр через н. с. реактивной обмотки и магнитное сопротивление на пути этого потока:

V ~2 Idw2p

Фр== K„p-io- 8 ’

где R^p — полное магнитное сопротивление на пути потока Фр, включая сердечник трансформатора, средний стержень и воздушное пространство между крайними стержнями,

в ом~1 сек~1.

Подставим это выражение в уравнение (126). Учитывая, что Фр9 = ’ = Фра, после преобразования получим

to^La

Xr = - J ^ .

Сравнивая уравнение (128) с выражением для индуктивного сопротивления отдельной реактивной катушки-дросселя

v

■' ■ К„ ’

можно заметить, что при равенстве остальных параметров уравне­ ние (128) отличается лишь наличием коэффициента рассеяния о < 1.

во вторичной обмотке трансформатора, имеющего отдельный дрос­ сель, всегда больше числа витков w2o основной вторичной обмотки трансформатора с подвижным магнитным шунтом при условии равен­ ства остальных параметров. Поэтому суммарное число витков в основ­ ной и реактивной вторичных обмотках w20 + w2p, как правило, меньше суммарного числа витков вторичной обмотки трансформатора и отдельного дросселя w2 + wp. Благодаря этому можно уменьшить расход обмоточною провода в трансформаторах с увеличенным

рассеянием по сравнению с трансформаторами, имеющими отдель­ ные дроссели.

Короткое замыкание дуги. Так же как и во всех ранее описан­ ных сварочных трансформаторах, э. д. с. во вторичной цепи при корот­ ком замыкании уравновешивается в основном падением напряжения м индуктивном сопротивлении, т. е.

Аналогично можно записать из уравнения (127) при Ud = 0:

Справедливость последнего уравнения подтверждается опытной осциллограммой на фиг. 81, в, из которой видно, что при коротком смыкании угол сдвига фаз 0 между напряжениями U2o и Up

нее подтверждает справедливость уравнения (129), которое было выведено из предположения, что э. д. с. уравновешивается в основном падением напряжения в индуктивном сопротивлении трансформатора.

Зависимость тока короткого замыкания от параметров трансфор­

§ 3. РЕГУЛИРОВАНИЕ РЕЖИМА В ТРАНСФОРМАТОРАХ С ПОДВИЖНЫМИ МАГНИТНЫМИ ШУНТАМИ

Способы регулирования режима и их свойства определяются, как обычно, из основных соотношений в трансформаторе (115), (116) и (132):

В трансформаторах с подвижными магнитными шунтами регули­ рование или настройка режима производится путем поворота или выдвижения среднего стержня. Воздушные зазоры между шунтом и основным сердечником остаются при этом неизменными, а активное сечение среднего стержня, пронизываемое магнитным потоком рас­ сеяния, уменьшается. Вследствие этого магнитное сопротивление R ^ и соответственно сопротивление RMf>увеличиваются. При выдвиже­ нии магнитного шунта коэффициент рассеяния а уменьшается, а коэф­ фициент магнитной связи kM увеличивается. Следовательно, индук­ тивное сопротивление трансформатора Х т> согласно уравнению (128), уменьшается при выдвижении магнитного шунта, и соответственно возрастают 'ток или напряжение дуги. Регулирование режима путем перемещения магнитного шунта происходит весьма плавно.

Как следует из уравнения (114),

Следовательно, при выдвижении шунта несколько увеличивается напряжение холостого хода, так как коэффициент магнитной связи kM при этом также увеличивается. Относительное изменение напря­ жения не превышает обычно 10% среднего напряжения холостого хода.

Кратность регулирования тока зависит от величины хода сред­ него стержня, т. е. от степени изменения величин R^p , kM и о при полном выдвижении магнитного шунта. Чем больше сечение среднего стержня, чем меньше воздушные зазоры и насыщение сердечника трансформатора, тем больше изменение всех указанных величин и больше кратность регулирования тока. Для увеличения кратности регулирования в трансформаторах этого типа обычно применяют комбинированную настройку режима: плавное регулирование путем перемещения магнитного шунта сочетают со ступенчатым изменением числа витков вторичных обмоток трансформатора w2p и w20. При переключении на ступень, рассчитанную на большие токи, умень­ шают число витков w2p и одновременно в несколько меньшей степени увеличивают число витков основной вторичной обмотки w20. Как следует из уравнений (116), (128) и (132), индуктивное сопротивление при этом уменьшится, а сварочный ток и ток короткого замыкания увеличиваются. Так, в трансформаторах типа СТАН-1 при переходе с первой ступени на вторую при одном и том же положении маг­ нитного шунта (шунт вдвинут полностью) сварочный ток изменяется ступенчато с 50 до 200 а. При выдвижении магнитного шунта на первой ступени (с большим числом витков w2p) сварочный ток изме­ няется плавно в пределах 50—220 а. Как видно из приведенных

(1д = 200 а). Благодаря тому, что ступени несколько перекрывают

друг друга, обеспечивается возможность настройки любого режима в пределах всего диапазона регулирования трансформатора СТАН-1.

Как было уже указано, особенность комбинированного регули­ рования состоит в том, что при уменьшении числа витков реактив­ ной обмотки W 2p ЧИСЛО ВИТКОВ ОСНОВНОЙ вторичной обмотки ££>20 увеличивают в несколько меньшей степени. Так, в трансформаторах

независимо от ступени регулирования, если пренебречь относительно небольшим изменением напряжения холостого хода. Согласно урав­ нению (126)

Ерэ -- 4,44/a>2p0pO-10~'

При уменьшении числа витков w2p и неизменном значении э. д. с. Ерэ поток вторичной реактивной обмотки Фр увеличивается. <ледовательно, при этом будет увеличиваться поток Фв в стержне, па котором размещена реактивная вторичная обмотка, а также воз-

растет результирующий поток Фс в среднем стержне, когда он вдвинут полностью. Последнее подтверждается данными испытания

нение R [ip, kMи а при полном выдви­ жении магнитного шунта будет мень­ ше на ступени с меньшим чисдом витков w2p. Вследствие этого мини­ мальный ток на второй ступени не­ сколько возрастет, а кратность ре­ гулирования тока соответственно уменьшится. Регулировочные кри­ вые трансформатора СТАН-1, приве­

1С—вели-

денные на фиг. 84, наглядно под­ тверждают указанные свойства спо­ соба регулирования трансформато­ ров с подвижными шунтами.

* Увеличение насыщения отдельных участков сердечника при работе на второй ступени, как показали испытания трансформатора СТАН-1, не выходит за допустимые пределы и поэтому не сказывается на устойчивости дуги.

§ 4. КОНСТРУКЦИЯ СВАРОЧНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ С ПОДВИЖНЫМ ШУНТОМ ТИПА СТАН

Трансформаторы типа СТАН-0 и СТАН-1, выпускаемые в СССР,

относятся к сварочным трансформаторам с увеличенным магнитным рассеянием, имеющим подвижный магнитный шунт. Трансформатор СТАН-1, предназначенный для сварки токами от 50 до 450 а, изго­ товляется в крупносерийном производстве. Для сварки стали малой толщины электродами диаметром от 1,5 до 3 мм при токах от 25 до 150 а может применяться трансформатор СТАН-0, который выпу­ скается по специальному заказу отдельными партиями. Принципиаль­ ная электромагнитная схема трансформатора типа СТАН была приведена на фиг. 75. Трансформаторы СТАН — стержневого типа с цилиндрическими катушками. Первичная обмотка выполнена из изолированной обмоточной меди; вторичные обмотки выполняются

без изоляции. Комбинированное регулирование режима осущест­ вляется путем ступенчатого изменения соотношения между числом витков основной и реактивной вторичных обмоток, а также путем плавного выдвижения среднего подвижного стержня. Для ступенча­ того переключения вторичных обмоток на доске выводов вторичной цепи, помимо двух основных, сделаны три дополнительных вывода.

способов регулирования (см. § 3

данной главы), ток на первой ступени будет меньше, а напря­ жение холостого хода выше, чем на второй ступени. Плавное перемещение подвижного шунта производится при помощи винтового механизма, снабженного рукояткой. Подвижной стержень связан с указателем, перемещающимся по шкале, градуированной в амперах. По показаниям этой шкалы можно осуществлять предварительную настройку режима. Внешние характеристики и регулировочные кривые трансформатора СТАН-1 бь!ли показаны на фиг. 83 и 84.

Регулирующее устройство трансформаторов СТАН не имеет изменяющихся воздушных зазоров. Усилия, действующие в воздуш­ ных зазорах на торцовые части подвижного шунта, направлены в про­ тивоположные стороны и уравновешивают друг друга. Кроме того, направление этих усилий перпендикулярно оси перемещения по­ движного шунта. Благодаря этим особенностям вибрации подвижного шунта и шум при работе трансформатора типа СТАН незначительны. Следовательно, регулирующее устройство трансформатора СТАН оолее надежно в работе и устойчивость дуги притоках, соответствую­ щих нижнему пределу регулирования, не ухудшается, как это имеет

место в дросселях с изменяющимися воздушными зазорами при малой величине зазора.

Вследствие значительных потоков рассеяния в трансформаторах СТАН несколько увеличиваются потери энергии в обмотках, а также потери на вихревые токи в сердечнике трансформатора. Кроме того, если кожух трансформатора расположен близко от обмоток,, то вихревые т^ки от потоков рассеяния могут вызвать местный нагрев кожуха. Поэтому кожух трансформаторов СТАН распола­ гается на таком расстоянии от обмоток, при котором исключается нагрев стенок кожуха вихревыми токами. Во избежание образования замкнутого контура вокруг обмоток трансформатора, в котором потоки рассеяния могут навести э. д. с., одна из торцовых стенок кожуха трансформатора СТАН отделена от каркаса изолирующей прокладкой.

Описанные выше особенности трансформаторов СТАН делают их наиболее пригодными при ручной дуговой сварке на малых и сред­ них токах. Трансформаторы СТАН, благодаря однокорпусному исполнению и сочетанию в одном аппарате функций трансформатора и дросселя, позволяют получить экономию в расходе активных и конструктивных материалов, снизить общий вес и повысить технико­ экономические показатели трансформатора при эксплуатации. Так, в трансформаторах СТАН-1 расход обмоточной меди снижен на 17%, а расход электротехнической стали — на 24,5% по сравнению с одинаковыми по мощности трансформаторами, имеющими отдельный дроссель. Экономия в расходе электроэнергии достигает 450 квпг-ч в год на каждый трансформатор при 1,5-сменной работе.

При эксплуатации трансформаторов СТАН следует иметь в виду, что выключение реактивной обмотки, подобно отключению отдельного дросселя, в этих трансформаторах невозможно, так как регулирую* щее устройство составляет с трансформатором одно целое.

Основные технические данные трансформаторов СТАН приведены в табл. 5. Внешний вид СТАН-1 показан на фиг. 85.

§ 5. ТРАНСФОРМАТОРЫ С УВЕЛИЧЕННЫМ МАГНИТНЫМ РАССЕЯНИЕМ

ИПОДВИЖНЫМИ ОБМОТКАМИ

Второй, весьма распространенной разновидностью сварочных трансформаторов с увеличенным магнитным рассеянием являются трансформаторы сподвижными обмотками. В большинстве случаев такие трансформаторы выполняются с сердечниками броневого типа и дисковыми катушками.

На фиг. 86 изображена часто применяющаяся конструкция пло­ ского броневого сердечника, состоящего из двух отдельных сердеч­ ников с четырьмя стержнями одинакового сечения. Как показано* на фиг. 86, средний стержень броневого сердечника состоит из двух отдельных стержней, между которыми имеется свободное простран­ ство. Обмотки трансформатора располагаются на среднем стержне

сопротивление на пути этих потоков уменьшается. По мере раздвижения обмоток коэффициент рассеяния будет расти, а магнитная связь между обмотками будет уменьшаться. Следовательно, согласно уравнениям (115), (116) и (128) индуктивное сопротивление транс­ форматора Х Г при увеличении расстояния между обмотками уве­ личивается, а ток или напряжение дуги соответственно умень­ шается. Как показали расчеты опытные данные [24], индуктивное-

сопротивление Х т в зависимости от изменения расстояния /0 между* обмотками изменяется по линейному закону (фиг. 87). Следовательно,, ток короткого замыкания и сварочный ток будут изменяться обратна пропорционально расстоянию между обмотками. Регулировочные кривые 1д = Д (/0) и IK= f2 (/о) для трансформаторов с подвижной обмоткой типа СТР приведены на фиг. 88. Для получения требуемой кратности или диапазона регулирования приходится раздвигать обмотки на сравнительно большие расстояния, что увеличивает длину стержней сердечника и повышает расход электротехнической стали. Так, по расчетам, приведенным в работе [24], вес электротех­ нической стали в трансформаторе с диапазоном регулирования 200— 700 а составляет 62,5% от веса стали в трансформаторе одинаковой мощности, но с диапазоном регулирования 100—700 а.

В некоторых конструкциях трансформаторов этого типа для расширения пределов регулирования при одновременном ограниче­ нии раздвижения обмоток прибегают к ступенчатому секционирова­ нию вторичной обмотки. На ступени, рассчитанной на меньшие токи, число витков вторичной обмотки больше, что одновременна

с уменьшением тока дает некоторое повышение напряжения холостого хода. Плавное регулирование в пределах каждой ступени по-преж­

снижение напряжения холостого хода, так как и 0= ----------------- . w1

Однако в наиболее типовых конструкциях напряжения холостого хода, соответствующие крайним положениям подвижной обмотки, отличаются всего на 3—5%.

Как известно, на обмотки трансформаторов действуют пульси­ рующие электромагнитные силы F, равные по величине и направлен­ ные в противоположные стороны. Эти силы возникают благодаря взаимодействию полей рассеяния и стремятся раздвинуть обмотки (см. фиг. 93). Действующее значение сил F пропорционально квадрату тока в обмотках.

Под действием пульсирующих сил возникают вибрации подвиж­ ной обмотки, если она недостаточно жестко закреплена. Периоди­ ческие колебания режима сварки также могут усилить вибрацию обмоток. Вибрации обмоток снижают надежность работы трансфор­ матора и могут привести к преждевременному выходу его из строя.

Вследствие этого в некоторых конструкциях усиливают крепле­ ние подвижной обмотки, а также применяют различные демпфирую­ щие пружинные или другого типа устройства для уменьшения ви­ браций.

В Институте электросварки АН УССР были разработаны и выпу­ щены трансформаторы-регуляторы с подвижной обмоткой типа СТР, предназначенные для питания дуги при автоматической сварке под флюсом на токи от 450 до 1000 а. В трансформаторах СТР сердечник броневого типа собран из четырех отдельных сердечников (фиг. 89). Средний составной стержень, на котором размещены обмотки, обра­ зуется из четырех отдельных стержней. В пространстве между этими стержнями размещают винт или подвижную штангу, на которых крепится подвижная первичная обмотка. В отличие от обычного плоского трехстержневого броневого сердечника, такой тип сердеч­ ника называют многостержневым. В трансформаторах СТР-1000 подвижная катушка закреплена на винте, который вращается от реверсивного электрического привода. Реверсивный электрический привод состоит из двух короткозамкнутых асинхронных двигателей, которые соединяются с валом редуктора механизма перемещения обмотки при помощи одной из двух электромагнитных муфт. Оба двигателя подключаются к питающей сети одновременно с включением сварочного трансформатора и остаются включенными в течение всего времени сварки.Включение электромагнитных муфт производится при помощи специальной схемы управления. В зависимости от включения той или другой муфты соответствующий двигатель пере­ мещает подвижную обмотку либо в сторону увеличения расстояния

между обмотками, либо сближает их. Когда обе муфты выключены, обмотка неподвижна.

Схема управления трансформатора СТР-1000 позволяет автомати­ чески поддерживать режим сварки при изменении напряжения питающей сети (фиг. 90).

Принцип работы релейной схемы управления, изображенной на фиг. 90, состоит в следующем. Включение электромагнитных муфт

проволоки.

производится специальным трехпозиционным реле РНТ. При пита­ нии от трансформаторов СТР-1000 автоматов с регуляторами напря­ жения дуги изменение напряжения сети вызывает в основном соот­ ветствующее изменение сварочного тока (см. главу VI). Поэтому в данном случае на вход релейной схемы подается сигнал, пропор­ циональный току дуги. Катушка реле РНТ подключается через потенциометр ко вторичной обмотке трансформатора тока 7Т, включаемого в цепь первичной или вторичной обмотки трансформа­ тора СТР-1000 (фиг. 90, а).'Заданный ток, который должен автома­ тически поддерживаться при изменении напряжения сети, настраи­ вается путем соответствующей установки движка сопротивления потенциометра Р 2- Если при изменении напряжения сети сварочный ток станет больше заданного, то реле РНТ сработает и замкнет нормально открытый контакт РНТ-1 в цепи управления первой муфты 1ЭМ. Соответствующий двигатель привода начнет перемещать

Внешние характеристики трансформатора СТР-1000 для трех положений подвижной обмотки приведены на фиг. 91.

Трансформатор СТР-ЮОО-П (фиг. 92) по конструкции сердечника, принципу действия и основным параметрам аналогичен трансфор­ матору СТР-1000. Отличием его является оригинальное устройство для автоматического поддержания тока дуги при изменении напря­

погруженный в бак с маслом 11, расположенный в нижней части кожуха трансформатора.

Электромагнитная сила F, действующая на подвижную обмотку и отталкивающая ее от неподвижной обмотки (фиг. 93),

ния между обмотками, т._е.

F к Л

где kB— коэффициент пропор­ циональности.

Подвижная обмотка будет находиться в равновесии при условии равенства электромагнитной силы F полному приведенному весу, G подвижной системы (обмотка и все связанные с ней детали): F = G .

Следовательно, при заданном весе G равновесие наступит при определенном заданном значении тока:

'•-/I*

В случае отклонения тока от заданного значения равновесие нарушается, и подвижная система начнет перемещаться, вследствие чего будет изменяться расстояние между обмотками. При этом индуктивность рассеяния и сварочный ток будут изменяться так, что равновесие наступит при прежнем заданном значении тока, по при новом значении расстояния между обмотками /0.

Так, например, в случае снижения напряжения сети ток при сварке на автоматах с регуляторами напряжения дуги уменьшается. В первый момент времени электромагнитная сила F уменьшится и, следовательно, вес подвижной системы G станет больше силы F. Подвижная обмотка начнет опускаться, и расстояние между обмот

ками уменьшится. Вследствие этого индуктивное сопротивление трансформатора будет уменьшаться, а ток возрастет. Когда ток достигнет заданного значения, наступит новое положение равнове­ сия, и режим сварки будет

восстановлен.

При повышении напряже­ ния сети и соответствующем увеличении тока, наоборот, электромагнитная сила F станет больше веса G (/7>G), что приведет к подъему по­ движной обмотки и, следова­ тельно к автоматическому снижению тока до заданного значения.1

F./2

Поплавок, погруженный в масло, служит успокоителем вибраций подвижной системы, возникающих при кратковременных периоди­ ческих колебаниях режима сварки или под действием пульсирующих сил F.

Настройка заданного значения сварочного тока производится путем компенсации части веса подвижных частей. Степень компенса­ ции веса регулируется путем изменения объема воздуха под колоко­ лом, погруженным в масло. Пространство (фиг. 92) под колоколом при помощи трехходового крана, расположенного на передней стенке кожуха, сообщается либо с сетью сжатого воздуха, либо

с атмосферой. Чем больше объем воздуха под колоколом, тем больше компенсируется вес подвижной системы,, т. е. тем меньше заданное значение тока.

Таким образом, процесс настройки тока в трансформаторе СТР-ЮОО-П состоит в следующем (фиг. 92). Поплавок полностью заполняется воздухом, и подвижная система поднимается вверх. Сварочная цепь закорачивается. Затем при помощи трехходового крана выпускают воздух из-под поплавка, т. е. увеличивают ток до тех пор, пока амперметр не покажет заданное значение тока. После этого закрывают кран. В трансформаторе СТР-ЮОО-П нет указателя устанавливаемого тока. Поэтому предварительную на­ стройку тока можно производить лишь при коротко замкнутой сва­ рочной цепи, как было описано выше. Время настройки, т. е. время заполнения и выпуска воздуха из-под поплавка, сравнительно велико, что мало удобно в эксплуатации.

Как было указано в первом разделе, автоматы с независимой скоростью подачи электродной проволоки основаны на принципе саморегулирования дуги. Саморегулирование дуги является резуль­ татом изменения скорости плавления электрода в основном вследствие изменения сварочного тока. Трансформатор СТР-ЮОО-П поддер­ живает сварочный ток неизменным, что замедляет саморегулирова­ ние дуги и делает процесс сварки неустойчивым. Поэтому трансфор­ маторы СТР-ЮОО-П не могут быть использованы в большинстве случаев для питания автоматов с независимой скоростью подачи электродной проволоки. Эти трансформаторы предназначены в основ­ ном для автоматов с регуляторами напряжения дуги, для работы которых саморегулирование дуги не имеет существенного значения. Только при повышенной плотности тока в электроде, когда на ско­ рость плавления, т. е. на процесс саморегулирования, существенное влияние начинает оказывать также изменение напряжения дуги, трансформатор СТР-ЮОО-П может быть использован для питания автоматов с независимой (постоянной) скоростью подачи электродной проволоки.

Трансформаторы типа СТР — сложнее в изготовлении, а габа­ ритные размеры, вес и расход активных материалов в них больше, чем у трансформаторов ТСД (см. табл. 5). Достоинством трансформа­ торов СТР является устройство для автоматического поддержания постоянства режима сварки и бесшумная и надежная работа регу­ лирующего устройства.

Сварочные трансформаторы с подвижными обмотками широко применяются в зарубежной технике. Выпускаемые американском фирмой Дженерал Электрик Компани (GEC-General Electric Company) трансформаторы для ручной дуговой сварки имеют подвижную первичную обмотку, перемещаемую вручную при помощи винтового механизма.

Новая серия сварочных трансформаторов этой фирмы па 300, 400 и 500 а (выпуск 1955 г.) имеет броневой сердечник и регу

лирующее устройство, аналогичные изображенным на схеме фиг. 86. В трансформаторах этой серии применяются облегченные алюми­ ниевые обмотки с кремнийорганической термостойкой изоляцией, что повышает использование активных материалов и снижает вес трансформатора. Для уменьшения вибраций применено специальное крепление подвижной обмотки с демпфирующим устройством в виде эластичной резиновой прокладки.

Регулирование режима в трансформаторах Дженерал Электрик комбинированное: плавное — путем перемещения подвижной обмотки, и двухступенчатое — при помощи секционирования вторичной об­ мотки. Благодаря этому кратность регулирования тока достигает 8— 10. Напряжение холостого хода на первой ступени (малые токи) 75 в, на второй ступени 65 в. Для облегчения зажигания и стабили­ зации дуги при малых токах (нижний предел регулирования) транс­ форматоры могут снабжаться специальным устройством для авто­ матической форсировки сварочного тока при коротком замыкании. Благодаря этому устройству в момент касания электрода с деталью уменьшается сопротивление сварочной цепи и значительно увели­ чивается ток короткого замыкания по сравнению с рабочим током (в 3—4 раза). Форсировка тока длится около 0,25 сек., что вполне достаточно для усиления нагрева торца электрода и детали в месте контакта. После зажигания дуги автоматическое устройство выклю­ чается и ток снижается до нормальной величины, заданной на­ стройкой трансформатора.

Охлаждение трансформаторов естественное, воздушное. Трансформаторы на 400 и 500 а могут снабжаться конденсаторами

для повышения коэффициента мощности и снижения тока, потреб­ ляемого из силовой питающей сети.