книги / Цифровое моделирование вибраций в радиоконструкциях
..pdfX
г |
6 |
5 |
4 |
3 |
2 |
| |
1 |
0 |
13 |
0 |
—0.01000 |
—0,01732 |
—0,02000 |
—0,01732 |
|
—0,01000 |
0 |
12 |
0 |
—0,00971 |
—0,01082 |
—0,01942 |
—0,01082 |
|
—0,00971 |
0 |
11 |
0 |
—0,00885 |
—0,01533 |
—0,01770 |
—0,01533 |
|
—0,00885 |
О |
10 |
0 |
-0,00748 |
—0,01296 |
—0,01497 |
—0,01290 |
|
—0,00748 |
0 |
9 |
0 |
—0,00568 |
—0,00984 |
—0,01136 |
—0,00984 |
|
—0,00568 |
0 |
8 |
0 |
—0,00354 |
—0,00614 |
—0,00709 |
—0,00014 |
|
—0,00354 |
0 |
7 |
0 |
—0,00120 |
—0,00209 |
—0,00241 |
—0,00209 |
|
—0,00120 |
0 |
6 |
0 |
0,00120 |
0,00209 |
0,00241 |
0,00209 |
|
0,00120 |
0 |
5 |
0 |
0,00354 |
0,00614 |
0,00709 |
0,00614 |
|
0,00354 |
0 |
4 |
0 |
0,00568 |
0,00984 |
0,01136 |
0,00984 |
|
0,00568 |
0 |
3 |
0 |
0,00748 |
0,01296 |
0,001497 |
0,01296 |
|
0,00748 |
0 |
2 |
0 |
0,00885 |
0,01533 |
0,01770 |
9,01533 |
|
0,00885 |
0 |
1 |
0 |
0,00971 |
0,01682 |
0,01942 |
0,01682 |
|
0,00971 |
0 |
б |
0 |
0,01000 |
0,01732 |
0,02000 |
0,01732 |
|
0,01030^ |
0 |
числяются |
как средние арифметические |
перемещений |
в четырех |
соседних узлах (4, 4, 7), (4, |
5, 7), (4, 4, 8) |
и (4, 5, 8).
По приведенной программе производились вычисле
ния на 500 шагах |
по времени. |
|
|
|
|
|
|
|||||
На рис. 3.5 приведены графи |
V |
|
|
|
|
|
||||||
ки перемещений |
v |
централь |
Q08 |
|
|
|
|
|
||||
ной точки блока во времени, |
|
|
|
|
|
|
||||||
вычисленные |
для двух случа 0,0* |
|
|
|
|
|
||||||
ев. В |
первом |
случае |
все |
коэф |
|
\ |
1S |
/1 |
|
\ |
||
фициенты массы |
были |
взяты |
|
|
||||||||
|
1т0 |
\L100 |
\зоо т 1 |
|||||||||
равными единице, что облегча |
~а04 |
|
|
|
|
|
||||||
ло проверку |
устойчивости про |
|
|
/ |
zK |
|
||||||
цесса |
вычислений |
и анализре- |
|
|
|
|
||||||
У |
|
\ |
|
|
|
|||||||
были |
взяты |
реальные коэффи |
1-------- т |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
циенты массы. В первом случае |
Рис. 3.5. Графики перемеще |
|||||||||||
период колебаний равен 2,35 мс, |
||||||||||||
нии |
v |
центральной |
точки |
|||||||||
а частота f = 425 |
Гц, а во вто |
|
|
блока: |
|
|||||||
ром — период колебаний |
равен |
/ — без учета |
массы радиодета |
|||||||||
лей; |
2 — с учетом |
массы радио- |
||||||||||
6,85 |
мс, а частота |
колебаний |
|
|
деталей. |
|
||||||
145 Г>ц. В начале расчета ко лебания сильно отличаются от косинусоиды, поскольку на
чальная форма колебаний задана приближенно, особенно при учете массы радиодеталей. В процессе колебаний высшие гармоники, вследствие учета вязкости, затухают быстрее и выделяется первая гармоника. На рис. 3.6 и
3.7 показаны графики перемещений v узлов, находящих ся на осях симметрии блока в различные моменты вре мени, когда колебания достигали амплитудных значений. Рисунки соответствуют случаю, когда масса радиодета лей не учитывалась. Из графиков видно, как формирует ся собственная форма колебаний на частоте первой гар моники. На рис. 3.8 и 3.9 показана форма ко лебаний по осям блока вблизи максимума с учетом массы радиодеталей.
t)--о
0,08
от
/23
|
|
^ |
|
|
\ |
I! |
| |
Г! |
Ù |
8 |
12 Z |
Рис. |
3.6. |
Форма |
колебании |
Рис. 3.7. Форма колебаний |
||
блока в направлении оси г |
||||||
блока в направлении оси |
х без |
|||||
без |
учета |
массы |
радиоде |
|||
учета массы радиодеталей. |
||||||
|
|
талей. |
|
|||
|
|
|
|
|
||
В заключение параграфа приведем еще один резуль тат вычислений по той же программе резонансных час тот продольных колебаний блока. В этом расчете для упрощения анализа результатов блок считался однород-
Рис. 3.8. Форма колебаний блока |
Рис. 3.9. Форма |
коле |
|
в направлении оси г с учетом |
баний блока |
в |
на |
массы радиодеталей. |
правлении оси х с уче |
||
|
том массы |
радиоде |
|
|
талей. |
|
|
ным, а сетка имела одинаковые шаги в направлении всех координатных осей (рис. 3.10).
Были выбраны следующие коэффициенты разностной схемы: Al 1 =А21=Л 31 =0,0500, В 12=В13 = В22 = В23= = В32=ВЗЗ = 0,0055 и т. д. Это соответствует значениям коэффициентов Ламэ: À = 8,6 *107 Н/м2 и р = 5,8* Ю7 Н/м2.
Рис. 3.10. Область в задаче вычисления резонансных частот блока способом ударного возбуждения модели.
Шаг по времени был выбран т=15,7 мкс. В расчете бы ло произведено импульсное воздействие на модель в угловом узле при x = y — z = 0 в направлении z. Для этого перемещения w этого узла были заданы в три на чальных момента времени равными 0, 1 и 0. Затем узел
u,v
Рис. 3.11. Графики перемещений углового узла блока при ударном возбуждении модели.
освобождался и его перемещения в последующие момен ты времени выводились на печать. На рис. 3.11 приведе ны графики перемещений этого узла во времени в тече ние 200 шагов т. Выбросы на графиках соответствуют возвращению отраженных волн в точку возбуждения.
По интервалу между выбросами можно судить о резо нансных частотах.
Известно, что скорость распространения продольных волн в однородном материале равна
V,= y (1 + ^ ) Х- ^ = 4 lÆ = 0 ,2 2 3 -r (3-6)
По графику изменения и видно, что отраженная волна приходит в точку возбуждения через 114т и при этом проходит путь, равный 28Л, следовательно, при расчете скорость продольной волны ш = 0,245/г/т.
Скорость поперечных волн можно примерно опреде лить по формуле
( и - ^ г ) т - = К 4 в Г у ± = о , т ± -
По графику изменения а видно, что отраженная от зад ней грани поперечная волна приходит в точку возбужде ния через 104т и проходит путь, равный 16А, следова тельно, ее скорость составляет V2 = 0,1!53/г/т.
Сравнение полученных результатов с теоретическими показывает хорошее совпадение. Погрешность вычисле ния лежит в пределах фазовой погрешности конечно разностной аппроксимации дифференциального уравне ния. Следовательно, первые две резонансные частоты блока при продольных колебаниях будут равны 560 и 620 Гц.
3.2. Расчет вибраций платы
Плата представляет собой прямоугольник из фольгированного гетинакса {рис. 3.12), на поверхности которо го расположены радиодетали. Поскольку на плате поме щается часть схемы источника питания, среди радиоде талей имеются детали с различной массой, что учи тывается в расчете с помощью коэффициента допол нительной массы. Плата укрепляется в пазах с помощью выступов 1. Расчет выполняется для двух вариантов, когда выступы закреплены шарнирно пли помещены в амортизационные прокладки из резины.
Гетинакс имеет следующие характеристики упругос ти: Х = 9 -107 Н/м2, ц = 6,3- 107Н/м2, р = 1,3 - 103кг/м3. Раз меры платы 140X100X2 мм. Шаги сетки выбраны рав-
94
ными hx=hy=* 1 • 10~2 м, половина толщины платы hz= = 1-10 -3 м.
Расчетные соотношения получены на основании фор мул (1.46) — (1.48). В них учитываются только три члена
разложения перемещений в ряд по полиномам |
Ле |
|
жандра: ПрОГИб ДО0 И фуНКЦИИ УГЛОВ ПОВОрОТа |
И |
Vi. |
Рис. 3.12. Пример конструкции платы.
В форме, удобной для программирования, эти урав
нения имеют вид: |
|
|
|
|
|
|
||
U3 (X, Y) — А (X, Y) * |
(Е4 - |
В*Е1 (X, Y)) - f |
||||||
|
+ |
2 * U 2 (X , Y) — Ul (X, Y), |
|
|||||
V3(X, Y) = |
A(X, Y ) * ( E 5 - B * E 2 ( X , Y ))-f |
|||||||
|
- f |
2 |
* V2 (X, Y) - V 1 (X, Y), |
(3.7) |
||||
W2 (X, Y) = |
A (X, Y) * |
(E3 — B * EO (X, Y)) - f |
||||||
|
+ |
2 * W 1 (X , Y) — W 0(X, Y), |
||||||
|
E4 = |
P11 |
- F 1 2 + |
F 1 3 - F 1 4 - F 1 5 , |
||||
|
E5 = |
F21 |
F22 + |
F23 - |
F24 — F25, |
|||
|
E3 = |
F31 |
— F32 - f F33 — F34, |
(3.8) |
||||
|
Fl 1 = Cl 1 -)-D l 1, F 1 2 = C 1 2 + D 1 2 , |
|||||||
|
F13 = |
C13-j-E>13, |
F14 = |
C14-f-D14, |
||||
|
F 15= C 15 + |
D15, F21 = |
C214-D21, |
|||||
|
F22 = |
C22 + |
D22, |
F23 = |
C23 + |
D23, |
||
|
F24 = |
C24 -j- D24, |
F25 = |
C25 + |
D25, |
|||
|
F31 = |
|
C 31+D 31, |
F32 = |
C32, |
|
||
|
F33 = |
C33 |
D33, |
F34 — C34, |
(3.9) |
|||
C il = |
A il % (U 2 (X + 1 , |
Y) — U2(X, Y)), |
||||||
D11 = |
B11Î|C(V2(X + 1,Y +1) + V 2 ( X , Y + 1 ) - |
|||||||
—- V2 (X 1, Y — 1) — V2 (X, Y — 1)),
C12 = |
A l l * ( U 2 ( X , Y ) - U 2 ( X - i |
Y)) |
|
|
|||
D12= BJ1*(V2(X, Y+1) + V2(X,- |
I , Y4 |
n |
|||||
- Y 2 ( X , Y - l ) - V 2 ( X - l , У _Лп |
|
U' |
|||||
C13 = A13*(U2(X, Y + 1 ) - U 2 (X |
Y)) |
|
|
||||
D13= |
B13 * (V2 (X + |
1, Y+ 1) + V2 (X + |
1 v* |
||||
|
Y2 (X — 1, Y |
1) — V2 (X — 1 Yu |
’ |
" |
|||
C14= A13 % (U2(X, Y )-U 2(X , Y |
- ’i)) |
|
|
||||
D14 = |
B13 * (V2 (X + |
1, Y) + V2 (X + |
i Y __ n |
||||
—V2 (X — 1, Y) — V2(X — 1, Y _\\\ |
|
,_ |
|||||
C15= A15 % U2(X, Y), |
|
|
|
|
|
||
D 1 5 = B 1 5 * (W 1 (X + 1 , |
Y ) - W l ( X - i |
Yft |
|
||||
C 2 1 = A 2 1 * (V 2 (X , |
Y + 1 ) - V 2 ( X |
|
Y))’ |
|
|
||
D21 « |
B21 * (U2 (X + |
1, Y + l) + U2 (X + |
i |
Y\ |
|||
- U 2 ( X - l , Y + l ) - U 2 ( X - i |
Y)) |
’ |
|
||||
C22 = A21 *(V2(X, Y) — V2(X, Y — П) |
’ |
|
|||||
D22 = |
B21 * (U2 (X -I- 1, Y) + U2 (X + |
Г Y _ |
, , |
||||
|
— U2(X — 1, Y ) - U 2 ( X ~ l , |
Y - ’ n |
|
|
|||
C23 = |
A23 % (V2 (X -f-1, Y )-V 2 (Xf Y)), |
’ |
|
||||
D23 = |
B23>)<(U2(X-|-1, Y-f-l)_j_(j2(X Y4-1) |
||||||
|
- U 2 ( X + 1 ,Y - 1 ) - U 2 ( X , Y - ! » |
|
|
||||
C24= |
A23 % (V2 (X, |
Y) - |
V2 (X - |
1 Y)) |
|
|
|
D24 = |
B24 * (U2 (X, Y + |
1) + U2 (X |
1’ Y + |
n |
|||
|
— U2(X. Y — 1) — U2(X— l, Y - ’l)), |
|
|||||
C25=A25*V2(X, Y), |
|
|
|
|
|
||
D25= B25*(W1(X, Y + 1 ) _ W1(X |
Y __n |
|
|||||
C31 = |
A31 * (W1 (X + 1, Y) - W1 (X,’ Y)) |
|
|
||||
D31 = |
B31 ^ c(U 2(X -j-1, Y) — U2(X — 1 Y)) |
|
|||||
C32 = |
A 3 1 *(W 1 (X , |
Y ) _ W l ( X - l |
Y)) |
|
|
||
C33 = |
A33 % (W1 (X, Y + 1 ) - Wl(x, Y) ’ |
|
|
||||
D33= |
B33 % (V2(X, |
Y -f-1)_ V2(X |
Y — iy> |
|
|||
C34 = |
A33 % (W1 (X, Y) - |
W1 (X, Y - |
1)). |
|
(3.10) |
||
96 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Безразмерные коэффициенты вычислялись в соответ ствии с формулами (1.43) и имели следующие значения:
A ll — Ах= |
(K+J £ z2 =0,0091, |
|
В! 1 = S , = |
= |
°.°095. |
А13= ° ' = - й ; ==0’0027' |
||
В13 = £^ = |
^ -= = 0 ,0 0 0 7 , |
|
|
4рЛ<Лс |
|
A 15=3F * = ^11 ==0,8000,
В15' - Я' = Ш 7 “ 0-0135’
А21 = А У = J t t W L l . =0,0091,
В21 = ЗВ» = Ш Г = ° '0571’
M3 = f» = - g r =0,0027,
B23= w» = w , = ° . « » 7. А25 = 3D» = М = 0,8000,
B25 = Ê» = T f s 5 r = ° ' 0135'
A31=D ,=-££=0,0027,
рftzx
B 3 1 = 3 £ z = ||^ -=0,0405,
2рЛдс«2
■433 = f - = - £ = ° ' 0027В33= 3« * = ^ ж = ° . 0405-
(3.11)
Шаг по времени был выбран равным 2,34 мкс.
При этих значениях коэффициентов условия устойчи-1 вости решения выполняются.
Поскольку плата имеет выступы для крепления, усло-
вия проверки граничных элементов при задании гранич
ных условий затрудняются, |
поэтому каждый |
элемент |
||||||||||||
модели имеет признак Н(Х, Y), характеризующий распо |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ложение |
элемента |
по от |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
ношению |
к краям |
платы. |
|||||
|
ЕЭЕМ ШШ |
|
ЕЗЁЭЕЗП |
|
Однотипные |
с точки зре |
||||||||
! |
Е2ЕЭ08_11 1208_08 08 ов_ 11 12_08_08 03 |
|
ния |
задания |
|
граничных |
||||||||
ШШ 13 13 13 13 13 13 13 13_13 13 13 07_ |
|
условий |
элементы |
имеют |
||||||||||
9 Е 30 13_ 13_13 13_ 13 13_ 13 13 !L 13 13 07 |
|
одинаковые |
|
признаки |
||||||||||
8 |
|
13 13 13 ГЗ 13 13 13 13_ 13 13 13 07 |
|
(рис. 3.13). Элементы с |
||||||||||
7 ШШ 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 07 |
|
|||||||||||||
|
признаком Н(Х, Y) = 0 до |
|||||||||||||
8 |
езез 13_13_13 13 13 13 13 13_13 13_13_07 |
|
полняют |
плату до пря |
||||||||||
5 23В 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 07 |
|
|||||||||||||
9 ШШ 13_13 13 тз_и . 13 13_13_ж 1L 13_07 |
|
моугольника |
и |
являют |
||||||||||
3\05\13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 07 |
|
ся |
«пустыми». Элементы |
|||||||||||
2 |
ШИИШИЕЭЕЗЕЕЗЕЭЕЭЕЭЕЕЗ |
|
с |
признаком |
Н(Х, |
Y) = 13 |
||||||||
1 E3S3E3EÏEE!23EJElE3ESE2E3 |
|
являются |
внутренними |
и |
||||||||||
|
1 |
2 3 |
9 5 6 7 8 9 |
1011 12 13 19 |
х |
для |
них вычисляются |
все |
||||||
Рис. |
3.13. |
Признаки |
граничных |
|
составляющие |
напряже |
||||||||
|
|
узлов |
в задаче «плата». |
|
ний (3.10). Для осталь |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ных |
элементов |
вычисля |
|||||
ляющие |
(3.10), для |
которых |
ются |
только |
те |
состав |
||||||||
имеются данные соседних |
||||||||||||||
узлов. Коэффициент |
А, , учитывающий потери |
энергии |
||||||||||||
на внутреннее трение в этой задаче, как и в предыдущей, выбран равным 0,1. Коэффициент А = (1 + В)М, где М — коэффициент дополнительной массы. Значения коэффи циентов массы, учитывающих массу радиодеталей, укрепленных на плате, приведены в табл. 3.5.
Т а б л и ц а 3.5
Значения коэффициентов массы в задаче расчета вибраций платы
и
г |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
I |
0 |
0,9656 |
0,9329 |
0,3630 |
0,3636 |
0,3636 |
0,9329 |
0,8677 |
_ |
2 |
0 |
0,8439 |
0,8625 |
0,4053 |
0,4106 |
0,4201 |
0,9190 |
0,8260 |
|
3 |
0 |
0,5213 |
0,4555 |
0,4963 |
0,4887 |
0,3765 |
0,4977 |
0,4264 |
_ |
4 |
1 |
0,4926 |
0,4378 |
0,4880 |
0,4912 |
0,4977 |
0,4554 |
0,4281 |
1 |
5 |
1 |
0,5176 |
0,6672 |
0,4212 |
0,4816 |
0,3826 |
0,7394 |
0,5431 |
1 |
Г» |
0 |
0,8515 |
0,4335 |
0,7394 |
0,7336 |
1 |
0,4111 |
0,4045 |
_ |
7 |
0 |
0,4574 |
0,3676 |
0,8197 |
0,3745 |
0,5878 |
0,3393 |
0,3467 |
_ |
8 |
0 |
0,4341 |
0,3247 |
0,3404 |
0,5230 |
0,3697 |
0,3393 |
0,4316 |
_ |
9 |
0 |
0,5407 |
0,4097 |
0,8197 |
0,578!) |
0,3943 |
0,3562 |
0,5279 |
— |
Ю |
0 |
0,4100 |
0,4967 |
0,8748 |
0,9101 |
0,7843 |
0,9101 |
0,8588 |
_ |
П |
1 |
0,4494 |
0,4865 |
0,4887 |
0,2782 |
0,2715 |
0,2607 |
0,3312 |
1 |
12 |
1 |
0,4106 |
0,4098 |
0,4501 |
0,3040 |
0,3031 |
0,2709 |
0,3055 |
1 |
13 |
0 |
0,8984 |
0,9581 |
0,8748 |
0,3180 |
0,2594 |
0,5097 |
0,2735 |
— |
14 |
0 |
0,8588 |
0,3482 |
0,6156 |
0,8542 |
0,6270 |
0.6981 |
0,8984 |
— |
1Г> |
0 |
0,9456 |
0,9456 |
0,8529 |
0,9456 |
0.8529 |
9,9456 |
0,8969 |
— |
Программа вычислений, записанная на языке ФОРТРАН, приводится в Приложении 2.
Целью расчета было определение перемещений, на пряжений и ускорений в процессе изгибных колебаний при ударном воздействии на плату. Расчет производился для двух вариантов крепления платы. В первом вариан те плата считалась закрепленной шарнирно за выступы, во втором — закреплялась за выступы через амортизаци онные прокладки из резины. Программа вычислений, приведенная в приложении 2, соответствует шарнирному закреплению выступов.
Учет амортизаторов при расчете не вносит существен ных изменений в программу вычислений. Добавляются лишь члены в уравнения развновесия узлов, соединен ных с амортизаторами. Для получения этих членов при интегрировании по частям (1.33) нужно учесть напря жения на поверхности платы, возникающие при воздей ствии амортизационной прокладки. Поскольку полиномы Лежандра на поверхностях платы (г = //2 или z = —hz) принимают значения +1 или — 1, внешние напряжения входят в уравнения равновесия без коэффициентов. На
пример, |
третье уравнение |
(1.39) |
с |
учетом |
внешних на |
|||
пряжений будет иметь вид |
|
|
|
|
|
|||
- |
<1+ |
Зд s ; s |
- |
i |
Е |
<■+:ад 'S7- |
|
|
|
р |
|
|
|
|
т |
|
|
|
^ дуг |
' hz 2 j т |
д у ' |
|
■Н«'! |
дгтп |
(3.12) |
|
|
|
|
■= |
Р~д&~ |
||||
где G+z и a~z — нормальные |
напряжения |
на верхней и |
||||||
нижней поверхности платы соответственно. Если за по
ложительное направление обоих |
напряжений |
выбрано |
направление оси г, то знак « + » |
берется при |
четных п, |
а знак «— » — при нечетных п. |
|
|
Внешние напряжения выражаются через деформации амортизатора. Если учитываются только упругие и вяз
кие |
свойства амортизатора, то |
внешние напряжения |
определяются формулой |
|
|
где |
Wh — перемещения корпуса, |
к которому прижата |
99
прокладка; hu — толщина прокладки; Е — модуль Юнга материала прокладки; ri — коэффициент вязкости мате риала прокладки. При воспроизведении ударного воз действия на плату корпус считается неподвижным, поэтому Wh=0, Выражение (3.13) представляется в раз ностной форме и вводится в формулу для функций уско рений (1.41):
•W/j = — аггп -J- 9 +гхп — 0 гхп 0+гуп — 0 |
гуп — |
— А •ОУ0 —|—В •Wo (t — т), |
(3.14) |
где |
|
?hnh2 <'£ + ^ s = ï З г
При расчете эти коэффициенты имели значения Л =0,001 и В = 0,0001. Таким образом, для учета действия амор тизаторов в уравнения для w0 при расчете узлов, соеди
|
|
|
|
ненных |
с |
амортизаторами. |
|||
|
|
|
|
вводятся |
два |
дополнитель |
|||
|
|
|
|
ных |
члена |
|
—-0,001 ш0 -1- |
||
|
|
|
|
+ 0,0001ша(*—т). |
На |
рис. |
|||
|
|
|
|
3.14 показаны графики изме |
|||||
|
|
|
|
нения прогибов Wo в средней |
|||||
|
|
|
|
точке платы во времени при |
|||||
|
|
|
|
шарнирном закреплении вы |
|||||
|
|
|
|
ступов и закреплении высту |
|||||
|
|
|
|
пов в амортизационных про |
|||||
|
|
|
|
кладках. |
В нервом |
случае |
|||
|
|
|
|
период колебаний после уда |
|||||
Рис. 3.14. |
Графики |
прогибов |
ра равен 0,75 мс, а во вто |
||||||
в центре платы: |
ром — 1,24 мс. |
|
|
||||||
— шарнирное закрепление; 2 —за |
На |
рис. ЗЛ5и 3.16 пока |
|||||||
крепление в |
резиновых прокладках. |
заны графики прогибов в уз |
|||||||
лах модели, расположенных по оси |
симметрии |
платы, |
|||||||
в направлении |
х |
в различные моменты |
времени |
после |
|||||
|
и |
8 |
12 x(hx) |
Q |
4 |
|
8 |
12 x(hx) |
|
’ ОМ |
|
|
|
-о,ou |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~0,О8 |
|
|
|
-0,08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
■ |
|
|
|
|
|
-w0 |
|
|
|
------- - |
|
|
|
|
|
|
|
|
-w0 |
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.15. Форма |
колебаний |
Рис. 3.16. |
Форма |
колебаний |
|||||
платы |
без амортизаторов. |
платы с амортизаторами. |
|||||||