книги / Элементы расчета полупроводниковых усилителей
..pdfрают с некоторым запасом, принимая напряжения Щзтз' и
равными 0,3-0,4 В для германиевых и 0,7-0,8 В для кремниевые транзисторов. Обычно расчетное значение l/д больше, чем может
обеспечить один диод, поэтому в реальных усилителях включаетоя цепочка из двух-четырех последовательно включенных диодов. Точ ное значение тока 10 устанавливается при регулировке усилителя
путем изменения сопротивления резистора, шунтирующего цепочку диодов. Бели вместо диодов использовать только одно активное сопротивление, то ухудшается симметрия, так как величина воз буждающего напряжения на базах ТЗ' и ТЗ" оказывается различной. Это объясняется тем, что сопротивление резистора , обеспечива ющего необходимое начальное смещение, обычно значительно боль ше дифференциального сопротивления диодов. Прйленение диодов позволяет также добиться частичной термокомпеноации оконечного каскада. Напряжение на переходах транзисторов оконечного каска да уменьшается о повышением температуры, что при постоянстве вмещающего напряжения вызвало бы значительное увеличение тока покоя. Но так как источником смещающего напряжения является один или несколько диодов, напряжение на которых также умень шается, то ток покоя 10 возрастает в значительно меньшей сте пени. Термокомпеноация будет наиболее полной при одинаковых ТКН ( £ » - /,8—2,2м^вС) и равенстве температурных режимов диодов и транзисторов. Для выполнения последнего условия диоды должны располагаться на теплоотводе оконечных транзисторов и иметь с ним хороший тепловой контакт.
Резиоторы Ш2 , ШЗ , включенные в цепи эмиттеров оконечных транзисторов, выполняют ряд функций. Во-первых, они дополни тельно термостабилизируют режим работы оконечного деокада, по этому сопротивление желательно увеличивать. С другой отороны,
91
они уменьшают максимальное значение неискаженной выходной мощ-
fyux усилителя, поэтому их сопротивление обычно выбирают из. ус ловия снижения мощности не более, чем на 5-10#. Эти резисторы
также |
линеаризуют входные характеристики |
оконечных транзисто |
|
ров, |
что способствует уменьшению Кг |
В некоторых случаях они |
|
выполняют также функцию ограничителей |
тока, |
частично защищая |
оконечные транзистора от короткого замыкания в нагрузке. Компро миссное значение сопротивлений этих резисторов обычно лежит в диапазоне от 0,1-0,2 Ом для усилителей большой'(50-100 Вт) мощ ности, до 0,5-2 Ом для усилителей малой и средней мощности.
Помимо рассмотренных схем,широкое применение находят БУИ, в которых оконечный каскад выполнен на транзисторах одной прово димости (рис.53).
+ -
Рис.53
92
Принципиальной оообенноотью такого усилителя являетоя исполь зование различных схем включения транзисторов оконечного квака ла. Транзисторы верхнего плеча.( образуют составной эмиттерный повторитель о коэффициентом передачи К'< f , тогда как нижнее плечо предотавляет собой двухкаокадный уоилитель о включением по схеме ОЭ, упрощенная схема которого по переменно му току приведена на рис.54.
Так как два каскада по схеме ОЭ дают фазовый сдвиг, равный 2% , то из схемы следует,что
~Щыя •
аэто означает, что нижнее
плечо оконечного каскада охвачено стопроцентной по следовательной СЮС по на
пряжению. Следовательно, коэффициент передачи нижнего плеча меньше I и определяется из выражения
Кгв»КТ)»
1+ Kr2iKrti
Используя усредненные значения малосигнальных параметров
транзисторов, можно приближенно оценить порядок величины К"
по формуле |
л я » |
Аг'АзГ*н** |
~ Art*fin»** , |
(fa гг* |
^ |
Из последнего выражения видно, что К* |
сильно завысит от |
сопротивления резистора R7 , т.е. глубины местной ООСТН в предоконечном каскаде. Это обстоятельство используется для ДОС
93
тихения наибольшей оимметрш БУМ, что можно контролировать по минимуму нелинейных искажений. Основываясь на усредненных пара
метрах транзисторов, предназначенных для работы в подобных уси
лителях, можно оделать вывод, что в большинстве случаев измене
ние сопротивления резиотора R7 в диапазоне от нуля до 100 Ом позволит обеопечить значение К" * 0,85-0,9, ооответотвупцее
значению коэффициента передачи верхнего плеча. Глубокая 00С, ох ватывающая нижнее плечо оконечного каскада, способствует также
выравниванию выходных сопротивлений. |
|
|
Следует отметить, |
что принципиальная несимметрия плеч приво |
|
дит к увеличению Кг |
по сравнению со схемами рис.51, 52. Сни |
|
жение Кг до необходимого значения осуществляется о помощью |
||
общей 00С параллельного типа через резистор Ri |
Этот же резис |
|
тор, совместно с R2 |
образует делитель напряжения, |
определяющий |
напряжение на коллекторе Г/ и, следовательно, на выходе усили теля в режиме покоя. Это напряжение для достижения наибольшей неискаженной мощности должно быть равно Ек . Общая 00С парал лельного типа, стабилизируя зто напряжение, онижает также вход ное сопротивление усилителя. Для достижения выоокого Rgx БУМ должен .быть охвачен общей ООСНН, что возможно при введении в
охему еще одного каскада предварительного усиления, аналогично го, например, первому каскаду схемы рис.51.
Дифференциальные (ДУ) и операционные усилители (ОУ)
В оамых разнообразных по целевому назначению усилителях ши рокое применение нашли м^Мкряяцяяльнна кяокапн. Эти схемы об ладают симметричным по отношению к общему проводу (корпусу)
Входом и выходом, могут выполнять функции уоиления, смешения. 94
детектирования, сравнения и ограничения сигналов в диапазоне ча
стот от 0 до нескольких оот мегагерц.Схема простого Д7,изображен
ная на рио.55, соотоит из двух симметричных половин, образущих
M O O T , уравновешенный при
~Rk2 и полной идентичности па раметров транзисторов. Послед нее требование наиболее труд новыполнимое, так как для дос? тижения высоких показателей ДУ допустимое рассогласование в параметрах и характеристиках транзисторов не должно пре восходить нескольких процен
тов. Широкое применение ДУ в аналоговой схемотехнике стало воз можным только в результате достижений микроэлектронной техноло гии, обеспечиващей степень симметрии ДУ, недостижимую при их
реализации на дискретных элементах.
Источник £ г и резиотор Ra образуют ГСТ-генератор стабиль
ного (эталонного) тока I0I3 i+ 133~ 213 . ДУ очень чаото исполь зуются во входных каскадах более сложных усилителей, например операционных. Для обеспечения высокого входного сопротивления транзисторы ДУ работают в микрорежиме, когда ток имеет значение
порядка 50-100 мкА. Пленарная технология изготовления транзис торов обеспечивает в таком режиме значенияуЗ»50-200, в резуль тате чего Igx не превышает неокольких микроампер, a Rgx до - отигает значений 100-300 кОм. При работе ДУ его входной ток аамыкается через внутреннее сопротивление источника сигнала Rr
поэтому величина тока 10 при условии, что для кремниевого
транзистора напряжение Ugt K 0,7В , может быть определена, как
г£г~ 0?
1° Т 7 Ж Г
а потенциалы на выходах ДУ равны
УвыхГ Utbmr ВГ*х 7 |
ПР“ / У>/ |
Сигналы на входы ДУ могут быть поданы двумя принципиально различными способами, как показано на рис.56.
В первом случае (рис. 56,а) оигнал |
|
называется дифферен |
||
циальным, или разнсзтннм. Это - ооновяой сигнал, подлежащий |
||||
усилении. В ДУ о идеальным ГСТ, когда |
R3 |
стремится к беоконеч- |
||
нооти, 10з= const |
, следовательно, Ufxg |
распределится поровну |
||
между эмиттерными переходами, вызывая равные по величине, но |
||||
противофазные изменения токов 1а и /* . В |
случае конечного зна |
|||
чения Ra |
в узле А происходит ответвление чаоти тока А1^ |
|||
^резистор |
Ra |
, в результате чего |
|
|
где |
Rhz = l 3+ ?L+—£* , так как транзистор Т2 включен по схе- |
ме |
А+1 |
ОБ. |
|
Для хорошей симметрии схемы необходимо выполнение условия |
|
|
** R&xz |
Отношение разности напряжений между выходами к раэнооти на |
пряжений между входами называется дифференциальным коэффициен
том усиления _
|
к* |
Vi |
™ни |
|
|
|
|
где |
Ки—— -ЩЫК - коэффициент усиления по инвертирующему выхо- |
||
ду |
^ |
ли |
~ коэффициент уси |
(выход о коллектора ТУ ); |
Кии**— |
||
ления по неинвертирующему выходу (выход с коллектора Т2 ). |
|||
В литературе [16] показано, |
что при конечном значении R3 |
коэффициенты усиления по инвертирующему и неинвертирующему вы
ходу различны: |
^ |
(j3-n)fi,+Zf+Z,tf+/) |
|
|
|
[ J M ) b |
“ |
При выполнении вышеуказанного неравенства коэффициенты Ки
и Кт оказываются практически равными величине
jiRK л J3RK
t [ i, + i, ( f l+ 0 ] |
’ |
К )а у * ы а +п ' |
Аналогичный результат получается |
в случае, когда источник |
сигнала является.дифференциальным, т.е. имеет среднюю точку, соединенную с корпусом.
На рио.56,6 на входы ДУ подается один и тот же сигнал 6 ^ называемый в таком случае оинфазным. Он стремится изменить эмиттерные и коллекторные токи транзисторов в одном яапраале-
нии. При идеальном ГСТ это невозможно, а при конечном значении
R3 на выходах ДУ появляется инвертированный и очень ослаблен
ный отклик на синфазный сигнал. Значительное оолабление синфаз ного оигнала можно объяснить с помощью эквивалентной схема для
одного плеча |
(рис.56,в). |
|
|
||
Иоходя из охемы,коэффициент передачи для синфазного сигнала |
|||||
|
|
|
Кс at |
О |
|
определяют из |
формулы |
t так как R9 > RK |
Отношение |
||
Л й - |
ZftRj |
_ к |
называют коэффициентом ослабления оин- |
||
Кс~ |
+ |
ш |
|
|
|
фазного сигнала. Воли на нходах ДУ одновременно дейотиуют диф
ференциальный и синфазный сигналы, то о помощью Кке можно |
||
привеоти |
UgKc к эквивалентному дифференциальному напряжению |
|
ошибки |
U* яг— |
, по величине которой можно оудить о по- |
|
ш |
*осс |
грешнооти при усилении полезного оигнала. |
В реальных усилителях |
||||
синфазный сигнал определяется как —*4 * |
. |
Кроме того, он |
|||
включает в оебя напряжение наводок и помех, |
создаваемых внешни |
||||
ми источниками. |
|
|
|
||
В ДУ высокого качества значение Кт |
должно быть не менее |
||||
Ю*-10*, |
для достижения чего значение R9 |
должно быть более |
|||
100 кОм. При использовании в качестве Rt |
линейного сопротивле |
||||
ния оказывается, что при значениях |
Ig as 0,5-1 мА необходимое |
||||
значение |
£г |
должно быть больше 50-100 В. Воли использовать |
|||
в качеотве ГСТ |
транзистор, выходное |
сопротивление которого пе |
ременному току значительно превышает его статическое сопротив ление, можно обеспечить эквивалентное значащие Ь порядка 100-500 кОм при напряжениях источника £г в 6-15 В. Схема тако го варианта ДУ приведена на рио.57.
Элемента Ri |
R2 , R3 рассчитываются так же, |
как для |
|||||
обычного каскада, |
если |
считать |
|
|
|
|
|
т т — т |
т |
В — |
RZR3 |
, |
г _ |
г |
R2 |
lK s % h i- io > |
Ь ~ |
% - ’ KS ~ R Z + R 3 ' |
bS |
M |
+R3 |
||
При расчете абсолютных значений |
R2 и |
R3 необходимо иметь |
'в виду, что от величины сопротивления |
R& |
завиоит |
выходное со |
||||
противление транзисторного ГСТ, так как этот резистор влияет |
|||||||
на глубину местной 00С по |
току |
|
|
|
|
|
|
|
Л |
# |
|
А К * |
|
\ |
|
|
%штза |
г*гз |
( 1+ R/+R3+R£xT3 ) |
||||
Предельное |
значение Rgk,xj3 |
достигает значения |
1К (выход |
||||
ное сопротивление транзистора в схеме ОБ} при |
Rg |
= 0. Так как |
|||||
введение дополнительного источника питания нежелательно, а |
|||||||
олишком низкоомный делитель малоэкономичен, Rg |
выбирают в пре |
||||||
делах (2-5)Rt |
, при этом значения Rgu |
x |
оказываются порядка |
||||
(О,3-0,2) 1К |
что при малых коллекторных |
токах обеспечивает |
требуемые значения Ra
Для уменьшения температурной зависимости такого ГС&последоватедьно о № включают компенсирующий транзистор 7*4 в диодном
включении. При равенстве ТЕШ эмиттерных переходов транзисторов
ГЗ , Tk обеспечивается постоянство напряжения на реэиоторе Ri
и, следовательно, тока 1в .
Ппвпятгапнный усилитель - широкополосный усилитель постоянно го тока о дифференциальным входом и большим коэффициентом уси ления. При разработке в интегральном исполнении стремятся к дос тижению значений характеристик и параметров, обеспечивающих ши рокое применение 07 в самых разнообразных радиоэлектронных устройствах.
Структурная схема типового 07 прямого усиления (без преобра зования сигнала) приведена на.рис.58.
Рис.58
Качество и стабильность всего 07 в целом в значительной мере определяется входным Д7. Для достижения большого входного сопро тивления для дифференциального сигнала входной Д7 работает в режиме микротоков и обладает при этом небольшим усилением. Пред варительный усилитель (П7) включает в себя дифференциальный кас кад, обеспечивающий значительное (100-200) уоиление, схему све дения дифференциального выходного сигнала к одиночному и схему сдвига уровня, обеспечивающую "привязку" выходного уровня в ре жиме покоя к нулевому уровню. Усилитель мощности (УМ) оконча тельно (формирует уровень выходного сигнала и, обладая малым вы-