книги / Отопление и вентиляция. Отопление-1
.pdfделяют на случай полного отключения замыкающих участков, т. е. на случай пропуска всего объема воды через подводки к нагрева тельным приборам (систему рассчитывают по существу как про точную).
Методика расчета малых циркуляционных колец с осевыми за мыкающими участками. В общем случае при расчете схемы малого кольца опрёделить коэффициент затекания воды в прибор можно
впоследовательности, указанной ниже.
1.Для расчетного кольца следует определить температу ру воды по стояку, выявить располагаемое давление в кольце и удельную потерю на трение Rep.
2.Нужно задаться значе
нием «1 в пределах 0,15—0,5.
3.По Дер (или допустимым скоростям) подобрать диаметр замыкающего участка и опре делить Р д .у .
4.Определить температуру
в обратной подводке нагрева тельного прибора.
5. Найти располагаемое давление для расчета подво док pu
6.Подобрать диаметр подводок и определить гидравлические потери в подводках Api.
7.При большом неравенстве pi и Api следует задаться новым
значением аг, существенно отличающимся от оц, и повторить рас чет (пп. 3, 4, 5, 6).
8. Построить график, аналогичный рис. IV.9.
Перпендикуляр из точки пересечения прямых одной р(р=Рэ.у+
+ АДу) |
и второй А р= 2(Д /+ 2)п0д на ось абсцисс укажет значе |
ние а, |
расчет по которому малого кольца дает хорошие результаты |
с достаточной для практики точностью.
Гидравлический расчет трубопроводов однотрубной системы во дяного отопления с насосной циркуляцией. За первое расчетное кольцо в однотрубной системе отопления с замыкающими участка ми примем циркуляционное кольцо, проходящее через стояк, наи более удаленный от главного стояка системы.
На практике распространен способ расчета циркуляционных колеи через замыкающие участки стояков, а не через подводки к нагревательным приборам. Преимущество этого метода состоит в том, Что он позволяет определить температуру теплоносителя во всех Участках стояка, не учитывая температуры воды в обратных подн°дках к нагревательным приборам. Это упрощает расчет рас полагаемого давления в циркуляционном кольце.
Вначале определяют температуру теплоносителя воды на уча стках стояка и располагаемое давление для расчета циркуляцион ного кольца.
Затем определяют удельную потерю давления на преодоление
сил трения.
Ориентируясь по R cр, находят диаметры участков рассчитывае мого стояка.
В соответствии с диаметром стояка назначают ориентировочно диаметры труб в замыкающих участках и диаметры подводок к нагревательным приборам.
Далее ведут расчет малых циркуляционных колец, предвари тельно задавшись величиной а — коэффициентом затекания тепло носителя в нагревательный прибор.
Рассчитать малые кольца нужно так, чтобы запас давления при расчете подводок к нагревательным приборам был минималь ным (лучше, если этот запас отсутствует совсем). Выполнить это требование можно путем изменения диаметра труб малого кольца при сохранении принятого предварительно значения а или соответ ствующим подбором а. (при неизменных диаметрах труб малого кольца).
Только после того как будет выполнен гидравлический расчет участков малого циркуляционного кольца, следует приступить к расчету всего циркуляционного кольца системы. Объясняется это следующими соображениями.
Как известно, коэффициент затекания теплоносителя в нагре вательные приборы а в основном зависит от соотношения гидрав лических потерь в замыкающих участках и подводках к нагрева тельным приборам и естественного давления в результате остыва ния воды в малом кольце. Зависимость эта в итоге будет определяться скоростями движения воды или диаметрами труб замыкающих участков и подводок к нагревательным приборам.
Практически ввиду сложности решения задачи аналитическим путем для определения а пользуются данными экспериментальных исследований, выполненных для конкретных значений диаметров труб замыкающих участков и подводок. Используют также графи ки, составленные на основании теоретических подсчетов для раз личных соотношений гидравлических потерь в трубах малых цир куляционных колец, поэтому рекомендуется следующий порядок расчета малых колец. По кривым экспериментальных данных, тео ретическим графикам или предположительно принимают величи ну а.
По а ведут гидравлический расчет труб малого кольца; опреде ляют температуру воды в обратных подводках к нагревательным приборам, что необходимо для выявления давления в малых цир куляционных кольцах, а в дальнейшем для расчета поверхности нагрева отопительных приборов.
Если в итоге расчета расхождение в равенствах
Z ) ПОД И РпОЛ:== Р з . у~Ь^ (Vnp YЗ.у)
будет более 10%, следует задаться другими диаметрами труб или другими а, в зависимости от величины несоответствия упомянуто го равенства, и вести подбор до тех пор, пока равенство не будет
достигнуто.
После окончательного определения а производят гидравличе ский расчет всех участков трубопровода циркуляционного кольца.
/Пример. Рассчитать трубопроводы однотрубной системы отопления с замы кающими участками. Система отопления (рис. IV. 10) присоединена к наружной тепловой сети. Располагаемое давление после элеватора, установленного в узле управления системой, равно 1000 кг/м2. Температура воды в подающей магист рали после элеватора *Г= 95°С, температура обратной воды *0 = 70°С.
Рис. IV. 10. Схема однотрубной системы водяного отопле ния с насосной циркуляцией
Р е ш е н и е . 1. Первое расчетное циркуляционное кольцо принимаем прохо дящим через стояк 1, наиболее удаленный от главного стояка.
2. Определяем температуру воды на участках стояка 1. Температуру сме шанной воды после нагревательных приборов находим по формуле (111.26) :
*5 = 95 |
(95 — 70) 1500 |
|
” 1500 + 1000 + |
84,9° С; |
|
|
1200 “ |
|
*7 = 95 - |
( 9 5 - 7 0 ) (1500 + |
ЮОО) = 78,81° С; |
|
3700 |
|
(95 |
— 70) (1500 + 1000 + 1200) |
|
*9 = 95 - |
3700 |
7 0 ,0 °С. |
|
|
|
Расчет трубопроводов водяной однотрубной системы отопления с осевыми замыкающими участками с насосной циркуляцией
м |
|
|
|
|
|
|
Данные расчета |
|
|
|
|
Изменения в расчете |
|
|
Разница |
||||
участка |
G, |
кг/ч |
/, м |
|
|
/?, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ккал/ч |
d, мм |
V, м/с |
/?/, |
|
Z , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
кг/м 2х |
ЕС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
кг/ма |
Ci |
|
|
|
R xl |
ЕС! |
|
Д W ) |
AZ |
|||||
|
|
|
|
|
г |
|
Хм |
|
|
кг/м2 |
|
|
|
|
|||||
1 |
2 |
1 |
3 * |
4 |
5 |
6 |
^•,7 |
8 |
9 |
ю' |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
1 |
18 700 |
748 |
15,5 |
25 |
Циркуляционное колщо, проходящее через стояк 1 |
|
|
|
|
|
|||||||||
0,369 |
10 |
155 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
2 |
9 700 |
388 |
8,4 |
20 |
0,302 |
8,5 |
71,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
3700 |
148 |
9 |
15 |
0,215 |
6,5 |
58,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
— |
|
89 |
0,5 |
15 |
0,13 |
2,6 |
1,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
3700 |
148 |
2,5 |
15 |
0,215 |
6,5 |
16,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
— |
|
89 |
0,5 |
15 |
0,13. |
2,6 |
1,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3700 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
7 |
148 |
2,5 |
15 |
0,215 |
6,5 |
16,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
8 |
— |
|
89 |
0,5 |
15 |
0,13 |
2,6 |
1,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
3 700 |
148 |
8 |
15 |
0,215 |
6,5 |
52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
9 700 |
388 |
8,4 |
20 |
0,302 |
8,5 |
71,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
18 700 |
748 |
4 |
25 |
0,369 |
10 |
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
59,8 |
|
|
|
4Ç4.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(RI +Z) =484,8+71,22=556 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Запаб давления |
1080-556,02 |
100=47,7%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1080 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
— |
|
59 |
|
|
|
Подводки к прибору З-зо этажа от стояка 1 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
1 |
15 |
0,087 |
1 |
1 |
6,5 |
2,46 |
62 |
15 |
0,091 |
1,16 |
1,16 |
6,5 |
2,7 |
— |
|
|||
13 |
— |
|
59 |
1 |
15 |
0,087 |
1 |
1 |
2,5 |
0,94 |
62 |
15 |
0,091 |
1,16 |
1,16 |
2,5 |
1,03 |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
3,4 |
|
|
|
|
2,32 |
|
3,73 |
|
|
Z(tf/+Z) = 2+ 3,4= 5,4 |
кг/м2. 2 (/?,1+Z,) =2,32+3,73 = 6,05 кг/м2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
3. Далее определяем располагаемое естественное давление в циркуляцион ном кольце через стояк 1 без учета охлаждения воды в трубопроводах по фор муле (II.8):
Р! = 3-968,71 + 3*972,57 + 2*977,81 — (3 + 3 + 2) 961,92 = 75 кг/М2.
Дополнительное давление от охлаждения воды в трубопроводах для трех этажного здания при горизонтальном протяжении системы до 25 м и расстоянииот главного стояка до рассчитываемого в пределах 10—20 м будет составлять
Ар == 25-0,5*0,4 = 5 кг/м2
(здесь 0,5 — коэффициент, принимаемый для однотрубных систем; 0,4 — для сиг стем с насосной циркуляцией).
Полная величина располагаемого давления составит:
,р = рнас “H Pi “1” А/?== ЮОО -J- 75 -f- 5 = 1080 кг/м2. 4. Вычислим удельную потерю давления на трение
/?ср = 1080-0,6:59,8 = 10,9 кг/м2-м,
где 59,8 — суммарная длина участков, входящих в циркуляционное кольцо qepeat стояк 1; 0,6 — доля потерь давления на трение в однотрубных системах отопле ния (60%); соответственно доля потерь давления на местные сопротивления со ставит 0,4.
5.По Яср находим диаметры трубопроводов стояка, замыкающих участков
иподводок к нагревательным приборам и заполняем в расчетной табл. IV.B графы 1, 2. 3, 4, 5 и все графы для замыкающих участков.
6. Ведем расчет |
трубопроводов |
малого |
циркуляцирнного |
кольца |
прибора |
||||||||
3-го этажа. Задаемся |
а =0,4. Тогда |
расходы |
воды на участках этого |
кольца |
со |
||||||||
ставят: |
|
|
|
GCT = |
3700:25 = |
148; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
<jnp = |
aGCT = 0,4*148 = |
59 кг/ч. |
|
|
|
|
|
|
||
Расход воды по замыкающему участку будет равен |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
G3,y = 148 — 59 = |
89 кг/ч. |
|
|
|
|
|
|
|||
7. |
Определяем коэффициенты местных |
сопротивлений |
на участках |
малого* |
|||||||||
кольца прибора 3-го этажа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
На участке 4: два тройника на проход £=1 -2=2; 2£4=2. |
|
кран двойной ре |
|||||||||||
На участке |
12: тройник на повороте при d = 15 ммг£=1,5; |
||||||||||||
гулировки |
£=4; |
половина нагревательного прибора £ = 2 :2 = 1 ; |
2£i2=6,5. |
|
|||||||||
П р и м е ч а н и е . Уток на |
подводках нет, так как нагревательные |
приборы |
|||||||||||
установлены в‘нишах малой глубины. |
|
прибора |
£ = 2 :2 = 1 ; |
тройник на |
|||||||||
На участке 13: половина нагревательного |
|||||||||||||
повороте £=1,5; 2£i3=2,5. |
|
|
|
в подводках |
к нагревательному |
||||||||
Далее определяем гидравлическиепотери |
|||||||||||||
прибору третьего этажа и записываем их в расчетную таблицу IV.6. |
|
|
|
||||||||||
Фактические гидравлические потери подводок составят |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Api = S (RI + Z) = 2 + 3,4 = 5,4 кг/м2. |
|
|
|
|
|
||||||
8. |
Найдем величину |
располагаемого |
давления |
в |
малом |
циркуляционном' |
|||||||
кольце,, для чего определим температуру воды в обратной подводке к нагрева тельному прибору. Это необходимо, кроме того, и для определения поверхности нагрева отопительного прибора.
Если считать, что в нагревательный прибор при принятом a =0,4 затекает. 59 кг/ч воды, то остывание воды в приборе составит
At |
Оз |
1500 |
о3 |
2 5 ,4 °С. |
|
|
59 |
*о = 9 5 - 2 5 ,4 = 69,6° С.
9.Определим располагаемое давление в малом кольце прибора 3-го этажа
для расчета подводок. |
|
* |
Значение р3.у берем из расчетной таблицы (участок 4): |
||
Рш>д = |
( 1 ,3 + 1 ,6 9 )+ 0 ,5 ( |
V95 + V69.6 |
= 2,99 + |
/'961,92 + 978,04 |
• 961,92^ = 7,03 кг/м2. |
0,5 ( |
||
10. Сопоставим теперь фактическое (см. графы 8 и 10 расчетной таблицы) и располагаемое давление в малом циркуляционном кольце прибора 3-го этажа:
Д/>х = 5,4 кг/м2; />„од=7,03 кг/м2.
Невязка составит
7 ,0 3 - 5 ,4
•100 = 22,4% .
7,03
Ввиду большого несоответствия фактического и располагаемого давления расчет малого циркуляционного кольца не может считаться законченным. Можно изменить диаметры подводок или коэффициент затекания воды. Пойдем По вто рому пути. Найдя коэффициент затекания равным а=0,42, выполним вновь гидравлический расчет труб малого кольца:
Gjjp = 0,42*148 = 62 кг/ч;
(73,у = 148 — 62 = 86 кг/ч
и результаты занесем в графы 11— 17 табл. IV.6. Определим потери давления в подводках:
Apz = 2,32 + 3,73 = 6,05 кг/м2.
Найдем величину располагаемого давления в малом циркуляционном кольце при а=0,42:
|
Д*з |
1500 |
24,2° С; *0 = 95 - 24,2 = |
70,8° С; |
|
||
|
= |
|
|||||
|
|
62 |
|
|
|
|
|
|
Л ,0д = |
(1,25 + |
1,61) + 0.5 p |
? » ± V70,8 _ Y95j = |
|
||
= |
« „ о |
Л +961,92 + 977,35 |
\ |
6,71 |
кг/м2. |
|
|
2,86 + |
0 ,5 1 --------- ------- — — 961,92 J = |
|
|||||
Невязка составляет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 ,£ 1 - 6 ,0 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
100=^9,7%, |
|
|
|
|
|
|
|
6,71 |
|
|
|
|
что следует считать удовлетворительным. |
|
|
|
|
|||
Аналогично рассчитывают |
малые кольца |
нагревательных |
приборов |
2-го и |
|||
1-го этажа. |
|
|
|
|
|
|
|
И. После окончательного выявления нагрузок в замыкающем участке малых |
|||||||
колец можно |
перейти |
к расчету остальных |
участков |
циркуляционного |
кольца |
||
через стояк 1 |
(данные расчета внесены в табл. IV.6). |
|
|
|
|||
На участках 5, 7 местных сопротивлений нет. Сопротивления тройника на< проход относятся к участкам с меньшей нагрузкой, т. е. в данном случае сопро тивления тройников на проход отнесены соответственно к участкам 4, 6, 8.
Суммарная потеря давления |
в циркуляционном кольце составляет |
556,02 кг/м2, *а запас давления согласно табл. IV.6 равен 47,7%. |
|
Избежать избыточного запаса |
давления в данном случае невозможно, так |
как при уменьшении диаметров сопротивление в сети повышается настолько, чторасполагаемого давления будет явно недостаточно для преодоления гидравличе ских сопротивлений. Кроме того, вследствие уменьшения диаметров на участках 1, 2, 10, 11 увеличиваются скорости выше предельно допустимых значений, ука
занных в табл. 10 СНиП П-Г.7—62.
Поэтому рекомендуется элеватор в узле управления рассчитывать на давле ние 600 кг/м2 или применить регулирование давления задвижкой на вводе системы.
§ 19. СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С ПОПУТНЫМ ДВИЖЕНИЕМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Подающие и обратные магистрали в водяных системах отопле ния устраивают по схемам тупиковой сети (рис. IV.11, а) и с по путным движением воды (рис. IV.И, б). Все рассмотренные ранее системы были системами с тупиковыми разводящими магистра лями.
Рис. IV.11. Системы отопления тупиковая и с попутным движением тепло носителя-воды в магистральных трубах:
я — схема с тупиковой разводкой магистралей; б — схема с попутным движением воды. Стрелками указан уклон труб
В нормах СНиП П-Г.7—62 указано, что в тупиковых водяных системах отопления потери давления в циркуляционных кольцах не должны отличаться друг от друга более чем на 25%. Одним из способов удовлетворения указанному требованию является устрой ство системы с попутным движением теплоносителя (рис. IV.11, б). Рассмотрим эту систему.
В конструктивном отношении системы с попутным движением характеризуются очень важным свойством: длина расчетных колец через любой стояк (или любой нагревательный прибор данногостояка) практически одинакова, т. е. удельные располагаемые дав ления на 1 м в кольцах этой системы тоже одинаковы.
Вместе с тем, как будет показано ниже, расход теплоносителя по соответствующим участкам циркуляционных колец, а следова тельно, и'суммарная нагрузка в кольцах при этом будут неодина ковыми. Это обстоятельство существенно усложняет расчет. Воз никает необходимость в тщательном расчете всех колец (через каждый из стояков) и, кроме того, требуется проверять расчёт трубопроводов на возможность обратной циркуляции теплоносите ля через отдельные стояки системы.
Выявим расходы воды в участках циркуляционных колец си стем а, б и в с попутным движением ее при неодинаковом количе стве стояков.
Рис. IV. 12. Системы отопления с попутным движением теплоносителя:
а — с двумя стояками; |
б — с тремя; в — с пятью стояками |
Рассмотрим три схемы: а — с двумя стояками (рис. IV.12, а), |
|
>б — стремя стояками (рис. |
IV. 12, б) и в — с пятью стояками |
(рис. IV. 12, в). |
|
Для удобства анализа расход теплоносителя в кг/ч по каждому
•стояку примем равным G= 1 кг/ч. |
в циркуляционных кольцах |
С х е м а а. Суммарная"нагрузка |
|
через стояки 1 и 2 составит: |
|
2 < ? ,= 2 + 1 + 2=5; |
|
2<?2= 2 + 1 + |
2 = 5 . |
Легко видно, чуо в системе с двумя стояками суммарная На грузка в стояках одинакова.
С х е м а б. Суммарная нагрузка — расход теплоносителя через стояки 1, 2 и 3 — будет равна:
2(?1= 3 + 1 + 2 + 3=9; 2 0 ^ 3 + 2 + 1 + 2 + 3=11; 2 < ? з = 3 + 2 + 1 + 3= 9 .
Из расчета видно, что в стояках суммарная нагрузка неодина кова, коэффициент неравномерности расхода т) будет равен
Л = 11:9= 1,23.
С х е м а в. Суммарная нагрузка — расход .теплоносителя через стояки 1, 2, 3, 4 и 5 — составит:
2<?i = |
5 + |
1 + 2 + 3 + 4 + 5 = |
20; |
|
|
£ ( ? 2 = |
5 + |
4 + 1 + 2 + |
3 + 4 + |
5 = |
24; |
2 ^ 3 = 5 + |
4 + 3 + 1 + |
3 + 4 + |
5 = |
25; |
|
2 С4 = |
5 + 4 + 3 + 2 + 1 + 4 + 5 = |
24; |
|||
2 Q J = 5 + 4 + 3 + 2 + 1+ 5 = 20. |
|
||||
Коэффициенты неравномерности расхода — отношение суммар ного расхода в кольце через средний стояк к расходу в кольцах че рез любой другой в данной схеме (с пятью стояками и более) будут неодинаковыми. При этом максимальным будет отношение сум марного расхода через средний стояк к расходам через первый или последний стояки.
В данной схеме с пятью стояками максимальный коэффициент неравномерности составит
Лмакс= 25: 20 = 1,25.
Из приведенных примеров видно, что количество теплоносите ля, перемещаемого по трубопроводам в отдельных циркуляцион ных кольцах, неодинаково. При этом суммарные расходы в коль цах через первый и последний стояки одинаковы; соответственно одинаковы расходы теплоносителя через второй и предпоследний стояки и т. п. Наиболее наг,руженньш циркуляционным кольцом является кольцо через средний стояк.
Продолжая аналогичные расчеты, составим приведенную ниже таблицу максимальных значений коэффициентов неравномерности нагрузок т|макс в зависимости от количества стояков в системе.
Количество стояков в системе |
^макс” ^ |
Количество стояков в системе |
^макс™-^ ^п) |
|
п |
п |
|||
2 |
1 |
9 |
1 ,3 2 |
|
3 |
1 ,2 3 |
|||
11 |
1 ,3 4 |
|||
5 |
1,25 |
|||
21 |
1 ,4 4 |
|||
7 |
1,28 |
|||
|
|
Для системы с количеством стояков более двух можно считать практически достоверной следующую формулу:
^макс = 1»2-}-а(л — 2),
где а= 0,01—0,012.
Анализ гидравлической характеристики системы с попутным движением воды позволяет сделать следующие выводы:
1. В гидравлическом отношении система с попутным движени ем воды является сложной: возможна обратная циркуляция воды
в системе. При одинаковой длине циркуляционных колец и одина ковой нагрузке стояков суммарная нагрузка (расход) циркулирую щей воды в кольцах неодинакова, причем разнобой суммарной нагрузки возрастает с увеличением числа стояков в системе.
2.Расчет трубопроводов через средний стояк (как правило, при максимально нагруженном кольце) не устраняет необходимости проверки системы на возможность обратной циркуляции воды.
3.Гидравлически более устойчивы системы с попутным движет нием воды (опасность возникновения обратной циркуляции) при нагруженных стояках, т. е. относительно высоком гидравлическом сопротивлении стояков.
•4. Расход металла на трубопроводы систем с попутным движе
нием воды больше, чем в тупиковых. Объясняется это тем, что в системах с попутным движением удельное располагаемое давление практически одинаково во всех кольцах, имеющих одинаковую наибольшую протяженность, тогда как в тупиковой системе * цир куляционные кольца неодинаковой протяженности и поэтому удель
ное располагаемое давление в среднем во |
всех |
кольцах |
больше, |
|
чем в систёме с попутным движением, и, |
следовательно, |
меньше |
||
диаметры труб и их вес. |
воды |
следует |
применять |
|
5. |
Систему с попутным движением |
|||
только в тех случаях, когда невозможно применить тупиковую изза сложности увязки располагаемых и фактических потерь давле ния в ее циркуляционных кольцах или невозможности модерниза ции системы.
Неувязка давлений при расчете циркуляционных колец системы с попутным движением должна быть предельно мала (по нормам до 15%).
Пример. Рассчитать трубопроводы однотрубной проточной насосной водяной системы отопления с верхней разводкой с попутным движением теплоносителя (рис. IV.13).
М е т о д и к а р а с ч е т а . 1. Вначале следует рассчитать два циркуляцион ных кольца через крайние стояки: наиболее удаленный и первый, ближайший к главному стояку.
2. Определить действующие давления в точках присоединения стояков к магистральным подающим и обратным трубопроводам.
3. Выявить |
располагаемые давления |
для |
расчета трубопроводов стояков |
(и подводок к приборам) аналитическим |
или графическим методами. При этом |
||
станет ясно, возможна ли обратная циркуляция теплоносителя. |
|||
Р е ш е н и е . |
Г. Расчет начинаем с крайних |
стояков — наиболее удаленного |
|
ипервого.
2.Определяем действующее располагаемое давление в, точках ответвления стояков от подающей и обратной магистралей.
Имея в виду, что в дальнейшем система’ будет присоединена к тепловой сети города, примем давление на вводе (ответвлении от тепловой сети после элеватора) равным 1000 кг/м2.
Естественное давление и дополнительное давление от охлаждения воды в трубах в данном примере не учитываем для упрощения изложения методики рас
чета системы.
* В такой системе за первое расчетное циркуляционное кольцо, как правило, принимают кольцо наибольшей протяженности, т. е. проходящее через наиболее удаленный стояк.