книги / Хладноломкость металлоконструкций и деталей машин
..pdfности) связан с максимальными касательными напряжениями тта1, то он может быть определен при любом виде напряженного сос тояния и выражен в касательных напряжениях. Мы использова
ли для этой |
цели |
сжатие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
с тем, чтобы иметь возмож |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ность |
определить |
предел |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
текучести |
при тех |
темпе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ратурах, |
|
которые для дру |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
гого |
вида |
напряженного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
состояния |
|
(изгиб, |
круче |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ние) |
переводят |
материал |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
в хрупкое |
состояние. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Из испытаний |
|
на сжа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
тие была |
определена |
тем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
пературная |
зависимость |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
предела |
текучести |
молиб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
дена |
в |
интервале |
+ 2 0 °- г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
4— 196° С. После этого |
из |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
опытов на |
кручение и из |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
гиб строилась схема хруп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
кого разрушения |
молибде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
на и с ее помощью опреде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
лялась |
его |
критическая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
температура |
хладнолом |
Рис. |
10. Определение критической |
тем |
||||||||||||||
кости |
Тк |
[11]. Ее |
значение |
|||||||||||||||
пературы |
хладноломкости |
молибдена с |
||||||||||||||||
сравнивалось со значением |
помощью |
схемы |
хрупкого |
|
разрушения. |
|||||||||||||
Тк, |
найденным |
экспери |
так и для |
кручения. |
|
|
|
|
||||||||||
ментально как для |
изгиба, |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На рис. |
10 |
приводится |
опре |
||||||
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
3 |
деление |
Тк |
с |
помощью |
схемь: |
||||||||
|
|
|
|
хрупкого разрушения |
молибдена. |
|||||||||||||
Результаты определения |
|
|||||||||||||||||
|
Результаты этого определения вмес |
|||||||||||||||||
критической температуры |
|
те |
со |
значениями |
критической |
|||||||||||||
хладноломкости молибдена |
|
|||||||||||||||||
|
|
Критическая температу |
температуры, |
определенной непос |
||||||||||||||
Вид |
|
|
ра |
хладноломкости,°К |
редственно по характеру |
диаграмм |
||||||||||||
испытания с помощью |
эксперимен |
разрушения, |
приведены |
в табл. 3. |
||||||||||||||
|
|
|
схемы |
тально |
|
Сравнение этих результатов обнару |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Изгиб |
, |
|
180 |
180 4- 200 |
живает хорошее совпадение |
значе |
||||||||||||
|
ний |
критической |
температуры |
|||||||||||||||
Кручение |
|
|
80 |
ОО О •I- о о |
хладноломкости, |
определенной |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
этими двумя |
способами, |
что |
еще |
||||||
раз |
доказывает |
справедливость |
представлений о процессе раз- |
|||||||||||||||
рушения, |
заложенных |
в схеме и развиваемых |
в настоящей ра- |
|||||||||||||||
брте. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Влияние надреза на критическую температуру хладноломкости и сопротивление сколу
образцов армко-железа
Как мы уже отмечали ранее, надрез оказывает влияние на характеристики пластического деформирования и разрушения главным образом за счет введения в действие следующих четырех эффектов: объемного напряженного состояния, масштабного эффекта, концентрации напряжений и увеличения скорости де формирования.
При объяснении влияния надреза на критическую темпера туру хладноломкости одни исследователи 117 | полагают, что это влияние сказывается в основном через эффект увеличения ско рости деформирования в корне надреза. Другие же |16| ос новной причиной считают вызываемый надрезом эффект объем ности. Насколько нам известно, справедливость этих предполо жений экспериментально до сих пор не проверена. Поэтому, помимо выяснения вопроса о влиянии надреза на сопротивление сколу и критическую температуру хладноломкости, в данном ис следовании была сделана попытка проверить экспериментально, какой из этих двух факторов (скорость деформирования волокон в надрезе или объемность напряженного состояния по сечению надреза) является определяющим.
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 4 |
Результаты испытания надрезанных образцов армко-железа |
|||||
|
I [редел |
Временное сопротив |
Хрупкая проч |
||
Температу- |
тек учес ги. кгс/ммг |
ление, |
кгс/ммг |
||
|
|
|
|
ность о^рпзцл |
|
ра, °К |
Образец |
Образец |
с надрезом. |
||
|
кгсЦш2 |
||||
|
гладкий |
1с надрезом |
гладкий |
| с надрезом |
|
293 |
19,5 |
2 5 ,5 |
30 |
49,5 |
____ |
|
|
|
|
|
|
195 |
24,4 |
3 9 ,5 |
— |
— |
— |
163 |
— |
50,5 |
— |
— |
— |
123 |
— |
71, 5 |
— |
71,5 |
— |
109 |
53 |
— |
— |
— |
— |
93 |
65 |
--- |
— |
— |
— |
77 |
70 |
— |
73 ,5 |
|
63 |
Исследование проводилось на образцах армко-железа, кото рые растягивались в ванне с охлаждаемой смесью при помощи сконструированного для этой цели реверсора [181. Размер и форма образцов представлены на рис. 11. Образцы после изготов-
ления отжигались в вакууме при температуре 750° С в тече ние 2 ч.
Применение несколько нео бычной формы образца В поз воляло ответить на два вопро са. Во-первых, при испытании этих образцов можно однознач но определить влияние надре за на сопротивление сколу (ес ли сопротивление сколу надре занного образца ниже такового для образца без надреза, то
разрушение должно проходить по надрезу и наоборот). И во-вто рых, если определяющим фактором охрупчивания надрезанных образцов является эффект скорости деформирования, то с этой точ ки зреиау образцы группы В и А одинаковы (так как скорости де формирования образцов В и А равны), поэтому надрез на образ
ца:: |
нс должен приводить к охрупчиванию. Если же определяю |
щих; |
фактором является эффект объемности, то надрез на об |
разце В будет в такой же мере охрупчивать материал, как и над рез на образце С.
Результаты испытаний представлены на рис. 12 и в табл. 4. Образцы без надреза при температуре —196° С разрушались пос ле большой пластической деформации и поэтому их сопротивле
|
ние сколу оказалось |
неопреде |
||||||
|
ленным. Однако можно полагать, |
|||||||
|
что |
оно |
|
превышает |
величину |
|||
|
предела |
текучести |
этих |
образ |
||||
|
цов |
при |
— 196° С. |
|
|
|
||
|
Как |
и ожидалось, |
наиболее |
|||||
|
интересные |
результаты |
были |
|||||
|
получены |
при испытании образ |
||||||
|
цов типа В. Оказалось, что ха |
|||||||
|
рактер |
и место, |
по |
которому |
||||
|
происходит |
разрушение |
этих |
|||||
|
образцов, |
существенным |
обра |
|||||
|
зом |
зависят |
от |
температуры |
||||
|
испытания. |
До |
температуры |
|||||
|
—180°С разрушение проходило па |
|||||||
|
средней |
гладкой части образца, |
||||||
Рис. 12. Температурная зависимость |
ничем не |
отличаясь |
от |
харак- |
||||
т.еР * |
пячпушйния пбпячипп т и п » |
|||||||
пределов текучести гладкого (О) и |
Разрушения ООрЭЗЦОВ типа |
|||||||
надрезанного (О) образцов. |
А. Однако при дальнейшем пони- |
женин температуры образец начинал разрушаться без заметной
пластической деформации по надрезу. Сопротивление |
сколу |
этих образцов при — 196° С в пределах разброса совпало |
с со |
противлением сколу образцов типа С при —196° С. |
|
В соответствии с изложенным выше эти результаты означают, что, во-первых, надрез понижает сопротивление сколу и, во-вто рых, решающим фактором, который приводит к охрупчиванию надрезанных образцов, является эффект объемности напряжен ного состояния, вызываемого введением надреза. Кроме того, необходимо отметить следующее. Испытания образцов типа В отчетливо вскрыли влияние температуры на степень опасности надреза, именно, при температуре выше критической темпера туры хладноломкости надрез увеличивает сопротивление мате риала разрушению (по сравнению с гладким образцом), а при более низких температурах — уменьшает его.
На рис. 12 изображены кривые температурной зависимости пределов текучести гладкого и надрезанного образцов. Из рисун ка видно, что надрез действительно вызывает увеличение мак роскопического предела текучести. Однако этот рисунок пока зывает еще и то, что проведенный нами анализ влияния надреза на хладноломкость металлов с решеткой о.ц.к. является в из вестной мере неполным. Оказывается, что рост предела теку чести с понижением температуры у образцов с надрезом проис ходит значительно интенсивнее, чем у гладких образцов. Так, при изменении температуры от 300° до 120° К предел текучести надрезанных образцов возрастает в 2,8 раза, в то время как пре дел текучести гладких образцов при изменении температуры в этом же интервале увеличивается в 2,4 раза. Такое поведение предела текучести надрезанных образцов говорит о том, что нанесение надреза приводит к каким-то новым, неизвестным про цессам, оказывающим влияние на температурную зависимость предела текучести. Можно ожидать, что и более мелкие надре зы в виде макроскопических трещин, границ зерен, преципита тов и т. д. будут оказывать подобное влияние на предел теку чести и его температурную зависимость и тем самым охрупчивать материал.
Вы в о д ы
1.Показано, что с помощью схемы хрупкого разрушения, учи тывающей роль нормальных и касательных напряжений, могут быть удовлетворительно объяснены основные эксперименталь ные факты, относящиеся к проблеме хладноломкости металлов
срешеткой о.ц.к.
2.Экспериментально изучено влияние вида напряженного со стояния на критическую температуру хладноломкости Тк мо либдена. Значения Тю найденные экспериментально, показали хорошее совпадение с таковыми, полученными из схемы хруп кого разрушения.
3.Показано, что в зависимости от конкретных свойств ма териала схема хрупкого разрушения может принимать тот или
иной вид. Существование таких схем подтверждено эксперимен
тально |
(вольфрам, |
сталь). |
|
|
4. Обнаружено |
падение |
сопротивления сколу стали марки |
||
1Х25Ю5 |
с понижением температуры испытания. |
Показано |
||
экспериментально, как предотвратить это падение, и с |
помощью |
|||
схемы хрупкого разрушения |
объяснено это явление. |
|
5. Проведены испытания надрезанных образцов. Показано, что в соответствии со схемой хрупкого разрушения сопротивление сколу таких образцов ниже, а критическая температура вы ше, чем у гладких образцов. Применение сложного образца с надрезом позволило сделать) предположение о решающей роли эффекта объемности и эффекта концентрации напряжений в ох
рупчивании |
надрезанных |
образцов. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Л И Т Е Р А Т У Р А |
|
|
|
|
|
|
||||||
1. |
А. |
В. |
|
С т е п а н о в . |
ЖТФ, 5, |
349, 1935. |
|
|
|
|
||||||||||
2. |
А. |
В. |
|
С т е п а н о в . |
Изв. АН СССР, 797, 1937. |
|
|
|||||||||||||
3. |
С. |
Ь е п е г. |
Ргас1ипп8 |
о! |
т е Ы з . |
А5М, |
1948. |
|
|
|
||||||||||
4. |
А. |
5 I г о Ь. |
Абуапсез |
т |
РЬуз., 6, 418, |
1957. |
|
|
|
|||||||||||
5. |
I. |
К. |
Ь о \у. |
1.11.Т.А.М., |
Мабпб |
СоИочшшп «РеГогтаИоп апб По\у зо- |
||||||||||||||
|
Пбз» |
|
(5рпп{*ег — Вег1т), 1956, |
р. |
60. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
6. |
О. Т. |
|
Н а |
Ип, |
\У. |
5. |
|
О V е п. |
В1 АуегЬасЬ |
ап<1 СоЬеп, |
Ргас1иге (есШ |
|||||||||
|
Ьу В. АуегЬасЬ е1. а1, 1959, 115А), 99. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
7. |
Б. С. |
|
К а с а т к и н . |
Изв. АН |
СССР, |
|
ОТН. Металлургия и топливо, |
|||||||||||||
|
108, |
1961. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
8. |
К. |
1. |
|
5 1 о с е з, |
Р. Ь. |
Л о Ь п з I о п |
а п <1 |
С. Н. |
Ь к |
РЫ1. Ма§. 6, |
||||||||||
|
9, |
1961. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
9. Н. Н. |
Д а в и д е и к о в. |
Ве б . |
«Исследования |
по |
жаропрочным ста |
|||||||||||||||
|
лям». |
|
Вып. |
4,, 13, |
1958. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
10. |
Ф. Ф. |
|
В и т м а и, |
Н. Н. Д а в и д е и к о в, |
Н. А. З л а т и н . ЖЭТФ, |
|||||||||||||||
|
10, |
1137, |
|
1940. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
11. |
В. |
Д. Я р о ш е в и ч. |
|
ФММ, 16, |
764, |
1963. |
|
|
|
|
||||||||||
12. |
А. |
Я' |
|
И о ф ф е , |
М. В. К и р п и ч е в а |
и др. Ж. Русскогофиэ.-хим. об-ва, |
||||||||||||||
|
56, |
489, |
1924. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
13. |
А. |
Е |
|
1 б I п |
а |
5. |
С о 1 П п з. |
Л. Арр1. РЬуз. 22, |
1296, 1951. |
|||||||||||
14. |
Е. |
М. |
III е в а н |
д и н . |
|
Ж ТФ, 17, |
1011, |
1947. |
|
|
|
|||||||||
15. |
В. |
Д. |
|
Я р о ш е в и ч. |
Заводская лаборатория, |
30, 361, 1964. |
16.Г. В. У ж и к. Прочность и пластичность металлов при низких темпе ратурах. Изд. АН СССР, 1957, стр. 93.
17. |
А. |
Н. |
С о Н г е К Тгапз. А Ш Е, |
212, 192, 1958. |
18. |
В. |
Д. |
Я р о ш е в и ч. Заводская |
лаборатория, 29, 12, 1963. |
к. в. ПОПОВ, В. Ф. ЗАХАРОВ
АНАЛИЗ НЕКОТОРЫХ ХАРАКТЕРНЫХ СЛУЧАЕВ ХЛАДНОЛОМКОСТИ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Практика строительства и эксплуатации металлических кон струкций в зимних условиях на территории Сибири и Крайнего Севера показывает, что в некоторых случаях в нормальных ра бочих условиях происходят хрупкие разрушения.
Нередко разрушения происходят при заведомо низких наг рузках под действием лишь собственно! о веса конструкций. Хруп ким разрушениям подвергаются суда, мосты, резервуары,, бал ки, фермы, опоры линии электропередач и отдельные детали машин.
В литературе [2—8] и в материалах, накопленных с 1953 г.
Иркутским филиалом Гипронефтемаша, |
описано много случаев |
хрупкого разрушения, проанализировав |
которые, можно указать |
основные факторы, определяющие это |
явление. |
Большинство хрупких разрушений приходится надекабрь, ян варь и февраль. Особенно часто разрушения наблюдаются в пе риод резкого понижения температуры. Ьио1да хрупкое разруше ние наступает в начале быстро развивавшиеся потепления. В этом случае так же, как и в период понижения температуры, боль шую роль играет ветер, усиливающий ш.| ш ьомерность терми
ческих |
напряжений в большой конструкции |
Ьнутренние терми |
|
ческие |
напряжения, увеличивая |
запас |
упругой э т р 1 ии |
конструкции, в сильной степени |
способствуют хрупкому раз |
рушению.
Увеличение числа хрупких разрушений связано с широким применением сварки при строительстве и монтаже инженерных сооружений, а также при изготовлении различных металлокон струкций и деталей машин.
Хрупкое разрушение возможно в результате влияния ком плекса технологических особенностей сварки, наличия остаточ ных напряжений и деформаций, конструктивных особенностей сварных соединений. Н. О. Окерблом указывает [1], что при оп ределенных условиях (низкая температура, ударные нагрузки или совпадение остаточных напряжений с напряжениями от ра бочей нагрузки) внутренние напряжения понижают работоспо собность сварных конструкций.
Ниже приведены случаи разрушения различных конструк ций, наблюдавшиеся за последние годы на предприятиях Сибири и Крайнего Севера, непосредственно расследовавшиеся авторами или известные по отчетным материалам предприятий (см. табли цу).
Разрушивш |
йся объект |
Колич. случа ев |
Температура |
|||
|
разрушения, °С |
|||||
Понтоны |
драг |
драги |
14 |
— 20 -г — 40 |
||
Черпаковая |
рама |
2 |
— 1 9 ,- 2 6 |
|||
Другие металлоконструк |
|
|
|
|||
ции драги |
|
17 |
— 10 + — 40 |
|||
Опоры ЛЭП |
|
. . . |
1 |
|
— 50 |
|
Арматура |
|
железобетон |
|
|
|
|
ных балок |
|
4 |
— 30 -г — 35 |
|||
Балки галереи |
|
3 |
|
— 30 |
||
Резервуары |
|
|
6 |
1 Од |
•1* 1 СЛ О |
|
|
Краны |
|
|
|
|
|
козловы е................. |
2 |
— 30 -г — 40 |
||||
мостовые 50-тонные |
1 |
|
— 30 |
|||
башенные |
|
3 |
— 12 -г — 30 |
|||
Фермы строящихся зданий |
2 |
— 34 -г — 40 |
||||
Сварные |
детали |
экскава |
|
|
|
|
торов |
|
|
15 |
— 25 -г — 35 |
т\ ,°с
О- 1 о •1
—10. — 20
- 1 0 , - 3 0 0 -г — Ю
1 0 |
1 со о |
— 30
— 30
— 20 -г — 30
— 30
—20-г—25
— 30
Т |
8 1 -•I О |
Причины
разрушения**
м
м
м+с
А Н -С
к+м
м
с+м
к+ с+м
м
м
с + м
к+ с + м
•Температуры перехода а хрупкое состояние, установленные для металла разру шившихся деталей методом серийного испытания на ударную вязкость.
••Основные причины, способствовавшие хрупкому разрушению: М — применен ме талл недостаточно хладостойкий (кипящая сталь, легированны? стали бе*« должной термической обработки и т. п.);К — налнчзге грубых конструктивных дефектов, С — кон структивные или технологические дефекты спорных соединений.
Как видно из таблицы, низкая хладостойкость металла выс тупает как одна из причин хрупкого разрушения в подавляющем большинстве случаев. Очень часто разрушению способствовали
дефекты сварки. Констру ктивные недостатки изде лия, способствующие хлад ноломкости, были обнару жены в меньшем числе случаев. Из таблицы видно, что температуры разруше ния близки к температурам порога хладноломкости ста ли. Температурные облас ти эксплуатационных раз рушений обычно включают в себя порог хладноломкос ти металла, хотя нижняя их граница часто лежит ни же температуры перехода в хрупкое состояние соот
ветствующего металла при лабораторном его испытании. Этот тем пературный запас вязкости в большинстве случаев незначителен.
Одной из причин хрупких разрушений являются конструк тивные несовершенства, вторыми обладают отдельные свар ные соединения, элементы и узлы в целом. Эти несовершенства могут заключаться в форме шва: чрезмерное усиление или ос лабление шва, неправильное сочетание катетов шва в угловых соединениях, невыгодное направление шва на изделии и др. В большинстве случаев конструктивное несовершенство свар ного соединения вызывает концентрацию напряжений.
Характерный случай конструктивного и технологического несовершенства сварного узла был выявлен при изучении при чин аварийного разрушения козлового 18-тонного крана в де кабре 1958 г. Кран был смонтирован и сдан в эксплуатацию ле том 1958 г. Разрушение произошло при температуре воздуха —25 — 28° ночью, когда кран не работал. Авария произошла изза хрупкого разрушения вертикальной стойки узла шарнирно го крепления фермы крана. На рис. 1 приведен эскиз аварийного узла. Этот узел был изготовлен методом сварки и оказался кон структивно несовершенным. Он содержал параллельно и близко расположенные (на расстоянии 40 мм) сварные швы 1 и 2, при варивающие ребро жесткости и усиливающие накладку. Обсле дование показало, что металл вертикальной стойки обладает нормальными механическими свойствами и удовлетворительной хладостойкостью, типичной для проката малоуглеродистой стали.
По-видимому, металл между параллельными швами 2 и 4 имел высокие остаточные сварные напряжения. Аварийная трещина
за
щели является |
острым |
концентратором |
напряжений. |
Из-за такого дефекта в |
январе 1961 г. при |
температуре на |
ружного воздуха —50°С произошло разрушение угловой опоры линии электропередач ЛЭП-500. Стыкуемые уголки стойки опо ры имели внутреннюю накладку такого же сечения, обваренную фланговыми и лобовыми швами. Сам стык был обварен только с одной внешней стороны* некачественным поверхностным швом без разделки. Нёпроваренная часть сгыка явилась концентра тором напряжений, от которого началось хрупкое разрушение
накладок |
и |
поверхностного |
стыкового шва. |
Шеверницкнй |
(5) приводит |
рациональные |
и нерациональные |
конструкции, |
|
узлов при приварке уголков и трубчатых |
элементов и |
|||
приварке |
дополнительного |
листа к поясу балки. Имевше |
еся в рухнувшей опоре соединение не относится к типу наилуч ших. Хрупкому разрушению опоры способствовала очень низ кая хладостойкость металла — ударная вязкость падала до 0,9—1,3 кгс • м/см2 при —10°С.
Рациональный выбор марок сталей для сварных конструк ций, сооружений и машин, работающих в условиях низких тем ператур, является важной технико-экономической задачей. В сварных конструкциях в зоне сварных соединений всегда име ется значительное число зародышевых трещин или таких дефек тов, которые легко могут дать начало трещине.
Хрупкое разрушение происходит тогда, когда эти трещины развиваются и распространяются по целому металлу при общей незначительной пластической деформации изделия в целом.
Таким образом, важнейшим качеством стали, определяющим ее работоспособность при низкой температуре, является спо собность к пластическому деформированию при минимальных рабочих температурах. Развивающаяся у такой стали трещина будет «погашена» за счет пластической деформации в вершине трещины.
Если металл теряет способность к пластической деформации при низкой температуре, то повышение внешней нагрузки не прерывно поднимает уровень напряжений в вершине трещины; при достижении некоторой величины происходит хрупкое раз рушение. Приведем несколько примеров, когда основной причи ной хрупкого разрушения конструкций явилась недостаточная хладостойкость металла.
На протяжении нескольких лет на одной из обогатительных фабрик с наступлением морозов наблюдались случаи хрупко го разрушения опорных балок галерей при температуре около —30°. Разрушения происходили в одно и то же время суток — около 8 ч. В это время в данной местности наблюдается суточный