книги / Циклическая прочность металлов
..pdfВлияние кратковременного (антикоррозийного) азотирования на предел усталости стали
Вид образцов
Режим азотирования
температура нагрева в °С |
время в час. |
охлаждение |
о_-1
ег
5
с\э
а
«Я
Гладкие, неазотированные |
550 |
2,5 |
Медленно |
24,5 |
100 |
|
Гладкие, |
азотированные |
36,8 |
150 |
|||
То же |
|
600 |
1,5 |
с печью |
37,5 |
153 |
|
То же |
|||||
|
|
650 |
1,0 |
» |
37,2 |
152 |
» |
|
600 |
2,0 |
В воде |
39,5 |
161 |
» |
|
650 |
2,0 |
» |
39,2 |
160 |
Надрезанные, неазотированные |
_ |
_ |
_ |
14,8 |
100 |
|
Надрезанные, азотированные |
600 |
1,5 |
Медленно |
18,2 |
123 |
|
То же |
|
650 |
1,0 |
с печью |
19,2 |
134 |
|
То же |
|||||
С натяжной втулкой, неазотирован |
|
— |
— |
14,2 |
100 |
|
ные |
. . . . |
— |
||||
С натяжной втулкой, азотированные |
550 |
2,5 |
Медленно |
15,5 |
109 |
|
|
|
|
|
с печью |
|
|
и не особенно большое по сравнению с долговременным азотиро ванием. Результаты исследований в этом направлении, приведен ные в табл. 56, подтверждают факт повышения циклической проч ности изделий от кратковременного азотирования, проводимого обычно в цейях борьбы с поверхностной коррозией.
Причина положительного действия азотирования, и долго временного, и кратковременного, на циклическую прочность сталь ных изделий заключается главным образом в появлении остаточ ных сжимающих напряжений в поверхностном слое их; повыше ние при этом твердости поверхностных слоев изделий также имеет значение.
Интересно привести здесь некоторые выводы специальных исследований о прочности азотированных стальных изделий, рассматривая эту прочность в сочетании прочности азотирован ного слоя, прочности сердцевины и влияния остаточных напряже ний. Было замечено [50], что при насыщении стали азютом в про цессе азотирования происходит некоторое увеличение ее объема; вследствие этос^ азотированный слой при своем формировании,
увеличиваясь в объеме, растягивает сердцевину изделия, а сам оказывается сжатым, представляя как бы жесткую оболочку. Чем сильнее этот слой насыщен азотом, тем он становится тверже и более сжатым, тем выше, следовательно, по величине сжимающие напряжения в нем. Величина этих напряжений и распределение их по сечению зависят от соотношения толщины азотированного слоя и размера сердцевины; место перехода их через нуль, из сжимающих в растягивающие, лежит в сердцевине, вблизи от границы азотированного слоя; графики на фиг. 116 показывают
распределение |
по |
сечению образца (по |
б кг/нм* |
|
|
|
|||||||
круговым площадкам) |
остаточных |
на |
|
|
|
||||||||
пряжений (радиальных, осевых |
и |
тан |
|
|
|
|
|||||||
генциальных). Наиболее твердые (на |
|
|
|
|
|||||||||
ружные) |
части |
сечения |
обладают |
|
|
|
|
||||||
наибольшими |
остаточными сжимаю |
|
|
|
|
||||||||
щими |
напряжениями^ |
и |
становится |
|
|
|
|
||||||
вследствие этого очевидным, что в меха |
|
|
|
|
|||||||||
низме |
прочности азотированного |
изде |
|
|
|
|
|||||||
лия наиболее существенная роль при |
|
|
|
|
|||||||||
надлежит остаточным напряжениям. |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Цианирование |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Цианированием |
называется |
такой |
|
|
|
|
|||||||
вид термохимической |
обработки сталь |
|
|
|
|
||||||||
ных |
изделий, |
когда |
|
поверхностный |
Фиг. 116. Графики |
распре |
|||||||
слой их |
насыщается |
при нагревании |
|||||||||||
одновременно |
углеродом |
и азотом. |
деления остаточных |
напря |
|||||||||
жений по сечению круглых |
|||||||||||||
Цианирование бывает жидкое и га |
образцов, |
азотированных |
|||||||||||
зовое, |
низкотемпературное |
(500—700°) |
на глубину 0,4 мм: |
||||||||||
и высокотемпературное |
(800—850°)- |
1 — для радиальных |
остаточ |
||||||||||
ных напряжений; |
2 — для осе |
||||||||||||
В последнее время наибольшее |
приме |
вых остаточных |
напряжений; |
||||||||||
нение |
получает газовое |
цианирование |
3 — для тангенциальных оста |
||||||||||
точных |
напряжений. |
||||||||||||
(нитроцементация), |
как |
более |
совер |
|
|
|
|
||||||
шенный |
вид |
обработки |
различных |
|
|
|
|
||||||
стальных изделий, |
в |
частности инструментов из быстрорежущей |
стали. Цианирование значительно повышает циклическую проч ность стальных изделий; величина этого повышения зависит от глубины цианированного слоя и, следовательно, от всех параметров режима цианирования: от состава цианокарбюризатора, от степени нагрева, от продолжительности обработки и пр. В табл. 57 при ведены данные испытаний гладких образцов из стали 10, цианированиых при разных режимах [33], [79]. Для сравнения в этой таблице приведена величина предела усталости таких же образцов, только нормализованных, не подвергавшихся цианированию.
Цианирование увеличивает циклическую прочность стальных изделий почти в той же степени, как и цементация, и в не сколько меньшей степени, чем азотирование. Но кратковременность этого процесса и отсутствие всякий Дополнительных термиче-
|
|
|
Режим цианирования |
|
|
ст_ 1 |
|
||
Характер |
|
|
Темпе |
Продол |
|
|
Глубина |
|
|
Состав |
Закал |
цпаии- |
в |
|
|||||
обработки |
ратура |
житель |
ропан- |
|
|||||
образцов |
карбюриза |
нагрева |
ность |
|
ка |
ного |
кг1мм% |
В % |
|
|
тора |
в °С |
в час. |
|
|
слоя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в мм |
|
|
Нормализо- ‘ |
|
|
|
|
|
|
|
18,6 |
100 |
ванные |
|
— |
— |
— |
|
— |
— |
||
Цианирован- |
30% |
NaCN |
820 |
0,25 |
В воде |
0,08 |
38,8 |
209 |
|
ные |
|||||||||
» |
30% |
NaCN |
820 |
1,0 |
» |
» |
0,24 |
45,3 |
244 |
» |
30% |
NaCN |
850 |
1,0 |
» |
» |
0,25 |
42,5 |
228 |
» |
30% |
NaCN |
850 |
4,0 |
ь |
» |
0,50 |
45,3 |
244 |
ских операций делают его во многих случаях более рентабельным сравнительно с цементацией и азотированием.
Как следует из анализа табл. 57, оптимальная температура цианирования равна 820°. Более высокая температура, а также выдержка более 1 часа не оказывают, по-видимому, практически заметного влияния на повышение прочности обрабатываемых изделий.
Меньшую продолжительность процесса цианирования, дающую и меньшую глубину цианированного слоя, практиковать тоже не следует, так как получающийся тонкий цианированный слой не может гарантировать нужной износостойкости изделия.
Цианирование стальных изделий так же, как цементация и азотирование, резко снижает сопротивление ударным нагрузкам; поэтому этот способ термохимической обработки не может быть рекомендован, как правило, для поверхностной обработки кон струкций, предназначенных к эксплуатации в условиях ударного загружения^
§ 27. ВЛИЯНИЕ ЭЛЕКТРОЛИТИЧЕСКИХ ПОКРЫТИЙ ИЗДЕЛИЙ
Выше было указано, что повышение сопротивляемости цикли ческим нагрузкам изделий, подвергнутых поверхностным цемен тации, азотированию и цианированию, обязано появлению в них, в частности, остаточных сжимающих напряжений. Растя гивающие остаточные напряжения также имеют значение в уста новлении циклической прочности стальных изделий, но значение это в большинстве случаев отрицательное; растягивающие оста точные напряжения обычно снижают предел усталости и во мно
гих случаях весьма |
существенно. |
I |
Растягивающие |
остаточные напряжения могут |
возникать |
в поверхностных слоях стальных изделий при различных условиях.
В частности, они появляются почти всегда при электролитической обработке поверхности изделий, путем хромирования, никелиро вания, цинкования и пр., выполняемой обычно для защиты из делий от поверхностной коррозии и для повышения их износо стойкости, а также иногда для внешней отделки с декоративными целями. Поэтому все эти виды поверхностной обработки изделий не увеличивают циклической прочности, но обычно снижают ее.
Исследований по влиянию электролитических покрытий из делий на их циклическую прочность до сих пор имеется сравни тельно мало. Ниже приведены некоторые данные исследований, проведенных в ЦНИИТМАШе [22], [33], по хромированию, никелированию, цинкованию и меднению изделий, как в виде однородных покрытий, так и в виде некоторых их комбинаций.
Одно из первых мест среди перечисленных электролити ческих покрытий стальных изделий принадлежит хромированию, которое обычно применяется для повышения износостойкости
икоррозийной защиты, а также для декоративной отделки изделий. В первом случае толщина хромированного слоя принимается 0,15—0,20 .*ut, во втором случае (для отделки) — только 1—2 мк.
Хромируют не только малонагруженные изделия, но нередко
итяжелоиагруженные, работающие с большими циклическими
напряжениями; в этих случаях вопрос о циклической прочности изделий после хромирования приобретает особенно значительный интерес.
Все исследования, проведенные в этом направлении, показы вают, что от хромирования стальных изделий предел усталости их всегда снижается, причем такое снижение бывает меньшим при тонких слоях хромирования и большим с увеличением тол щины электролитически осажденного слоя хрома. Отпуск хроми рованных изделий при 100—250° практически мало изменяет это явление, а в некоторых случаях даже снижает еще более цикли ческую прочность обработанного этим способом изделия. В табл. 58 Приведены данные о специальных исследованиях над образцами иа нормализованной стали 40 диаметром 18 мм, глад кими и с надрезами, нехромированными (для сравнения) и хроми рованными на блестящую и матовую поверхности при разных
режимах.
Снижение циклической прочности образцов, подвергнутых хромированию, обусловливается большими по величине растяги вающими остаточными напряжениями, образующимися в слое хрома при его формировании в гальванической ванне. Это сниже ние необходимо учитывать при проектировании и эксплуатации хромированных конструкций, особенно в условиях высоких ци клических здгружений. Каких-либо изменений статической проч ности стальных изделий хромирование не вызывает.
Химическая стойкость, механическая износостойкость, высо кая твердость поверхностного слоя хромированных изделий по служили причиной широкого распространения электролитиче-
|
Режим |
|
|
хромиро |
|
|
вания |
|
|
1 | |
токаПлотность дм2/ав |
Вид образцов |
Температура вое |
|
|
|
|
Нехромированные |
|
|
гладкие |
с |
|
Нехромированные |
|
|
надрезом глубиной |
|
|
0,4 м м |
— |
— |
Вид поверхности
—
о |
|
с* |
Отпуск |
|
|
|
и |
|
а_-1 |
||||
о |
|
3 |
после |
|||
X |
|
<0 |
хромиро |
|
|
|
а |
|
вания |
|
|
||
а |
|
|
|
|
||
О |
Микротвердостьв (поХрущову) |
притемпературе °С |
продолжитель ностьв час. |
|
|
|
Толщинахромнр| |
слояВ Л1М |
я |
я |
|||
|
|
|
|
|
04 |
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
■<: |
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
Vi |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
24,5 |
100 |
— |
— |
— |
— |
14,8 |
60 |
Хромированные |
60 |
32 |
Блестящая |
0,03 |
823 |
Не было |
20,3 |
83 |
|
гладкие |
|||||||||
То же |
60 |
32 |
» |
0,10 |
706 |
» |
3 |
19,5 |
80 |
» |
60 |
32 |
» |
0,03 |
823 |
100 I1 |
22,2 |
90 |
|
Хромированные |
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
падрезом глубиной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 м м и радиусом |
32 |
|
0,03 |
_ |
Не было |
13,3 |
54 |
||
0,3 м м |
60 |
» |
|||||||
Хромированные |
60 |
32 |
|
0,10 |
823 |
100 |
3 |
22,5 |
92 |
гладкие |
» |
||||||||
То же |
60 |
32 |
» |
0,10 |
760 |
250 |
2 |
19,2 |
78 |
» |
60 |
32 |
» |
0,03 |
790 |
250 |
2 |
21,0 |
86 |
Хромированные |
70 |
25 |
Молочного |
0,03 |
790 |
Не было |
24,5 |
100 |
|
гладкие |
|||||||||
То же |
70 |
25 |
цвета |
0,03 |
605 |
100 |
3 |
19,5 |
80 |
То же |
|||||||||
Хромированные |
80 |
35 |
|
0,03 |
592 |
Не было |
|
82 |
|
гладкие |
» |
20,0 |
|||||||
То же |
70 |
22 |
» |
0,03 |
615 |
» |
|
20,5 |
84 |
» |
70 |
25 |
» |
0,03 |
— |
» |
|
20,2 |
82 |
ского хромирования изделий в современной практике, рабо тающих при циклических нагрузках.
В этой связи задачу повышения циклической прочности изде лий, подвергнувшихся хромированию, пытались в последние годы решать многие исследователи. И. В. Кудрявцев IJL А. В. Рябченков предложили для этого наиболее удачные и несложные методы.
Эти методы заключаются в комбинации двух последовательных операций: начального кратковременного азотирования и затем хромирования или начального поверхностного механического упрочнения и затем хромирования. Идея обоих этих методов заключается в том, что первая операция (азотирование, наклеп) вызывает в поверхностном слое изделия значительные сжимающие остаточные напряжения, которые не только уравновешивают растягивающие напряжения, возникающие при второй операции (хромировании), но, в случаях превышения их над вторыми по своей величине, могут даже поднять показатели циклической проч ности обработанных такими комбинированными методами изде лий при сохранении в то же время их повышенной механической
и коррозийной |
стойкости. |
|
|
|
||
Результаты |
исследований, проведенных в |
этом направлении |
||||
с образцами из стали 40, приведены в табл. 59. |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Таблица 59 |
|
Влияние комбинированной обработки (азотирование, накл еп, |
|||||
|
хромирование) на предел усталости |
стали |
|
|||
№ |
|
Вид обработки образцов |
<*-1 |
|||
|
|
|
||||
варианта |
в кг1лим2 |
в % |
||||
|
|
|
|
|
||
1 |
Т олько |
нормализация . |
|
24,5 |
100 |
|
|
Нормализация и |
хромирование |
и хромиро |
19,2 |
78 |
|
|
Нормализация, |
азотирование |
|
|
||
|
вание |
|
|
|
36,5 |
149 |
2 |
Т олько |
нормализация |
|
27,5 |
100 |
|
|
Нормализация и |
хромирование |
роликами |
22,7 |
83 |
|
|
Нормализация, |
обкатывание |
|
|
||
|
и хромирование |
|
32,5 |
118 |
Никелирование является также распространенным способом электролитической обработки поверхности стальных изделий, выполняемое с теми же целями, что и хромирование. Никелируют конструкции не только работающие статически, но и конструкции с циклическим режимом эксплуатации. Исследования, проведен ные в этом направлении (небольшое количество), показывают, что никелевые электролитические покрытия стальных изделий, как правило, снижают предел усталости, причем это снижение, более заметно в изделиях из твердых легированных сталей. Данные, приведенные в табл. 60, показывают это снижение как в образцах из конструкционной мягкой стали 10, так и в образцах из твердой закаленной стали 50С2Г (пружинной). Образцы из стали 10 ис пытывались в нормализованном состоянии — не никелированные и никелированные. Образцы из стали 50С2Г, не никелированные
и никелированные, испытывались после закалки в масле при температуре 840° и отпуске при температуре 500° с выдержкой в течение двух часов.
|
|
|
|
Таблица 60 |
|
|
Влияние никелирования |
на предел |
усталости |
стали |
|
Марка |
Обработка поверхности |
° - 1 |
|
|
|
|
|
Примечание |
|||
стали |
образцов |
в к г!мм2 |
|
||
|
|
В % |
|
|
|
10 |
Неникелированные |
16,7 |
100 |
П оверхность |
|
10 |
Никелированные |
15,2 |
91 |
шлифовалась без |
|
|
|
|
|
всякой |
дополни |
|
|
|
|
тельной |
отделки |
50С2Г |
Неникелированные |
48,7 |
100 |
|
|
50С2Г |
Никелированные |
33,7 |
69 |
|
|
Неблагоприятное влияние никелирования на циклическую прочность изделий из разных сталей, как мягких, так и твердых, объясняется действием остаточных растягивающих напряжений, которые возникают в слое никеля и достигают иногда весьма больших значений. Показатели статической прочности стали и ударная вязкость ее от никелирования практически почти не из меняются.
Следует полагать, что комбинированными методами обработки поверхности стальных изделий при окончательном поверхностном никелировании так же, как и при окончательном хромировании, можно предупредить снижение циклической прочности их; но исследований в этом направлении пока не имеется.
Существуют и другие виды электролитических покрытий металлических изделий, такие, как покрытие цинком, покрытие медью, оксидирование и пр. Все эти покрытия обычно имеют целью защитить обрабатываемое изделие от поверхностной кор розии или в некоторых случаях придать ему более декоративный вид. В частности, к цинкованию стальных изделий иногда при бегают с целью использовать электрохимическое протекторное действие цинка. Меднение применяют для создания более прочного сцепления между сталью и верхними покрытиями этих Изделий хромом, никелем и пр. Все исследования показывают, что перечисленные виды поверхностных электролитических покры тий средством повышения циклической прочности стальных изде лий служить не могут; они или не изменяют эту прочность (цин кование), или снижают ее (меднение).
§ 28. ВЛ И ЯН И Е ПОВЫ Ш ЕННЫ Х И ПОН И Ж ЕН Н Ы Х
ЭКСП ЛУАТАЦ И ОН Н Ы Х ТЕМ ПЕРАТУР
Многие стальные элементы машин и инженерных конструкций работают при температурах значительно более высоких или низ ких сравнительно с нормальными (комнатными) температурами. Поведение металлов (стали) в этих эксплуатационных условиях, а также характеристики их статической прочности отличаются от наблюдаемых при эксплуатации в нормальных температурных условиях. Отличающимися являются и показатели циклической прочности металлов в этих случаях.
Аварии конструкций и машин, работавших под воздействием циклических напряжений в высокотемпературных условиях, по
казывают, |
что на течение процесса усталостного |
разрушения |
их в этих |
случаях большое влияние оказывают |
еще доба |
вочные факторы: структурные изменения, ползучесть, коррозия. Структурные изменения в металле происходят, как известно, при нагреве достаточной продолжительности даже при сравни тельно невысоких температурах; они влияют на циклическую прочность металлов и непосредственно, и потому, что изменяют процесс ползучести их. Особенно заметно на скорость ползучести влияют те структурные изменения, которые связаны с процессом рекристаллизации. В результате ползучести на поверхности стальных изделий возникают микроскопические трещинки, пре вращающиеся постепенно в очаги усталостного разрушения вслед ствие концентрации напряжений в их районе. Подобно этому на процесс усталостного разрушения действует и поверхностная коррозия, вызывающая образование неровностей и, как следствие этого, появление новых концентраторов напряжений и очагов усталостного разрушения.
Именно вследствие этих причин, взятых отдельно или в их комбинации, циклическая прочность стальных изделий, рабо тающих при повышенных температурах, должна быть ниже, чем у тех же изделий при нормальной (комнатной) температуре; она должна быть тем ниже, чем выше температура эксплуатации, причем, как показывают исследования, особенно резко она начи нает падать при температурах выше 400° С.
Исследования циклической прочности стальных изделий (об разцов) при особо высоких температурах показывают, что на усталостных диаграммах второй горизонтальной участок их обычно отсутствует: кривая усталости все время понижается, стремясь монотонно к пересечению с осью абцисс. Следовательно, в этих условиях испытываемый металл не имеет определенного предела усталости и можно говорить только о пределах ограни ченной (условной) усталости на базе определенного числа рабочих циклов. Поэтому при изучении вопроса о влиянии высоких тем ператур па циклическую прочность стальных изделий экспери ментальные исследования должны ограничиться только теми
повышенными температурами, при которых испытываемый ма териал (марка стали) имеет определенный предел усталости, характеризуемый на усталостной диаграмме более или менее четко выраженным горизонтальным участком ее.
Указанные выше добавочные факторы, отрицательно влияю щие на циклическую прочность стальных изделий при темпера турах значительно больших нормальной (комнатной), дают осно вание предполагать, что при низких температурах эта прочность
должна, наоборот, повышаться. Исследований по влиянию на ци
клическую прочность стальных изде лий повышенных и пониженных экс плуатационных температур имеется сравнительно мало. Одной из главных причин этого являлось до недавнего времени отсутствие необходимых для таких исследований простых в экс плуатации и надежных по результа там машин. И только в последнее
время |
стали |
появляться |
такие ма |
|||
шины. Достаточно удобной для |
этой |
|||||
цели оказалась |
испытательная ма |
|||||
шина |
Я-8, |
|
сконструированная |
|||
С. Яцкевичем |
|
[103]. |
|
конструк |
||
На |
фиг. 117 |
показана |
||||
тивная |
схема |
этой |
машины; |
здесь |
||
вертикальная |
|
сила |
(грузы) 6 |
пре |
||
образуется с |
|
помощью |
натянутого |
стального каната 4 в горизонтальную силу, которая через шариковый подшипник действует на свободный конец образца 7, как на консольный стержень, при его круговом изгибе.
Верхним своим концом образец закрепляется неподвижно. На грев образца производится в установленной на машине муфельной электропечи 2. Температура образца регулируется автомати чески, и ее величина измеряется при помощи термопары с гальва нометром. Машина приводится в действие асинхронным электро двигателем 5 с полым валом, который несет на верхнем конце головку с роликами 3. При включении электродвигателя головка, ролики, канат и тяга вращаются вместе с валом, а грузы благо даря упору остаются неподвижными и натягивают канат. Машина автоматически останавливается в момент излома образца. Эта
машина |
может быть приспособлена и |
для |
изучения цикли |
ческой |
прочности изделий (образцов) |
при |
низких темпера |
турах. |
|
|
( |
Для циклических испытаний образцов при высоких темпера турах можно приспособить также машину НУ [52].
Для этого на машину в специальные выемки ее станины уста навливается разъемная электрическая печь, в которой испыты ваемый образец может быть нагрет до температуры 700°. В боко вом отверстии печи помещены две термопары, одна из которых горячим спаем подходит к образцу и присоединяется к перенос ному потенциометру, а другая подходит к обмотке печи и присо единяется к стационарному регулирующему и записывающему потенциометру. Вращающийся при испытаниях образец хорошо перемешивает воздух в печи, вследствие чего создаются условия для его равномерного нагрева. Подшипники машины охлаждаются воздухом с помощью крыльчатки с экраном, надеваемых на вра щающийся образец. Такая крыльчатка состоит из корпуса с ло пастями и вполне обеспечивает нужное охлаждение нагреваю щихся частей машины.
Все исследования вопроса о влиянии на циклическую проч ность стальных изделий повышенных и пониженных эксплуата ционных температур дают результаты, в принципе согласные между собой, а именно: с повышением эксплуатационной темпе ратуры (температуры окружающей среды) циклическая прочность изделий непрерывно падает, с понижением температуры — не прерывно возрастает. В табл. 61 приведены результаты исследо ваний Мура и Джеспера, проведенные с углеродистой сталью при повышенных температурах, и Джонсона с легированными сталями при пониженных температурах [79].
Таблица 61
Влияние окружаю щ ей температуры на предел усталости стали
(по исследованиям Мура, Д ж еспера и Д ж онсона)
Марка стали |
|
Характер обработки |
Температура |
а- 1 |
|||
|
образцов |
|
в °С |
в кг/ли# |
|||
|
|
|
|
|
|||
У глеродистая |
сталь |
с |
Термообработка |
для |
20 |
74,9 |
|
содерж анием 1,02% С |
пружин |
|
166 |
67,7 |
|||
|
|
|
|
|
|
304 |
59,7 |
|
|
|
|
|
|
450 |
55,0 |
Хром ом олибденовая |
|
Закалка в масле при |
20 |
48,6 |
|||
сталь |
с содержанием |
температуре |
885°, |
- 4 0 |
51,4 |
||
0,3% |
С, |
0,69% |
Сг, |
отпуск при темпера |
|
|
|
0,22% |
Мо |
|
|
туре 592° |
|
|
|
Хромоникелевая сталь с |
Холодное волочение |
20 |
52,0 |
||||
содерж анием 0,11 % С, |
|
|
- 4 0 |
54,2 |
|||
18,4% |
Сг, 9,6% Ni |
|
|
|
|
||
То ж е |
|
|
|
Отжиг |
|
20 |
28,8 |
|
|
|
|
|
|
- 4 0 |
38,0 |