книги / Электрические и магнитные поля в технологии полимерных композитов

110]. Вместе с тем увеличение содержания ферритового по­ рошка в смеси влечет за собой ухудшение технологических свойств. Кроме того, машины для литья под давлением, экст­ рудеры не могут перерабатывать смеси с содержанием кера­ мического ферритового порошка более 70 об.%, поэтому наи­ более перспективный путь повышения магнитных характерис­ тик (особенно Вг) — получение магнитопластов с ориентацией наполнителя в магнитном поле [424]. Для этого в технологи­ ческом процессе операцию формования изделий осуществля­ ют во внешнем магнитном поле. При этом достигаются мак­ симальные значения Вт, близкие к теоретическому уровню 0,31 Тл, которые выше значении Втанизотропных спеченных ферритовых магнитов. Еще более эффективно использование ориентации наполнителя во внешнем магнитном поле для магнитов на основе сплавов редкоземельных элементов (на­ пример, S1T1C05).

Авторы работы [10] исследовали различные способы из­ готовления анизотропных магнитов на основе сплава SmCos марки ПКС-37«Р».

1.Образцы изготавливали прессованием .в вулканизацион­ ном прессе без наложения магнитного поля.

2.Образцы изготавливали прессованием в магнитном прессе. На них в течение 15 мин при 150 °С воздействовали постоянным магнитным полем напряженностью 200 кА/м.

3.Образцы изготавливали в магнитном прессе. При

7=150°С на смесь воздействовали ПМП напряженностью 2000 кА/м, нагрев отключали, а воздействие поля сохранялось до охлаждения смеси.

4. На нагретую до 150°С смесь воздействовали переменным магнитным полем напряженностью 2000 кА/м (при этом дав­ ление не прикладывали). После 10—12 циклов с интервалом 10 с включали постоянное магнитное поле напряженностью 2000 кА/м, прикладывали давление и охлаждали образец.

Результаты испытаний магнитных характеристик образцов приведены в табл. 8.5. Видно, что ориентация наполнителя даже в слабом магнитном поле (способ 2) позволяет увели­ чить магнитную энергию материала в 2 раза. Ориентация в

Т аб л и ц а 8.5. Зависимость магнитных характеристик магнитопластов от способа изготовления

их магнитные поля взаимодействуют между собой одноимен­ ными полюсами. Топография магнитного поля, создаваемого двумя проводниками с током, показана на рис. 8.4. Создание в наполненном магнитотвердыми частицами полимерном ма­ териале аксиальной текстуры увеличивает анизотропию маг­ нитных свойств и силу магнитного притяжения многополюс­ ных эластичных магнитов.

Эластичные постоянные магниты изготавливают путем

а

<Г

Рис. 8.5. Структурные схемы бестрансформаториой (а) и трансформатор­ ной (б) ИНУ

смешения дисперсного магнитотвердого материала с полимер­ ным связующим и экструзии полученной смеси. На экструди­ руемую смесь одновременно воздействуют двумя или более противоположными по направлению постоянными или им­ пульсными неоднородными магнитными полями, создаваемы­ ми посредством пропускания по проводникам диаметром 1,5— 2,5 мм тока силой 5—25 А или импульсного тока силой 15—100 А.

Для изготовления эластичного постоянного магнита про­ филированный материал должен быть намагничен в поле определенной топографии и напряженности. МТПК относятся к высококоэрцитивным магнитным материалам, для намагни­ чивания которых необходимы поля с напряженностью, превы­ шающей коэрцитивную силу материала в 5—7 раз. Создание

134

постоянных магнитных полей такой напряженности — весьма сложная задача, поэтому МТПК намагничивают в импульс­ ных магнитных полях.

Наиболее простыми импульсными источниками тока для намагничивающих устройств являются источники бестрансформаториого типа, в которых энергия от сети, емкостного накопителя или источника электрической энергии другого типа поступает в виде импульса непосредственно в намагни­ чивающий индуктор [335]. Наиболее распространенная схема бестраисформаторной импульсной намагничивающей уста­ новки (ИНУ) с емкостным накопителем энергии (ЕНЭ) при­ ведена на рис. 8.5, а. ЕИЭ, представляющий собой батарею конденсаторов с емкостью С, заряжается до необходимого напряжения от специального зарядного устройства ЗУ. Это устройство в общем случае состоит из повышающего транс­ форматора, выпрямителя и регулятора зарядного тока.

Для получения мощных импульсов тока целесообразно применять конденсаторы повышенного напряжения. Так, в ИНУ типа УИН-100 использованы специальные масляные им­ пульсные конденсаторы К 75-28 с номинальным напряжением 3 кВ. ЗУ подключают к сети с помощью коммутирующего устройства КУ (в простейшем случае — автоматический вы­ ключатель электромагнитного типа). Процессы включения и отключения ЗУ от сети, а также ЕНЭ управляются и контро­ лируются системой управления СУ, работающей в автомати­ ческом либо в ручном режиме.

В импульсных трансформаторных намагничивающих уста­ новках (ИТНУ) энергия от батареи конденсаторов поступает в индуктор через промежуточное звено — специальный им­ пульсный трансформатор (ИТ). Применение ИТ приводит к некоторому снижению к. п. д. установки и увеличению обрат­ ного (размагничивающего) выброса тока в индукторе. С точки зрения потребляемой мощности понятие к. п. д. для ИНУ не имеет существенного значения. Путем правильного выбора параметров ИТ и схемы ИТНУ значение амплитуды обратного импульса может быть снижено до 3—5% от амплитуды пря­ мого (намагничивающего) импульса. Как правило, такие поля существенно не воздействуют на современные высококоэрци­ тивные материалы, а в ряде случаев даже оказывают поло­ жительное стабилизирующее влияние на рабочие характери­ стики магнитов.

Применение ИТ в ИТНУ позволяет получить ряд важных преимуществ, которые, как показал опыт эксплуатации ИТНУ, в значительной мере перекрывают отмеченные выше недостатки [336]. К ним относятся пониженное напряжение на индукторе (единицы или десятки вольт), обеспечивающее надежную электробезопасность в работе с ИТНУ; возмож­ ность получения сложных видов намагничивания с помощью

1 3 5

простых и технологичных конструкций одновитковых индук­ торов; более высокая производительность по сравнению с бестрансформаторными ИНУ, обусловленная хорошими усло­ виями отвода тепла от одновитковых индукторов; универсаль­ ность оборудования, позволяющая использовать одну уста­ новку со сменными индукторами для намагничивания изделий различной формы.

Кроме того, наличие ИТ позволяет повысить напряжение

Рис. 8.6. Варианты намагничивании эластичных постоянных магнитов

заряда ЕНЭ, а значит и снизить его габариты при одной и той же запасаемой энергии. Структурная схема ИТНУ представ­ лена на рис. 8.5, б. Ее отличие от бестрансформаторной ИНУ состоит в том, что вводятся ИТ и коммутирующее устройство реверса поля КУ2.

Магнитопласты, получаемые методом экструзии, можно намагничивать с образованием полюсов на противоположных сторонах профиля или многополюсным намагничиванием, при котором полюса расположены вдоль профиля на одной или обеих его поверхностях (рис. 8.6) [328]. Наибольшая удельная сила притяжения магнитов из МТПК обеспечивается при од­ ностороннем многополюсном намагничивании. Для получения такой топографии используют намагничивание полем прямо­ линейного проводника, по которому пропускают импульс тока от ИНУ.

Основным критерием оценки свойств магнитопластов явля­ ется величина остаточной магнитной индукции Вг. Существу­ ющие прямые методы измерения Вг не позволяют контроли­ ровать этот параметр в непрерывном технологическом процес­ се производства ленты из магнитопласта.

В ИММС АН БССР разработан метод и создан прибор для определения величины Вг в процессе производства эла­ стичных магнитов (ЭМ) [298, 424], ее определяют по формуле

в г = ^ - У е д ,

где Ft, — сила магнитного притяжения; So — площадь поверх­ ности соприкосновения ферромагнитного тела с магнитом; Sк — площадь поперечного сечения магнита.

136

ные, так и неферромагнитные металлические наполнители. Однако используют его преимущественно для изготовления электрических контактов, предназначенных для пропускания больших токов, в то время как основная область применения электропроводящих композитов — слаботочные контакты элек­ тронных приборов.

Метод ориентации частиц наполнителя в магнитном поле с этой точки зрения более универсален и прост в аппаратур­ ном оформлении, однако он применим только для компози­ тов, наполненных ферромагнитными частицами (железо, ко­ бальт, никель и их сплавы). Наибольшее применение метод формирования электропроводящих структур в магнитном поле нашел при отверждении электропроводящих клеевых соеди­ нений контактов электронных приборов [168]. Неотвержденные клеевые смеси, содержащие до 50 об.% никеля, в обыч­ ных условиях неэлектропроводны. Воздействие на них магнит­ ного поля приводит к уменьшению удельного сопротивления в направлении действия поля. Скорость уменьшения р„ воз­ растает с увеличением напряженности поля Я. В магнитном иоле ферромагнитные частицы приобретают индуцированный магнитный момент М. В результате взаимодействия магнит­ ного диполя и внешнего магнитного поля возникает крутящий момент L, стремящийся повернуть частицу и расположить ее так, чтобы прямая, соединяющая полюса намагниченной час­ тицы, была параллельна вектору напряженности поля. Ве­ личина крутящего момента

L — МН sin ср,

где ф — угол между вектором напряженности поля и прямой, соединяющей полюсы частицы.

Расчет показывает, что при ф=90° на цилиндрическую час­ тицу никеля длиной 10 мкм и диаметром 5 мкм в поле Я = = 80 кА/м действует крутящий момент L=2-10_" Н м . Вза­ имодействие намагниченных частиц между собой обусловли­ вает образование цепочек или замкнутых циклов. В результа­ те в клеевом слое возникает ориентированная структура с высокой проводимостью.

Сопротивление клеевых пленок на основе эпоксидной смо­ лы и никеля зависит от напряженности поля Я и времени его воздействия. При Я=0,8—50 кА/м в логарифмических коор­ динатах имеет место линейная зависимость р„ от Я при кон­ центрации никеля ПНЭ от 2,5 до 21 об.%. Эта зависимость может быть выражена в виде уравнения ;[168]:

Рс = А Н - \

где А и k — константы.

Параметр k возрастает с увеличением размера частиц, так

1 3 9

как при этом увеличивается сила их магнитного взаимодей­ ствия. Отверждение клеевых соединений в магнитном поле приводит к анизотропии электропроводности получаемых ма­ териалов (рис. 8.8). Удельное сопротивление рз, измеренное в направлении поля, при всех концентрациях никеля меньше р2) измеренного в направлении, перпендикулярном вектору поля. Если сравнить эти величины с удельным сопротивлением pi образцов, отвержденных вне магнитного поля, то во всем ии-

тельствует о том, что при достаточно высоком содержании на­ полнителя действие магнитного поля приводит к уменьше­ нию р» и в направлении, перпендикулярном действию поля.

Удельное сопротивление в направлении ориентации цепо­ чечных структур и, что весьма важно, разброс этого парамет­ ра можно существенно снизить, применяя для обработки клея низкочастотное пульсирующее магнитное поле с перио­ дом пульсации 1—3 с [337] или переменное магнитное поле [574] с последующей выдержкой образцов в постоянном по­ ле. По такой технологии можно получать электропроводящие отливки толщиной до 40 мм, причем во всех случаях падение напряжения на них не превышает 10%.

Вместо пульсирующего или переменного магнитного поля предложено использовать постоянное поле, но отверждаемый материал подвергать воздействию избыточного давления 0,03--0,05 МПа и ультразвуковых колебаний, направление распространения которых совпадает с направлением магнит­ ных силовых линий [533]. Например, смесь, содержащую 82 мае. ч. эпоксидной смолы ЭД-6, 14 мае. ч. ПЭПА, 12 мае. ч. ДБФ и 20 мае. ч. никеля ПНК, заливают во фторопластовую форму и отверждают в течение 1,5 ч при 40—50 °С в постоян­ ном магнитном поле # = 24 кА/м при воздействии ультразву­ ка-с,..частотой 4Q0 кГц и давлении 0,04 МПа. Полученный ма-

140