книги / Электромонтер по обслуживанию буровых установок

стрелой провеса провода или троса. На линиях 6—500 кВ стрела провеса составляет 1—12 м.

Опоры из железобетона и металла ВЛ 35 кВ и выше уста­ навливаются на специальных фундаментах.

При прохождении ВЛ на различных участках территории должны быть выдержаны как вертикальные, так и горизонталь­ ные расстояния от поверхности земли, от различных зданий и сооружений. Горизонтальное расстояние от крайних проводов ВЛ при наибольшем их отклонении до ближайших выступаю­

поверхности земли или воды при максимальной стреле про­ веса приведены в табл. 15.

На линиях, на которых наблюдается вибрация проводов, подвешивают гасители вибрации, представляющие собой два полых цилиндрических груза, соединенных между собой сталь­ ным тросом. Гасители вибрации прикрепляют к проводу на расстоянии 0,5—1 м от зажимов. Колебания провода затухают вследствие движения грузов гасителя вибрации и трения про­ волок горизонтального стального тросика, на котором укреп­ лены грузы.

Для соединения проводов при монтаже и эксплуатации при­ меняются соединители. Провода и тросы в соединителях за­ крепляют обжатием или закручиванием на них трубок оваль­ ного сечения. Для защиты ВЛ от атмосферных перенапряжений применяется трос, который подвешивается над проводами ВЛ на специальной тросостойке. В качестве троса используется стальной многопроволочный канат.

На ВЛ должны проводиться как минимум следующие про­ филактические испытания и проверки.

1. Определение степени загнивания деревянных опор, в том числе: приставки |И траверсы — один раз в год, начиная с че­ твертого года после сооружения линии, для древесины, консер-

щитой от механических повреждений кирпичом или пли­ тами.

Номенклатура кабелей, выпускаемых нашей электропромыш­ ленностью и за рубежом, очень широка.

Практически все кабели имеют примерно одинаковую кон­ структивную схему: токопроводящая жила, электрическая изо­ ляция, герметическая оболочка, предотвращающая попадание влаги и воздуха в электрическую изоляцию кабеля, защитные покровы кабеля от механических повреждений и химических воздействий.

В зависимости от материала токопроводящих жил и обо­ лочки, способа изоляции, наличия брони и наружного покрова и других характерных признаков кабели имеют ту или иную

винилитовый; Ц — церезиновый (с нестекающей изоляционной массой) и т. д.

В нефтяной промышленности широкое распространение по­ лучили кабели с бумажной изоляцией в алюминиевой оболочке,

водные препятствия и т. п.).

Для соединений кабеля по трассе применяют специальные муфты (чугунные, эпоксидные, свинцовые). На рис. 68, а пока-

Рис. 68. Разделка кабелей:

вый провод; 6 — лак-паста; 7 — бандажи из ленты или шпагата

зана конструкция свинцовой муфты, используемой для кабелей 10 кВ. Оконцевание кабелей производится в специальных кон­ цевых заделках (рис. 68, б).

Эксплуатация кабелей на территории нефтепромыслов пред­ ставляет собой довольно сложную и ответственную операцию. Статистика показывает, что преобладающая часть аварийного выхода кабеля из строя вызвана механическими повреждени­ ями кабелей, что указывает на нарушение правил укрытия их при прокладке и недостаточную охрану. Большое число аварий происходит из-за повреждений кабелей тракторами при транс­ портировке грузов по территории промыслов, особенно в не­ настную погоду. Немалое число пробоев кабеля объясняется дефектами монтажа и несовершенной конструкцией муфт.

Наиболее распространенным способом выявления откры­ тых дефектов в кабелях и кабельных разделках являются ис­ пытания кабельных линий выпрямленным током повышенного напряжения. Следует иметь в виду, что при таких испытаниях выявляются не все дефекты, вследствие чего пробой кабеля во время работы может все-таки произойти. Кабели, находящиеся в эксплуатации, испытываются выпрямленным током напряже­ нием 30 кВ, а вновь прокладываемые — 36 кВ. Опытные дан­ ные показывают, что пробои при испытаниях повышенным напряжением бывают в следующих соотношениях: при повыше­ нии напряжения — до 65 % случаев; на первой минуте испыта­ ний —до 25 % случаев; на второй — до 5 % случаев; на третьей — до 3 % случаев; на четвертой — до 2 % случаев.

В настоящее время для определения мест повреждения на кабельных линиях применяют аппараты, основанные на им­ пульсном методе измерения. К таким аппаратам относятся при­ боры типа ИКЛ-4 и АИП-3.

Испытания кабельных линий рекомендуется проводить в сле­ дующие сроки: питательных— 2 раза в год, распределитель­ ных— 1 раз в год.

Исследования вышедших из строя кабелей, соединитель­ ных муфт, концевых воронок и мачтовых муфт показывают, что аварии в кабельных линиях происходят, как правило, в ме­ стах с ослабленной изоляцией. Соединительные кабельные муфты выходят из строя из-за образования трещин в свинцо­ вой оболочке, старения кабельной массы, вытекания массы из муфт и недоброкачественного монтажа муфт. Образование тре­ щин в местах пайки обычно является следствием неправиль­ ного составления припоя ремонтным персоналом. Разрыв муфт по продольному шву происходит из-за расширения кабельной массы при нагреве кабеля.

Силовые кабели пробиваются в результате повреждения свинцовых оболочек коррозией, старения изоляции, механиче­ ских вмятин или крутых изгибов, допущенных при прокладке, повреждений при раскопках и возможных заводских де­ фектов.

При прокладке кабелей необходимо соблюдать следующие радиусы кривой изгиба по отношению к их наружным диамет­ рам:

Силовые кабели с бумажной изоляцией бронированные и небронирован­

тов: схема электроснабжения буровых установок; величины расчетных нагрузок на линию в нормальном и аварийном ре­ жимах.

Электрический расчет линии электропередачи 6—110 кВ включает: расчет линии на потерю энергии и пропускную спо­ собность; расчет линии на потерю напряжения.

В результате расчета определяется сечение проводов и ка­ белей по условиям нагрева, экономической плотности тока и допустимой величины потери напряжения.

Для электрических расчетов необходимо знать следующие характеристики проводов и кабелей:

тературе), Ом/км; / — длина линии, км; реактивное сопротивление линии (Ом)

Выбор проводников по потере энергии. Полная передавае­

Рис. 69. Схема протекания процесса короткого замыкания:

а — волновая диаграмма; б — схема замещения

тока КЗ и остаточного напряжения. В результате величина и форма кривой тока короткого замыкания изменяются по слож­ ным законам, точный учет которых затрудняет расчеты.

В случае когда короткое замыкание происходит на линии, подключенной к шинам мощной энергосистемы, расчет и ана­ лиз процессов, происходящих при повреждении, значительно упрощаются. Форма кривой КЗ iK для этого случая показана на рис. 69, а. Такую форму имеет ток в цепи, состоящей из ак­ тивного г и индуктивного xL сопротивлений (рис. 69, б), при подключении к ней источника синусоидального напряжения по­ стоянной величины.

Этот ток можно представить состоящим из двух составляю­ щих. Одна из них ia, которая называется апериодической со­ ставляющей появляется в момент возникновения короткого за­ мыкания и затухает до нуля. Время ее затухания определяется соотношением величин активного и индуктивного сопротивле­ ний короткозамкнутой сети. Чем больше активное сопротивле­ ние, тем быстрее уменьшается величина апериодической состав­ ляющей. Поскольку в распределительных сетях активное со­ противление велико, а периодическая составляющая затухает настолько быстро (за сотые доли секунды), то в практических расчетах токов 1^3 для выбора уставок релейной защиты не учитывается.

Вторая составляющая — периодическая in представляет со­ бой синусоидальный ток с неизменной амплитудой. Величина его действующего значения при трехфазном КЗ определяется согласно закону Ома по выражению

где U — междуфазное напряжение источника питания, В; z s — суммарное сопротивление цепи короткого замыкания, Ом/фазу. В питающей сети 6—35 кВ, работающей с изолированной ней­ тралью, могут возникать междуфазные короткие замыкания, как трехфазные, так и двойные замыкания на землю.

Для расчетов релейной защиты необходимо знать величины токов трехфазного и двухфазного короткого замыкания. Рас­ чет ведется для случая так называемого металлического корот­ кого замыкания; когда фазы соединяются непосредственно, без переходного сопротивления. В действительности короткие замыкания часто бывают не металлические, а через переход­ ное сопротивление, например, через упавшее дерево, через землю при обрыве проводов, через электрическую дугу, возни­ кающую от схлестывания проводов, и т. д.

На рис. 69, б суммарное сопротивление цепи короткого за­ мыкания состоит из эквивалентного сопротивления системы хе и сопротивления от шин до точки КЗ (г, xL).

Эквивалентное сопротивление системы (Ом/фазу) до шин, подстанции или распределительного устройства можно опреде­ лить по выражению

где / (3) — действующее значение периодической составляющей тока, проходящего при трехфазном КЗ на шинах рассматрива­ емой подстанции.

Иногда вместо величины / (3) задается мощность трехфаз­ ного КЗ на шинах подстанции системы. Эта условная величина определяется по формуле

можно пренебречь и считать сопротивление системы чисто ин­ дуктивным. Поэтому гс = 0; zc~ хс. Зная величины активного г и индуктивного х сопротивлений участка сети от шин питаю­ щей подстанции до места КЗ, можно определить ток трехфаз­ ного КЗ в любой точке сети

Обычно при расчетах токов КЗ активное сопротивление не учитывается, если суммарное индуктивное сопротивление пре­ вышает его более чем в 3 раза.

Если система имеет большую мощность и xc~0, то это зна­ чит, что рассматриваемая сеть подключена к системе бесконеч­ ной мощности.

В состав сопротивления участка сети могут входить сопро­ тивления трансформаторов, линий электропередачи, реакторы.

Сопротивление трансформаторов определяется по выраже­ нию

Все эти данные указываются в заводском паспорте транс­ форматора, укрепленном на его кожухе. Большинство транс­ форматоров имеет ответвления для регулирования напряже­ ния. Величина U в выражении (93) равна номинальному на­ пряжению, соответствующему основному ответвлению обмотки.

Полное сопротивление трансформаторов гт обычно можно принять приблизительно равным его индуктивному сопротивле­ нию Хг, так как активное сопротивление гт значительно меньше индуктивного. При расчетах в сети 0,4 кВ и ниже не­ обходимо учитывать и активное сопротивление трансформа­ тора. Для определения гт необходимо знать величину потерь в меди Дрм при номинальном токе трансформатора, которая приводится в каталогах и заводской документации на транс­ форматоры.