книги / Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии.-1
.pdfВычислим среднюю разность температур для противотока:
Д1ир = (46 + 30)/2 = 38 °С = 38 к .
Найдем величины |
Р и R |
(см. рис. VIII): |
||
л |
U - h |
3 4 - 1 0 |
чг |
|
= 0,34; |
||||
|
Tt - t t |
80— 10 |
||
/? |
|
80 — 40 |
1,66. |
|
|
3 4 - 1 0 |
|||
|
|
|
||
По графику (рис. VIII, а) определяем значение поправочного |
||||
коэффициента Бд|. При Р — 0,34 и#? = |
1,66 находим вд( = 0,9. |
Следовательно, средняя разность температур в многоходовом теплообменнике:
Д<ср = ед( Д1пр = 0,9-32 = 28,8°С = 28,8 К.
Пример 4.13. Вычислить коэффициент теплоотдачи для воды, подогреваемой в трубчатом теплообменнике, состоящем из труб диаметром 40x2,5 мм. Вода идет по трубам со скоростью 1 м/с.
Средняя температура |
воды 47,5 °С. Температура стенки |
трубы |
|||||||
95 °С; длина |
трубы |
2 м. |
|
|
|
|
|
|
|
Р е ш е н и е . |
Определяем режим течения: |
|
|
|
|||||
|
|
Re = |
шф |
|
1-0,035-989 = |
60800, |
|
|
|
|
|
|
Р |
|
0,57-КГ* |
|
|
|
|
где 0,57- 10г3 Па-с — динамический |
коэффициент |
вязкости |
воды |
при |
47,5 °С |
||||
(табл. VI); р = 989 |
кг/м8— плотность воды при |
47,5 “С |
(табл. XXXIX). |
||||||
Значение Re > 10 000. |
Коэффициент теплоотдачи определяем |
||||||||
по номограмме (рис. XII), |
построенной по формуле (4.17): |
||||||||
|
|
Nu = |
0,021e; Re0<fiPr0' 43 (Рг/Ргст)°-2Б. |
|
|
|
|||
Здесь ег = |
I |
для |
Lfd — 2000/35 = 57 |
(табл. 4.3); |
Рг/Ргст = |
||||
= 3,74/1,85 = |
2,02, где Рг = |
3,74 при /ср. ж = |
47,5 °С; |
Ргст = |
=1,85 при / Ст = 95 °С (табл. XXXIX).
По номограмме находим Nu = 300, откуда
|
а |
Nu*- |
300-0,643 |
= 5510 Вт/(ма*К), |
|
|
à |
0,035 |
|
где К = |
0,643 Вт/(м-К) — коэффициент |
теплопроводности воды при 47,5 °С |
||
(табл. |
XXXIX). |
|
|
|
\ / ' Пример 4.14. В трубах кожухотрубчатого теплообменника на гревается бензол. Внутренний диаметр труб 53 мм, длина труб 3 м, скорость бензола в трубах 0,08 м/с, средняя температура бензола 40 °С, температура поверхности загрязнения стенки, соприкасающейся с бензолом, 70 °С. Определить коэффициент теплоотдачи бензола.
= |
Р е ш е н и е . |
Определяем режим течения бензола |
при |
/ — |
||||||||||||||||
40 °С: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Re: |
wdp |
|
|
0,08*0/ 53-858 |
= |
7400 < |
10000. |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,492*1О-3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь р = |
0,492* 10~3 Па*с — динамический |
коэффициент вязкости бензола |
|||||||||||||||||
при 40 |
|
С (табл. IX); |
р » |
858 кг/м3 — плотность бензола при 40 °С (табл. IV). |
||||||||||||||||
|
Для выбора расчетной формулы при Re < |
10 000 |
определяем |
|||||||||||||||||
критерии |
Gr, |
Рг |
и |
Re |
при |
определяющей |
температуре |
t = |
||||||||||||
= |
0,5 (/„<. ср + |
*ст) = |
0,5 (40 + |
70) = |
|
55 °С: |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
г |
|
|
j? |
|
“ |
0533 8412.0,0394*9,81 |
ООЛ 1ЛЛ |
|
|
|||||||
|
|
ср |
|
|
|
------- О Т м о ^ ------- = ,239‘10 ; |
|
|
||||||||||||
Рг = |
1800*0,413-10“3 |
—5,31 \ |
Re |
wdp |
0,08-0,053.841 |
= 8630, |
||||||||||||||
К |
|
|
0,14 |
|
|
ц |
|
|
0,413 -Ю-з |
|||||||||||
где р — 841 |
кг/м3 — плотность |
бензола |
при55°С |
(табл. |
IV); |
0Л/ = |
(и2— |
|||||||||||||
— v j h i |
= (Pi — р2)/р2 = |
(858 — 825,5)/825,5 = |
0,0394;. |
рх = 858 |
н |
р2 = |
||||||||||||||
= |
825,5 |
кг/м3— плотности |
бензола |
при |
40 и 70°С; р = |
0,413* 10" 3 Па-с — |
||||||||||||||
динамический |
коэффициент |
вязкости |
бензола |
прн |
об °С |
(табл. |
IX); |
с = |
||||||||||||
= |
1800 Дж/(кг-К) — удельная теплоемкость бензола |
прн 55 °С (рис. |
XI); Я = |
|||||||||||||||||
= |
0,14 Вт/(м-К) ~ коэффициент теплопроводности бензола при 55 °С |
(рис. X). |
Произведение (GrPr) = 239*10®*5,31 = 12,7-108. При значе ниях 10е < (GrPr) < 12*10® и Re >3500 применяются для го ризонтальных труб формула (4.27), а для вертикальных — фор мула (4.28). В нашем случае (GrPr) > 12*10®. Однако для при ближенного расчета используем эти же формулы.
Горизонтальное расположение труб [формула (4.27)1:
Nu = |
0,022 Re0*8 Рг0»4 ^р/рСт)0,14 = 0,022-86300*8-5,31©*1 (0,413/0,36)°'14 = |
61,6. |
|||
Здесь рст = |
0,36-10”8 Па-с — динамический |
коэффициент вязкости |
бен |
||
зола |
при /ст = |
70°С (табл |
IX). |
|
|
|
а гор = Nu Ш = |
61,6*0,14/0,053 = |
162,7 Вт/(м2.К). |
|
|
Вертикальное расположение труб [формула (4.28)1: |
|
||||
Nu = |
0,037 Re0,7jPr° '4(р/|1Ст)0,п = 0,037*8630°'7Г>5,31 (0,413/0,36)°*п « |
65,6; |
а верт = Nu Ш = 65,6*0,14/0,053 = 173 Вт/(м2*К).
Пример 4.15. В трубном пространстве теплообменника нагре вается толуол. Внутренний диаметр труб 21 мм, длина труб 4 м. Скорость толуола 0,05 м/с. Средняя температура толуола 30 °С. Температура поверхности стенки, соприкасающейся с толуолом, 50 °С. Определить коэффициент теплоотдачи толуола.
Р е ш е н и е . Определяем режим течения толуола при его средней температуре 30 °С:
n |
wdp |
0,05*0,021*856 _ |
17СЛ |
Re = ~ |
== 0,5227Егз |
17Л)’ |
где р = |
856 кг/м3— плотность |
толуола при |
30 °С (табл. IV); р = 0,522 X |
X 10“ 3 |
Па*с — динамический |
коэффициент |
вязкости толуола прн 30 СС |
(табл. IX).
Для выбора расчетной формулы при Re < 10 000 рассчитываем критерии Gr, Рг и Re при средней температуре t = 0,5 (30 + + 50) = 40 °С:
|
|
rfspsP Atg _0,021*.8472. 1,1 МО"3 (50 — 40) 9,81 |
, 00 1пЯ |
|
||||||
|
° г ~ |
1.2 |
|
П 4ЯА2. 1П-в |
|
3,33 |
10. |
|
||
Здесь |
р = |
847 кг/м3 — плотность |
толуола при |
40 С |
(табл. |
ivft |
Р = |
|||
= 1,11-10 |
* К 1— коэффициент |
объемного расширения толуола |
при |
40 С |
||||||
(табл |
XXXII); |
Ц = 0,466-10"8 Па-с — динамический |
коэффициент вязкости |
|||||||
толуола при 40 °С (табл. IX). |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Рг = |
сц!к ** 1718-0,466.1(Г3/0,14 = |
5,72, |
|
|
|
||
где |
с =1718 |
Дж/(кг |
К) — удельная |
теплоемкость |
толуола |
при |
40 °С |
|||
(рис. |
XI); |
Я = |
0,14 Вт/(м К) — коэффициент, теплопроводности толуола |
при |
||||||
40 °С (рис. X). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Re |
wdp |
0,05-0,0?1 -847 = 1900. |
|
|
|
~0,466-10“3
Произведение |
(GrPr) = |
3,33-10°.5,72 = 19-106 > 8 -1 0 5. |
||
Расчетные формулы: |
|
3500 [формула (4.25)]: |
||
а) Для горизонтальных труб при Re < |
||||
|
N . - 0.8 ( P , A |
) ”'* (GrPr)0,1 ( |
- |
|
_ 0.8 (.900.5,72 " f L |
)»-1 „р .ю .)» .' |
( S f ê - f ” - 21.75. |
||
Здесь Ре = RePr = 1900-5.72; |
у ст = 0,42-Ю"3 Па-с—динамический ко- |
|||
эффициент |
вязкости |
толуола при |
50 СС (табл. IX). |
|
Таким |
образом.^ |
|
|
|
|
агор = |
N uK/d = 21,75-0,14/0,021 = |
145 Вт/(м2• К)д. |
б) Для вертикальных труб при несовпадении свободной и вы нужденной конвекции (при движении жидкости сверху вниз при нагревании) [формула (4.28) ):
Nu = 0,037Re°’75Pr0'4 (у,'Уст)0,П = 0.037-19000>75-5,720>4 (0,466/0,42)0' 11 =
= 21,17,
где Уст = 0,42-Ю-3 Па-с — динамический коэффициент вязкости толуола при 50 °С (табл. IX).
Следовательно,
«верт = Nu k/d = 21,17-0,14/0,021 = 141 Вт/(м*-К).
Пример 4.16. Через трубное пространство кожухотрубчатого теплообменника прокачивается рассол хлористого кальция кон центрации 24,7% (масс.) при средней температуре /Ср.р = —20 °С со скоростью 0,1 м/с. Внутренний диаметр труб 21 мм, длина труб 3 м. Средняя температура поверхности загрязнения стенки, соприкасающейся с рассолом, /сх = —10 °С.
|
Определить коэффициент |
теплоотдачи |
хлористого |
кальция. |
||||||||||||||
|
Р е ш е н и е . |
Критерий Рейнольдса при средней температуре |
||||||||||||||||
рассола |
/ср. р = |
—20 °С |
[при |
|
концентрации |
~25% |
(масс.)]: |
|||||||||||
|
|
|
|
DÛ; _ wdP _ |
0,1-0,021 • 1248 |
“ |
2624 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
К |
ц |
~~ |
|
99,96-1(Г4 |
|
|
|
|||||||
где р = 1248 кг/м8— плотность рассола при /ср> р = |
—20 °С (табл. IV); р = |
|||||||||||||||||
= |
99,96.1er4 Па-с — динамический коэффициент вязкости рассола при /Ст)р = |
|||||||||||||||||
= |
—20 °С (табл. LI). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р р |
||||
|
Для выбора расчетной формулы при |
Re < |
10 000 |
находим |
||||||||||||||
критерии |
Gr, |
Рг |
и |
Re |
при |
определяющей |
температуре |
/== |
||||||||||
= |
0,5 (tCT + |
|
/ср. р) = |
0,5 [(-10) + (—20) ] = |
|
—15 °С- |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
<*3Р2Р Mg |
|
0,021s1246s• 0,00361.9,81 |
|
Л ^ |
|
|
||||||||
|
|
Gr = |
-----— |
“ |
--------- 81,32s -15=5----------= |
° ’77' 10 * |
|
|
||||||||||
|
Ф |
2861 -81,32* 10“4 |
- 4yA |
Re = |
wdp |
|
0,1-0,021-1246 |
• = |
322. |
|||||||||
|
|
|
|
M67 |
|
|
|
|
|
81,32-10-4 |
||||||||
|
Здесь |
p = |
|
1246 |
кг/м3 — плотность |
рассола |
п р и / = —15 °С |
(табл. IV); |
||||||||||
РА/ = (г2 — vt)/vi = |
(рх — ра)/р2 = |
(1248 — 1243,5)/1243,5 = |
0,00361; |
|
pf = |
|||||||||||||
= |
1248 и р 2= |
1243,5 кг/м8 — плотности рассола при /ср. р |
= —20 °С и tCT= |
|||||||||||||||
= —10°С (табл. IV); р = |
81,32*10“4 Па-с — динамический |
коэффициент вяз |
||||||||||||||||
кости рассола |
при |
/ = —15 °С (табл. |
LI); |
с = |
2861 Дж/(кг• К) — удельная |
|||||||||||||
теплоемкость рассола при t = |
—15 °С (табл. |
LII); Х = |
0,467 Вт/(м-К)— коэф |
|||||||||||||||
фициент теплопроводности |
рассола |
при |
t = |
—15 °С |
(табл. LI). |
|
|
|||||||||||
|
Произведение |
(GrPr) = |
0,77 • 104 *49,8 = |
|
3,84 -105 < |
8 • 105 — |
расчетная формула как для горизонтальных, так и для вертикаль
ных |
труб |
(4.23): |
0,021 \ 1/з |
/ 81,32 |
\ 0,14 |
|
Nu = |
1,55 |
1,55 ( 322.49,8 |
||||
|
|
|
3 |
) |
V 62,69 |
/ |
|
|
= 1,55-91,31/3-1,3°',4= 1,55.4,5.1,037 = |
7,24, |
|
|
где цст = 62,69-10~4 Па-с — динамический коэффициент вязкости рассола при /Ст = —10 СС (табл. L1).
Коэффициент теплоотдачи рассола!
а = NuK/d= 7,24-0,467/0,021 = 161 Вг/(м*К).
Пример 4.17. В условиях предыдущего примера рассчитать коэффициент теплоотдачи рассола при его скорости 1,24 м/с.
Р е ш е н и е . Определяем режим течения раствора хлори стого кальция:
|
|
wdp |
1,24.0,021.1246 |
|
К |
ц ~ |
81,32-10 '4 - 4иии- |
При |
значении |
(GrPr) = |
3,84 105 <8*105 в пределах 2300 < |
< Re = |
4000 < 10 000 приближенный расчет (с запасом) коэффи |
циента теплоотдачи осуществляем по графику (рис. 4.1). При Re = 4000 находим:
_____ ÏÏ5______; 12
Рг0-43 (Рг/РГсг)0'26
откуда
Na = 12Pr0’43 (Pr/PrCT)0’25 = 12*49,80»43 (49,8/37,77)°*25 = 69.
Здесь Ргст = 2874-62,69- 1(Г4/0,477 = 37,77 при /ст = —10 °С (табл. LI и LII).
Следовательно,
a = Nu%!â = 69*0,467/0,021 « 1535 Вт/(м2*К).
Пример 4.18. Определить коэффициенты теплоотдачи воздуха для двух случаев: а) однократное поперечное обтекание под углом 90° многорядного пучка шахматно расположенных труб (рис. 4.2); скорость воздуха в наиболее узком сечении 12 м/с; б) движение воздуха через межтрубное пространство (с поперечными перего родками) кожухотрубчатого теплообменника; расчетная скорость 12 м/с (рис. 4.4). В обоих случаях наружный диаметр труб 44,5 мм, средняя температура воздуха 200 °С, давление атмосфер ное.
Р е ш е н и е , а) Однократное обтекание пучка труб. Критерий Рейнольдса:
|
|
P __ wdp __ 12*0,0445*0,745 |
15300, |
|
|
|
|
Ке~ р |
~ ■ 0,026*1О*8 |
|
|
|
|
|
|
||
где р = |
1,293 |
= 0,745 кг/м3 — плотность воздуха при 200 °С; р = |
0,026 X |
||
X 10“ 3 |
Па-с — динамический |
коэффициент вязкости воздуха при |
200°С |
||
(рис, VI), |
|
|
|
|
|
По формуле (4.32): |
|
|
|
||
|
|
Nu = 0,356еф Re0*6*« 0,356* 1*15 3000'6 => 115. |
|
||
Здесь eç = |
1 (табл. 4.5), |
|
|
|
Коэффициент теплоотдачи:
a « Nutyd = 115*0,0395/0,0445 = 102 BT/(M*-K),
где Я = 0,0395 Вт/(м*К) — коэффициент теплопроводности воздуха при 200 °С (табл. XXX).
б) Течение воздуха в межтрубном пространстве теплообмен ника с поперечными перегородками в кожухе.
Если задана расчетная скорость, то расчет аналогичен преды дущему, но в формулы для определения Nu или a вводится коэффициент еф = 0,6 (см. стр. 157):
ефа = 0,6* 102 = 61 Вт/(м2*К).
Пример 4.19. В вертикальном кожухотрубчатом теплообмен нике, состоящем из 61 трубы диаметром 32X2,5 мм и высотой 1,25 мм, стекает сверху тонкой пленкой по внутренней поверх ности труб 13 м8/ч четыреххлористого углерода. Средняя тем пература четыреххлористого углерода 50 °С, температура внут ренней поверхности труб 24 °С.
Определить коэффициент теплоотдачи от четыреххлористого углерода к стенке в двух случаях: а) четыреххлористый углерод стекает тонкой пленкой по внутренней поверхности труб; б) че тыреххлористый углерод проходит по трубам, заполняя все их. поперечное сечение.
Р е ш е н и е , а) Стенание пленкой. В зависимости от режима течения коэффициент теплоотдачи будем определять по одной из формул (4.41) или (4.42). В обеих формулах значения физико химических констант надо брать при температуре пограничного слоя (пленки):
|
*пл = (1ср. ж + |
*ст)/2 = (50 + |
24)/2 = |
37 “С. |
||||
Критерий |
Рейнольдса |
[формула |
(4.43) J: |
|
||||
|
4Û |
|
|
|
4 . IQ.!САП |
|
|
|
Re== |
Jidnp |
= |
36(Ю-3,14-0,027-61-0,77-10-* = |
5660 > 2000' |
||||
Здесь ц = 0,77- 10-s Па-с — динамический коэффициент вязкости четырех- |
||||||||
клористого углерода |
при 37 °С |
(табл. IX). |
|
|
||||
Стенание |
пленки |
турбулентное. |
Применим формулу (4.41): |
|||||
|
г |
U Y g |
|
1,25»-1560*-9,81 |
~ 78,6- 10й . |
|||
|
|
|
р2 |
“ |
0,77*-10-« |
При 37 °С находим по номограмме (рис. XIII) Рг = 6. Тогда
Nu = 0,01 (GaPrRe),/3 = 0,01 (78,6-1012-6-5660)1/3 = 13900,
откуда
апл = NuХ/# = 13900-0,109/1,25= 1210 Вт/(м2-К).
где X = 0,109 Вт/(м2-К)— коэффициент теплопроводности четыреххлористого углерода при 37 °С.
б) Сплошное заполнение труб. Скорость течения четырех хлористого углерода:
13
W= 61-0,785-0,0272-3600 = °>103 м/с'
Критерий Рейнольдса:
Re = wdp/ц = 0,103-0,027-1536/(0,65-10“3) = 6570,
где 1536 кг/м8 — плотность |
четыреххлористого углерода |
при |
50 °С (табл. |
IV); |
0,65* 10" 3 Па-с— вязкость |
четыреххлористого углерода |
при |
50°С (табл. |
IX). |
Критерий Рейнольдса Re = 6570, следовательно, режим дви жения соответствует переходной области.
Из графика (рис. 4.1) для Re = 6,6-103 имеем:
Nu = 22,6Рг0*43 (Рг/Ргст)0’25 =■ 22,6*5,40,43 (5,4/6,6)0’25 = 40.
Здесь Рг = 5,4 — критерий Прандтля для четыреххлористого углерода при 50°С (рис. XIII); Рг = 6,6 — то же при 24 °С (рис. XIII),
Коэффициент теплоотдачи при полном заполнении тру§он жидкостью:
а = Nu Ш » 40-0,10/0,027 « 150 Вт/(м2-К),
где X = 0,10 Вт/(м2- К) — теплопроводность четыреххлористого углерода пре Б0 °С (рис. X).
Отношение а пл/а — 1210/150 æ 8.
Таким ‘образом, в условиях данного примера коэффициент теплоотдачи при стенании четыреххлор истого углерода тонкой пленкой в 8 раз больше коэффициента теплоотдачи при сплошном заполнении всех трубок теплообменника жидкостью.
Пример 4.20. Изопропиловый спирт нагревается* в баке в усло виях сзободной конвекции горячей ведой, подаваемой насосом через ряд горизонтальных труб наружном диаметром 30 мм. Определить коэффициент теплоотдачи для изопропилового спирта, если его средняя температура 60 °С, а средняя температура на ружной поверхности труб 70 °С.
Р е ш е н и е . Коэффициент теплоотдачи при свободном дви жении жидкости около горизонтальных труб рассчитываем по формуле (4.46):
Ки = 0,5 (GrPr)0,25 (Рг/Ргст)0’25.
Значения |
констант, |
входящих в критерий Gr = d3p2pAf g/\i2f |
||
для определяющей температуры 60 °С: р = |
752 кг/м3 (табл. IV); |
|||
р = 0,8-10“3 |
Па-с (табл. IX). Величину pAf находим |
по урав |
||
нению: |
|
|
|
|
|
|
р А/ = (vt2 — vtl)/vtl% |
|
|
где vt2 — удельный объем |
изопропилового спирта |
при 70 °С; |
— то же |
|
при 60 °С. |
|
|
|
|
Удельные объемы можно рассчитать по уравнению:
V{ = VQ(1 -}- ot -{- -f- ct^).
В справочнике |
[13, т. 11 для изопропилового спирта даны |
|||
следующие |
значения коэффициентов |
(округленно): а = 1,043 X |
||
X 10~3; b = |
0,443-10~в; |
с = 2,73-10‘8. Тогда. |
||
|
о Л, |
a (h - |
/д) + ь (Ц - ® |
+ с (Ц - /?) _ |
\at I bt\ 4- ct\
1,043-10“3 (70 — 60) + 0,443-10“6(702 — 602) + |
2,73 -10“8(70» — 603) |
|
|||
~ |
Ц 1,043-10“3-60 -h 0,443-10 6-602 + |
2,73-10“8-60® |
” |
||
|
|
= 0,0135.^ |
|
|
|
Критерий |
I расгофа: |
|
|
|
|
|
d V P M g |
0,033-7522-0,0135-9,81 |
_ |
|
|
|
G r = ^ - i ? — = |
---------№ ô = 5 p ---------- |
= |
3,16.10». |
|
* По ибл. XXXII Р = 1,12.10- 3 К-1 И рд<= 0,0112.
.По номограмме (рис. |
XIII) находим для изопропилового спир |
|||||
та: при 60 °С Рг = |
19; |
при 70 °С Ргст = 16,5. Следовательно, |
||||
Nu = |
0,5 (GrPr)0,25 (Рг/Ргсх)0'25 = 0,5 (3,1610е- 19)°*2S(19/16.5)0*25 = 46. |
|||||
Коэффициент теплопроводности изопропилового |
спирта при |
|||||
60 °С находим по формуле (4.8): |
|
|
|
|||
|
[1 — г (t — 0)] = 0,154 [(] —1,4-10-8-60)] = 0,141 |
Вт^м-К), |
||||
где h - |
0,154 Вт/(м-К)— коэффициент теплопроводности изопропилового спирта |
|||||
П|)и0°С |
[13, т. 1]; е = |
1,4-10"3 (принимаем |
как |
для пропилового спирта). |
||
Коэффициент теплоотдачи: |
|
|
|
|||
|
а = NaЯ/rf = |
46-0,141/0,03 = |
216 |
(Вт/(м«.К). |
|
Пример 4.21. Определить коэффициент теплоотдачи от кон денсирующегося насыщенного пара бензола к наружной поверх ности пучка вертикальных труб при атмосферном давлении. Тем
пература стенки |
трубы |
75 6С. |
Высота трубок |
в конденсато |
ре 4 м. |
Коэффициент |
теплоотдачи при |
конденсации |
|
Р е ш е н и е . |
||||
насыщенного пара |
бензола |
находим по формуле (4.52): |
V |
лз<А- |
а ковд = 2,04е/ у |
^ А(Н . |
Физические свойства жидкого бензола при температуре кон денсации 80,2 °С: %— 0,13 Вт/(м-К) (рис. X); р = 815 кг/м® (табл. IV); р = 0,316-10-® Па-с (табл. IX); г = 384 кДж/кг (табл. XLV). Значение et принимаем равным 1 — см. пояснение
кформуле (4.50). Следовательно,
УО .^-б^-ЗМ -Ю »
а= 2,04 Г 0,316-10-*-5,2-4 = 1102 Вт/(м2-К),
где 5,2 К = 5,2 °С — разность температуры конденсации и температуры стеики 80,2 — 75).
Пример 4.22. В вертикальных трубах испарителя (куб ректи фикационной колонны) кипит толуол с небольшим содержанием бензола при средней температуре П0°С. Температура конденсиру
ющегося водяного пара (в межтрубном пространстве) |
136 °С. |
|||||
Диаметр труб |
25x2 |
мм. |
|
|
|
|
Определить |
коэффициент теплопередачи. |
|
|
|||
Припять коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося |
||||||
водяного |
пара |
к стенке а х = 10 000 Вт/(м*-К), температуру по |
||||
верхности |
стенки, |
соприкасающейся |
с |
толуолом, |
tcт<2 = |
|
= 128,5 °С. Влияние |
примеси бензола |
на |
теплоотдачу |
не учи |
||
тывать. |
|
|
|
|
|
|
Р е ш е н и е . Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему толуолу по формуле (4.62):
ctj — сскип— 6* Ч2рт ( а г кнп) 2 М’Т°^'кип
|
|
|
0,093®-0,П6а-777 (128,5— 110)а |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
0,251.10-*. 18,35-10-* (273+ НО) |
~ |
|
|
Вт/(м |
|
|
|||
= |
Здесь |
физические |
свойства |
жидкого толуола |
при |
Л,ип = |
110 °С: |
рт = |
||||
777 |
кг/м» (табл. |
IV); 4 = |
0,116 |
Вт/(м-К) (рис. X); цт = 0,251-10*8 Па с |
||||||||
(табл. IX); о = |
18,35-10-* Н/м— поверхностное натяжение толуола при 1104} |
|||||||||||
(табл. XXIV). |
Плотность паров толуола рд = |
|
92 1 -273 |
= |
кг/м3 |
|||||||
22 4 |
(273 |
1 ИЗ) |
||||||||||
(92,1 кг/кмоль — мольная масса толуола). Движущая |
сила процесса: АТКИВ = |
|||||||||||
= |
128,5— 110= 18,5°С = 18,5 К. |
Коэффицие#? |
6 |
= 0,093 (из |
рис. |
4.10). |
Принимаем тепловые проводимости загрязнений стенки со стороны пара и толуола по 1/г = 58Q0 Вт/(м2-К) (табл. XXXI)* Коэффициент теплопроводности стали Я = 46,5 Вт/(м-К)
(табл. XXVIII). Тогда
i |
, 0,002— |
i— |
2580 |
||
5800 ^ |
46,5 |
' |
5800 |
|
|
Коэффициент теплопередачи: |
|
|
|
||
К = — j----------- |
|
J------------- |
|
j— = 910 Вт/(м* К). |
|
10000 + |
2580 + |
1630 |
|
||
Средняя разность |
температур |
при |
кипении: А/ср = 136 — |
— ПО = 26 °С = 26 К. Тогда плотность теплового потока:
<7= /С Д<ср = 910-26 = 23 600 Вт/ма.
Для определения коэффициента теплоотдачи от стенки к ки пящей в большом объеме жидкости можно также использовать следующие формулы:
1) по С. С. Кутателадзе [4.2],
|
Nu„cn = 7,0-10-* (Ке К р)°‘7 Рг0*35, |
|
||||
где |
Nu — а Вцп*/Я; Re = |
qlpmKWn^'> |
X р = |
pUa; Рг.= уж/дж = |
рСрД; |
|
= |
V о /[g (Рж — Рп)1 — определяющий |
линейный размер (см. стр. |
165), |
|||
|
Для плотности |
теплового потока q — 20 000 Вт/м2: |
|
|||
|
о — |
|
1,555-10~»-777 |
= 4,578-10-»fl; |
|
|
|
Re — q 362,5-10*-2,9-0,251-10-» |
|
||||
|
* |
, / |
18,35-10-*____ , |
1П_3 |
|
|
|
1= |
\ |
9,81(777 - |
2,9) ==1’555-10 3 м» |
|
|
|
д р = |
1,013- 10е-1,555-10-*/18,35-10** = 8584; |
|
|||
|
|
|
0,251-10-»-0,45-4190 |
JAO |
|
|
|
Р г -------------- оТГТб---------- = 4 -08> |
|
где ср = 0,45-4190 Дж/(кг-К).
Тогда |
Nunc = |
15,34, |
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
“ кип~ |
NUHCJA _ |
15,34-0,116 = |
1145 Вт/(м2-К). |
|
|
|||||||||||
|
|
1 |
|
|
1,555-10"3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2) |
По А. М. Кутепову |
[4.5], |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
^ и с п = с ( Р < '6Х |
’Т |
«ли |
NuHCn = CNn, |
|
|
|
|||||||||
где N = РеК?,63А^'5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
При N |
Ю7 |
С = |
3,2-10-5 |
и п — 0,7, |
при |
10s < |
IV < |
107j |
||||||||||
С = 0,101 |
и п = |
0,25. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Здесь Миисп = |
о//À,,„ |
Ре = ——— = |
RePr; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
гРн.й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/(, = -Рр |
- |
Рп_____ I________ |
т |
|
. |
V __ |
|
|
г |
. |
||||||||
|
Рж |
PHÎ — Рп |
г;,7 н g К o/lg (рж — pn)J |
’ |
|
а |
|
g V о / [g |
(Рж- Р п) Г |
|||||||||
Для |
q = 20 000 Вт/м2: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Re = |
4,578-10-8.20000 = |
91,56; |
Ре = RePr = |
91,56-4,08 = 373,6; |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
2,9 |
2,9 |
|
|
362,5-108 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
~ |
777 777 — 2,9 0,45-4190 (273 + |
ПО) Х |
|
|
|
|||||||||
|
X ___________ 362,5 IQ3___________ = |
174; |
|
/С®-63 = |
25,76; |
|
||||||||||||
|
9,81 V 18.35-10-8/19,81 (777-2,9)] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
*„ = ■ |
|
|
|
|
|
|
|
362,5-Ю3 |
|
|
123,79-10*; |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
*. ~ 9,81-1,555-IQ'3 |
|
|
||||||||||
|
|
8 V °/lg (Рж — Рп)] |
gi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Я®’5 = 4,877-10"; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
N = |
PeK°'63K%5 = |
373,6-25,76-4,877-10’ = |
4,68-Ю7. |
|
|
|||||||||||
Для |
этих |
значений |
N: С = 3,2 -10-5; |
п = |
0,75. |
Тогда |
|
|||||||||||
|
|
|
Nu„cn = CNn = 3,2-10~5-565 800= 18,106, |
|
|
|
||||||||||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^кип |
|
* |
|
18,106 |
0,116 |
= |
1350 |
|
Вт |
■ |
|
|
||||
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
1,555-10-8 |
|
|
|
м2-К |
|
|
|||
Расхождение |
расчетных |
данных |
по |
приведенным формулам |
||||||||||||||
± 20 %. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 4.23. Метиловый спирт (100 %) нагревается в трубном чпространстве одноходового кожухотрубчатого теплообменника от 15 до 40 °С. Противотоком в межтрубном пространстве течет вода, которая охлаждается от 90 до 40 °С. Теплообменник состоит из 111 стальных труб диаметром 25x2 мм. Скорость метилового спирта в трубах 0,75 м/с.