книги / Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии.-1
.pdfа)*Среднее значение коэффициента теплоотдачи [в Вт/(м2- К) 1 на поверхности пучка вертикальных труб высотой //:
а= 1,15 л / -
*1*ЫН
где к, р, g%г, (х, А/, Н — для пленки конденсата при tnn = в единицах СИ.
(4.49а)
(^КОНД ^ст)
б) Среднее значение коэффициента теплоотдачи [в Вт/(м2*К)1 иа наружной поверхности одиночной горизонтальной трубы диа
метром d:
%
|
|
а = 0,728 |
kap2gr |
(4.496) |
|
|
Aid ' |
||
|
|
п |
|
|
2. |
Коэффициенты |
теплоотдачи |
при пленочной |
конденсации |
в скорректированной модели Нуссельта. |
|
|||
Коррекция модели состоит в выборе определяющей темпера |
||||
туры |
для вычисления |
физических |
свойств пленки |
конденсата. |
Принимая в качестве определяющей температуры 40цд. в соот ношения (4.49) вводим поправочную функцию е, по формуле [4.1,
с. 134]: |
. |
Индекс *ст означает, что |
и рст определяют при темпера |
туре поверхности ютенки, соприкасающейся^ пленкой конденсата. Значение е, может быть весьма существенным для вязких конден сатов при больших Д/. Для воды величину et в первом приближе нии принимают равной единице.
Скорректированным моделям (4.49) посредством соотношений (4.50) и
г = a AtndHn/G |
(4.51) |
часто придают более простой для проектных расчетов вид, ис пользуя для этого данные о массовом расходе конденсирующегося
пара G и общем числе теплообменных труб п.
той |
а) |
В случае конденсации на пучке п вертикальных труб высо |
||
Я диаметром* d среднее значение коэффициента теплоотдачи |
||||
[в |
Вт/(м2-К)]: |
____ |
____ |
—
где значения величин к, р, р берут при 1конд-
<4 - и »
В частности, в этом случае для водяного пара, полагая е, = li
а = 2,04т - Д =г. |
(4.52а) |
у т ш |
|
Значения функций Bt и Л/ для воды приведены в табл. 4.6 при (коид» где Bf —
Температура конде1 сацни |
100 |
110 |
120 |
140 |
160 |
180 |
|
||||
водяного пара 1Конд СС |
• |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
At |
|
6960 |
7100 |
7240 |
7420 |
7490 |
7520 |
|
||
|
Bt |
|
1010 |
1040 |
1070 |
1120 |
1150 |
1170 |
|
||
б) |
В случае конденсации на наружной поверхности пучка гори |
||||||||||
зонтальных труб длиной L при определении среднего значения |
|||||||||||
коэффициента теплоотдачи а |
помимо функции е, вводят еще |
по |
|||||||||
правочный множитель е, учитывающий влияние |
числа труб |
по |
|||||||||
вертикали. Тогда осредненный по всему пучку коэффициент тепло |
|||||||||||
отдачи |
а [в |
Вт/(м®*К)1: |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
« = 0,728ее, |
|
|
|
(4.53) |
где е зависит от пв (рис 4.7у.
Число труб rtB можно определить по ГОСТ 15118—79 (см. табл. 4.14).
Для водяного пара в случае конденсации на пучке горизон тальных труб при е4 = 1:
а ср = 1,28e.A,/(d At)0'25. |
(4.54) |
Значения Л, и В, — см. табл. 4.6.
При технических расчетах в тех случаях, когда второй коэф фициент теплоотдачи значительно ниже, для конденсирующегося водяного пара можно принимать приближенно cc„oim = 10 000-j-
-i-12 000 |
Вт/(м2-К). |
в) |
Подставляя в формулы для а ьонд значение д t,С1Щ= <7/сско11Д |
(где q — удельная тепловая нагрузка, Вт/м2), получаем: для вертикальных поверхностей
Рис. 4.7. Зависимость усредненного для всего пучка коэффициента е от числа труб по вертикали лв и порядок определения « в для коридорного (1) и шахматного <2) располо
жения труб.
для одиночных горизонтальных труб
а,юнд = 0,645* ( i ! ÿ . y /V ,/3. |
(4.56) |
г) Конденсация пара внутри горизонтальных труб и змееви ков.
Общая критериальная зависимость для случая конденсации водяного пара приводится к виду [4.211:
секмщ = l,36i4ç0’5L0,36d~0,2S |
(4.57) |
ИЛИ |
|
аьонд ^ 1J85J4^ А/КОнД^0,7^ 0,&, |
(4.58) |
где А — коэффициент, объединяющий физико-химические константы воды и пара (его значения в зависимости oi температуры конденсации приведены на рис. 4.8); q — удельная тепловая нагрузка, Вт/м2; L — длина трубы, м; d — внутренний диаметр трубы, м.
При конденсации пара в змеевиках длина змеевика не должна быть очень большой, .так как в нижней части длинных змеевиков скапливается конденсат, что ухудшает теплоотдачу; кроме того, уменьшается давление пара, что приводит к снижению полезной разности температур.
По практическим данным, для паровых змеевиков начальная скорость пара в змеевике не должна превышать ~ 30 м/с. При средней разности температур А/ср = 30-ь40 К предельное наи большее отношение длины змеевика к диаметру трубы Ud в зави симости от давления пара /?абс составляет.
рабс* |
|
|
|
|
МПа |
0,49 |
0,29 |
0,15 |
0,78 |
кгс/см? |
5 |
3 |
1,5 |
0,8 |
(L/d)MaKC |
275 |
225 |
175 |
125 |
При других значениях д tcp для паровых змеевиков приведен
ные значения Ud следует умножать на коэффициент б/ j / Д/ср. Б. Конденсация пара, содержащего неконденсирующийся газ
(например, воздух).
Если пар содержит воздух или другой неконденсирующийся газ, то теплоотдача при конденсации сильно ухудшается. На рис. 4.9 приведены полученные опытным путем значения отноше
ния ег = |
а в/аконд в зависимости от концентрации Y воздуха в паре. |
|
Здесь |
« конд — коэффициент теплоотдачи при конденсации чистого пара, |
|
рассчитываемый_по приведенным уравнениям; а в — то же при содержании воз |
||
духа в паре; |
Y — относительная массовая концентрация воздуха в паре, |
|
кг воздуха/кг |
пара [или % (масс.)]. |
|
В. Конденсация чистого перегретого пара. |
||
а) |
Если температура стенки выше температуры насыщения, то |
|
конденсации нет и теплоотдачу рассчитывают как для охлаждаю |
||
щегося |
газа. |
Рис. 4.9. Зависимость поправочного коэффициента ер от концентрации воздуха в парс*
б) |
Если температура стенки ниже температуры насыщения, то |
|||
расчет теплоотдачи ведут по формулам (4.52) и (4.58), но вместо |
||||
теплоты конденсации г подставляют сумму |
теплот конденсации |
|||
и перегрева: |
|
|
|
|
|
г' = г + |
(/п |
^копд)» |
(4.59) |
где си — теплоемкость перегретого |
пара, |
Дж/(кг*К); |
tn — начальная темпе |
|
ратура |
перегретого пара, К; £конд — температура конденсации, К. |
За At в формулах (4.52) и (4.58) при конденсации перегретого пара принимается также разность температуры конденсации пара
итемпературы стенки.
18.Теплоотдача при кипении жидкостей.
Уравнения теплоотдачи при кипении жидкостей существенно различаются в зависимости от вида термомеханического режима этого энергоемкого гетерогенного процесса, сопровождающегося фазовым превращением. По характеру и интенсивности кипения различают три основных режима процесса: 1) пузырьковый; 2) пу зырчато-пленочный и 3) пленочный, причем наибольшее приме нение в химической технологии нашел первый режим, который в расчетной практике оценивают указанием области изменения
удельной тепловой нагрузки (<?кр.0 < Q < Qup.i)-
Современные модели кипения в пузырьковом режиме опираются на представления о турбулизующем влиянии пузырьков паровой фазы, лимитирующем кинетику этого процесса, что позволяет зна чительно сократить его описание и выразить коэффициент тепло
отдачи а без прямого обращения к методам статистики через обоб-
*
щенный критерий Нуссельта Nu посредством модифицированного
критерия Рейнольдса Re и критерия Прандтля Рг:
Nu « CRe"‘ Pr"*f |
(4.60) |
где С, иь п2— постоянные; |
Nu = allK; Re = |
w ll[i; l — характерный (мо |
дифицированный) линейный |
размер процесса |
теплоотдачи, являющийся па |
раметрической функцией критического лапласовского радиуса пузыря Янр, выраженного через основные физические свойства кипящего теплоносителя
(изобарную теплоемкость ср, плотности масс |
паровой рп и жидкой рж фаз, |
|||||
поверхностное натяжение а, теплоту фазового |
превращения ги и температуру |
|||||
кипения |
• |
|
|
|
|
* |
/ Кип); w — средняя |
скорость движения паровой фазы (ш = wu), опре- |
|||||
деляется |
по удельной тепловой |
* |
и объемной |
теплоте фазового |
||
нагрузке qZjl |
||||||
превращения. |
|
|
|
|
|
|
Используя |
явный |
вид |
такой зависимости, |
например, по |
||
Д. А. Лабунцову, в области 10~2 < Re |
< 10е, когда С = 0,125; |
|||||
л, = 2/3; л2 = |
V8, т. е. из урафения |
|
|
|||
|
|
|
Nu = |
0,125Re2/3PrI/3, |
(4.61) |
*
можно определить критерий Nu и найти из него среднее значение коэффициента теплоотдачи а при пузырьковом режиме кипения жидкости.
В пределах пузырькового режима кипения жидкостей в усло виях свободного или вынужденного движения в трубах и продоль ных некруглых каналах можно использовать преобразованное уравнение (4.60), которому придают упрощенный вид, удобный для определения осредненного значения коэффициента теплоот
дачи а [в Вт/(м2- К) 1 через |
удельную тепловую нагрузку |
q или |
движущую силу процесса |
|
|
з/ |
Я2 (ДТКип)2 |
(4.62) |
а = Ь y f ■ |
||
var„m |
|
Здесь величины коэффициента теплопроводности X, плотности теплового потока g, кинематической вязкости vt поверхностного натяжения о, темпера туры кипения Гнил, движущей силы процесса теплоотдачи АТКИП = (Тст —
— Ткип) выражают в единицах СИ (табл. 4.2).
Численные значения безразмерной функции 6, апробирован ной на множестве опытных данных по кипению различных жид костей на поверхностях из нержавеющей стали, бронзы, никеля, меди и серебра, можно найти из графика зависимости b от отноше ния плотности жидкости рж к плотности "ее пара рп (рис. 4.10). При составлении этого графика использовано уравнение вида:
Ь = 0,075 + 0,75 ( ----- |
^ ---- |
У /3. |
(4.62а) |
Отклонения экспериментальных данных по величине b =
-, найденной в соответствии с обратным соотноше нием (4.62), от численных значений Ь, рассчитанных по формуле
(4.62а), составили ±35% из-за влияния на интенсивность тепло отдачи материала теплопередающих труб и чистоты поверхности нагрева.
Рис, 4.10. Значение коэффициента b в форму* ле (4.62).
Преобразованная формула (4.62) относительно абсолютного* давления П (в кгс/см2) примени тельно к определению коэффи циента теплоотдачи кипящей воды имеет вид 14 1 ]:
а = |
3,4П0,18 |
^4.63) |
1 — 0.0045П * |
Кроме приведенных выше рас четных формул (4.61) и (4.62) для а ки„ можно использовать формулы других авторов (см. пример 4.22).
Величина критической тепловой нагрузки <?кр. % при кипении жидкости на горизонтальных трубах в большом объеме опреде ляется уравнением (при рж > рп):
9кр. 1 = |
0 .14r V p a V °gPm, |
(4.64) |
где г — теплота парообразования, |
Дж/кг. |
|
Отклонения экспериментальных данных от рассчитанных по формуле (4.64) также лежат в пределах ±35% .
Для приближенного расчета коэффициента теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкости в большом объеме на внешней поверхности пучков труб и в вертикальных испарителях в области
умеренных |
тепловых |
нагрузок (до 0,4<укр) и давлений рабс |
= |
||
= 0,2ч-10 |
кгс/см2 можно применять формулу: |
|
|
||
|
|
«кип =2.72Ф /& У -7, |
(4.65) |
||
где ç> — множитель, учитывающий |
физические свойства жидкости; рабс |
вы* |
|||
ражено в кгс/сма. |
|
|
|
|
|
Экспериментально найденные значения ф (для кипения на по- |
|||||
верхности труб из цветных металлов): |
|
|
|||
Бензол |
|
0,31 |
9 % водный раствор NaCl . |
.0,86 |
|
Газолин |
|
0,27 |
24 % водный раствор NaCl |
0,62 |
|
Гептан |
|
0,46 |
10 % водный раствор Na2S04 . .0,9) |
|
|
Вода .............................. |
|
1 |
Керосин . . . |
0,31—0,50 |
|
26 % водный раствор глице |
0,83 |
Метиловый спирт |
.0,36 |
|
|
рина ...................................... |
|
0,57 |
Этиловый спирт . |
.0,45 |
|
25 % водный раствор сахара |
|
|
|
19.Теплоотдача при тепловом излучении твердых тел.
Количество теплоты, переходящей ат более нагретого тела к менее нагретому посредством лучеиспускания, определяется по уравнению:
Ti Y |
Tt Y |
Здесь <?л — количество теплоты, передаваемой лучеиспусканием в еди |
||
ницу |
времени, Вт; F — площадь поверхности излучения, м , |
Ci_2— коэффи |
циент |
излучения, Вт/(м2-К4); Тг — температура поверхности |
более нагретого |
тела, |
К; Т2 — температура поверхности менее нагретого тела, |
К; <р — угловой |
коэффициент, безразмершЬй. |
|
Коэффициент излучения Clmi2 зависит от взаимного |
расположе |
||||||||
ния и степени черноты е излучающих поверхностей, имеющих тем |
|||||||||
пературы 7\ |
и |
Т2. |
|
площадь |
поверхности излучения |
которого |
|||
а) |
Если одно тело, |
||||||||
равна Fu расположено внутри полого тела с площадью поверх |
|||||||||
ности |
излучения |
F*. то |
F = Fu |
угловой коэффициент <р = 1 и |
|||||
|
|
|
Cl-2 |
|
|
|
|
|
(4.67) |
где Ci = |
EiC4 — коэффициент |
лучеиспускания меньшего тела; С2 = |
в8С* — |
||||||
коэффициент |
лучеисп>скания |
большего |
(охватывающего) |
тела; |
Сч = |
||||
= 5,7 Вт/(м2*К4) — коэффициент излучения абсолютно черного тела; ех н е2— |
|||||||||
степени черноты поверхности меньшего и большего тела. |
|
|
|||||||
Значения е для некоторых материалов: |
|
|
|||||||
Алюминий |
|
. 0,05—0,07 |
Краска масляная |
0,78—0,96 |
|||||
Асбест |
|
|
.0,96 |
Лак |
. 0,8—0,98 |
||||
Вода . |
|
|
. 0,93 |
Медь . |
0,57—0,87 |
||||
Г и п с ................... |
. 0,78—0,9 |
Свинец |
.0,28 |
||||||
Дерево строганое . |
. . |
. 0,9 |
Стекло.............................. |
.0,94 |
|||||
Железо |
(сталь) |
окислен |
|
|
Чугун шероховатый окис |
|
|||
ное ........................... |
0,74—0,96 |
ленный . . . |
0,96 |
||||||
Кладка |
кирпичная |
.0,93 |
Штукатурка |
.0,93 |
б) Если площадь F2очень велика по сравнению с / \ (например, аппарат в цехе), т. е. отношение FJF%близко к нулю, то коэффи
циент |
излучения |
Си.2 = |
Сг. |
|
большие по |
|
в) |
Если |
Fi = |
F2 (две |
параллельные бесконечно |
||
верхности), |
то |
|
|
|
|
|
|
|
|
C i.,------j-------- 1--------р - . |
(4.68) |
||
|
|
|
|
с Г + cj |
c7 |
|
Суммарный коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием и конвек цией:
сс— ctji -j- Ок, |
(4.69) |
где |
|
Qn |
« К & ) * - ( * ) * ] |
(4.70) |
ал — (T i-n y F |
T i - n |
|
a K — коэффициент теплоотдачи конвекцией, определяемый по соответствующим формулам для свободного или вынужденного движения.
Для расчета тепловых потерь аппаратов, находящихся в за крытых помещениях, при температуре поверхности аппарата до 150 °С можно пользоваться приближенной формулой:
а = 9,74 + 0.07Д/, |
(4.71)* |
где а — суммарный коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией, Вт/(м2• К); — разность температур поверхности аппарата и окружающего воздуха, К.
Теплопередача в поверхностных теплообменниках
Основную группу теплообменных аппаратов, применяемых
впромышленности, составляют поверхностные теплообменники,
вкоторых теплота от горячего теплоносителя передается холод ному теплоносителю через разделяющую их стенку. Другую группу составляют теплообменники смешения, в которых теплота пере дается при непосредственном соприкосновении горячего и холод ного теплоносителей.
20.Уравнение теплопередачи:
Q = K F M Ср. |
(4.72) |
Здесь Q — тепловой поток (расход передаваемой теплоты), Вт; К — коэф фициент теплопередачи, Вг/(м2*К); F — площадь поверхности теплопередачи, м2; А/Ср — средняя разность температур горячего и холодного теплоносителя, K#
Удельная тепловая нагрузка (удельный тепловой поток):
Я= Q/F = К А*ср* |
(4-73) |
Для плоской поверхности коэффициент теплопередачи К в фор мулах (4.72) и (4.73) равняется:
К |
|
1 |
, |
1 • |
(4.74) |
|
^ст |
||||
|
«г |
|
|||
|
|
|
|
|
где а г и а х — коэффициенты теплоотдачи для горячего и холодного теплоносителя, Вт/(м2*К); £ гст — сумма термических сопротивлений всех слоев, из которых состоит стенка, включая слои загрязнений, (м2• К)/Вт,
Уравнения (4.72)—(4.74) с достаточной точностью можно при менять и для расчета теплопередачи через цилиндрическую стенку,
если ^вн ^ 0,5dHap.
Площадь поверхности теплопередачи трубчатых аппаратов Fsmn (В м2) определяют по формуле:
|
Fятттт = |
я^сряА. |
(4*75) |
Здесь dcр = dBн, если |
&кар ^ а вк> ^ср = |
(^нар ^вн)» если а нар ^ |
|
^ <*вн; п — число труб; |
L — длина |
труб, м. |
|
Для трубчатого теплообменника, состоящего из п труб длиною каждая L (в м), уравнение теплопередачи может быть представлено в виде:
Q = КцгЬ А/Ср. |
(4.76) |
Здесь коэффициент теплопередачи на ! мдлины KL [в Вт7(м-К)1 равен:
K L = |
— j-----------ж - j -------5— 5----------- j--------------^ |
г - ------- , |
(4-77) |
||||||
|
1 |
I X1 JL In Днар д- — |
1 |
» V 1 |
Гаагр |
|
|||
|
а ВК^ВН |
ieJ 2Л |
^вн |
®нар^нар |
|
^sarp |
|
||
где Я — коэффициент теплопроводности |
материала |
стеики, |
Вт/(м-К). |
|
|||||
Тепловая |
проводимость |
загрязнений |
на стенках |
(1/г,агр) за |
висит от рода теплоносителя, его температуры и скорости, а также от материала стенки, температуры нагревающей среды и длитель ности работы аппарата без очистки, т. е. в конечном счете от рода осадка или продукта коррозии. Точные данные о г^ тр можно получить только опытным пугая.
Ориентировочные значения тепловой проводимости загряз нений приведены в табл. XXXI.
При редких чистках аппарата или сильной коррозии значение
1/Гвагр может уменьшаться до 500 Вт/(м2-К) и ниже. |
|
||||
21. |
Средняя |
разность температур Д/ср, входящая в урав |
|||
нение теплопередачи, определяется следующим образом, |
|
||||
а) Для |
противотока |
и прямотока: |
|
||
|
* 1 |
_ _ |
Д^м ___ |
А/б А/щ |
(4.78) |
|
ср |
In (Д*б/Д<м) ~ |
2,3 lg (Д/С/Д<м) ’ |
||
|
|
где Afg и Д/м — ббльшая и меньшая разности температур на концах теплооб менника.
Следует отметить, что из уравнения (4.78) |
вытекает: если |
Д<с = 0 или А = 0, то и Д / Ср = 0; если Д / с = |
Д^м, то Д^ср = |
=д/б = д ^м.
Если отношение (At6/A tM) < 2 , то с достаточной точностью
вместо уравнения (4.78) можно применять уравнение
Д/Ср = (Д'е + |
Д'м)/2. |
(4.79) |
Формулы (4.72), (4.78) и (4.79) |
применимы при |
условии, что |
в теплообменнике значения коэффициента теплопередачи К и удельной теплоемкости с для каждого из теплоносителей можно считать постоянными вдоль всей поверхности теплообмена.
Втех случаях, когда вдоль поверхности теплообмена значи тельно меняется величина коэффициента теплопередачи К. (или величина с), применение уравнений (4.72) и (4.78) становится недопустимым.
Вэтих случаях определение поверхности теплопередачи вы полняют по дифференциальному уравнению теплопередачи мето дом ’графического интегрирования — см. пример 4.26.
б) |
Для |
смешанного тока |
в многоходовых |
теплообменниках |
|
и для |
перекрестного тока: |
|
|
|
|
|
|
Д^ср ~ |
®д/ Д^пр* |
(4.80) |
|
где ед< — поправочный коэффициент |
к |
средней разности |
температур Д^пр> |
||
вычисленной для |
противотока. |
|
|
|
Значение коэффициента гм берется из специальных графиков
[13, 4.1]. Примеры таких графиков |
даны на рис. VIII. |
|
|||
В многоходовых теплообменниках с простым смешанным то |
|||||
ком (один ход в межтрубном пространстве и четное число |
ходов |
||||
в трубном — см. рис. |
4.15 и 4.20) среднюю разность температур |
||||
можно рассчитать по |
формуле |
[13]: |
|
|
|
А^ср — |
А __________ |
(4 81) |
|||
А^б Ч~ *м + 4 9 |
|||||
|
2,3 lg |
|
|||
|
|
Ato 4“ |
— <4 |
|
|
где A/g и Д/м — большая |
и меньшая |
разности температур на концах |
тепло |
обменника при протнвоюке с теми же начальными и конечными температурами
теплоносителей; |
А — \ f Ь Т * Ô/2; |
àT = Тиач— ^кон — изменение темпера |
туры горячего |
теплоносителя; 6/ = |
/кон — /нач — изменение температуры хо |
лодного теплоносителя. |
|
|
22. Определение средних |
температур теплоносителей. |
В большинстве критериальных уравнений теплоотдачи значе ния физико-химических констант теплоносителя отнесены к его средней температуре, которая находится следующим образом.
Для того теплоносителя, у которого температура изменяется в теплообменнике на меньшее число градусов, средняя температура определяется как средняя арифметическая между начальной и конечной:
*ср, в (^нач, “Ь ^KOHt)/^* |
(4-82) |
Для второго теплоносителя среднюю температуру находят по формуле:
'ср, = 'еР1=ЬА*Ср. |
(4.82а) |
Это уравнение справедливо и тогда, когда температура пер вого теплоносителя постоянна вдоль поверхности теплообмена.
Теплопередача при непосредственном соприкосновении потоков
23. Обобщенное уравнение для определения коэффициента теп лопередачи от охлаждающегося ненасыщенного газа к жидкости в колонных аппаратах с насадками:
|
|
Ki = |
0,о; Re£-7 Re£ 7 Рг?’33. |
|
(4.83) |
|||
Здесь |
Ki = Kda/Kr ~ |
критерий |
Кирпичева; |
Rer = 4Шфрг/(орг) — кри |
||||
терий Рейнольдса для газа; |
Кеж = Ш(оц.м) — критерий Рейнольдса для жид |
|||||||
кости; Ргг = |
срргД г — критерий Прандтля для газа; К — коэффициент тепло |
|||||||
передачи от газа к жидкости, |
Вт/(м2-К); da — ^Vçp/o — эквивалентный ди |
|||||||
аметр насадки, м; V„B — свободный объем насадки, м*тм3; о — удельная поверх |
||||||||
ность насадки, м2/кг; |
— фиктивная скорость газа в аппарате (отнесенная к |
|||||||
полному поперечному сечению аппарата), м/с; |
L — плотность |
орошения, |
||||||
кг/(м2-с); \ |
— коэффициент теплопроводности газа, |
Вт/(м*К); |
рг — динамиче |
|||||
ский коэффициент вязкости |
газа, Па-с; рр — плотность газа, |
кг/м8; |
— ди |
|||||
намический |
коэффициент |
вязкости |
жидкости, Па-с. |
|
|
Формула (4.83) получена по экспериментальным данным для охлаждения воздуха от 80 до 2 °С при удельном орошении водой, равном 3,5—10 м3/(м2-ч).