Физико-химические методы защиты биосферы. Очистка фильтрационных вод
.pdfИсследования по извлечению из водных растворов на различных марках АУ красителей метиленового голубого и конго красного, ван-дер- ваальсовый размер молекул которых составляет 1,42 и 1,6 нм соответст венно, показали, что микропоры углей с полушириной щели меньше 0,5 нм недоступны для молекул этих соединений. В этом случае сорбция в основ номпротекает в объеме супермикропор и переходных пор.
Исследования по очистке ливневых вод машиностроительных пред приятий, где основным загрязняющим компонентом являются углеводоро ды нефти (Cg-C23), путем сорбции на АУ - АГ-3, АГ-5, БАУ, а также мезопористом активированном отходе сажевого производства - САУ, буро угольном полукоксе - БКЗ и мезопористом ископаемым угле МИУ, пока зали; что наиболее эффективными сорбентами являются АУ с наибольшим объемом мезопор (САУ, МИУ).
На примере исследования адсорбции полиэтиленгликолей (ПЭГ) с различной молярной массой (400, 2000 и 4000 г/моль) было показано, что выбор АУ для их извлечения определяется средним размером макромоле кул и их геометрической структурой в растворе и адсорбированном со стоянии (цепь, статистический клубок, меандровая конфигурация, мицел лярное состояние). При адсорбции соединений с молярной массой более 1000 г/моль наибольшую роль в процессе адсорбции играют супермикропоры и узкие мезопоры.
Работы, посвященные адсорбции ПАВ, нефтепродуктов, показыва ют, что существенная роль при адсорбции этих соединений на АУ при надлежит мезо- и макропорам. Например, сорбция смолистых веществ осуществляется в основном в макропорах АУ.
Таким образом, при адсорбции растворенных веществ эффектив ность очистки зависит от природы растворенных в воде веществ и пара метров пористой структуры сорбента.
4.2.3. Технологические схемы адсорбционной очистки сточных вод
В практике очистки сточных вод путем адсорбции используют по рошкообразные сорбенты (ПАУ), гранулированные (ГАУ) или дроблен ные. ПАУ получают из отсевов при производстве гранулированных или дробленых АУ.
При использовании ПАУ процесс адсорбции осуществляют в стати ческом режиме в аппаратах с перемешивающим устройством. Удельный расход адсорбента при одноступенчатой схеме очистки воды в условиях, когда исходная концентрация извлекаемого вещества С0 и конечная его концентрация в очищенной воде Ск, определяют по формуле
m _ ( Q - c K) |
(4.19) |
rn= ------------ |
|
Л |
|
Очевидно, что чем больше разность (С0 - |
Ск) и меньше величина ад |
сорбции Ао, тем большая доза сорбента необходима для очистки.
Как правило, конечные концентрации органических веществ в очи щенной воде должны быть низкими, на уровне ПДК. При таких концен трациях величины адсорбции этих веществ также малы и соответственно доза ПАУ для достижения заданной степени очистки в одну стадию воз растает. Поэтому для более эффективного использования ПАУ в практике водоочистки обычно применяют двухили трехступенчатую схему, при этом на каждой ступени очистки концентрация примесей в очищаемой во де снижается до С\, С2, Ск соответственно.
Удельный расход сорбента в трехступенчатой схеме очистки воды
может быть рассчитан по формуле: |
|
|
|
|
т = т1 +т2 +т3 = (С0 - С 1) | (С1- С 2) |
| (С2 - С К) |
(4.20) |
||
|
А |
А2 |
Аз |
|
где т\, гп2 , щ - |
удельный расход сорбента на 1, 2, 3-й ступени соответст |
|||
|
венно; |
|
|
|
С], С2, С3 - |
концентрация органических веществ в очищенной воде |
|||
А\, Л2 , A3 - |
после 1, 2, 3-й ступени соответственно; |
|
||
величины адсорбции, рассчитанные из изотермы адсорб |
||||
|
ции при равновесной концентрации Сь С2, |
Ск соответ |
||
|
ственно. |
|
|
|
Технологическая схема очистки представлена на рис. 4.4.
Рис. 4.4. Технологическая схема адсорбцион ной трехступенчатой очистки сточных вод в статическом режиме с применением порошко образных АУ
При использовании гранулированных или дробленых сорбентов ад сорбцию проводят в динамическом режиме в фильтрах с неподвижным слоем сорбента, движущимся слоем, псевдоожиженным слоем (рис. 4.5).
Рис. 4.5. Адсорберы: а -с неподвижным слоем; б - с движущимся сло ем; в - с псевдоожиженным слоем: У- сточная вода; 2 - очищенная во да; 3 - адсорбент, загрузка адсорбента; 4- острый водяной пардля ре генерации адсорбента; 5- продукты регенерации
Целесообразно многократное использование сорбентов, в частности дорогостоящих АУ. В зависимости от природы извлекаемых веществ реге нерацию сорбента можно осуществлять непосредственно в фильтре, на пример острым паром, или заменять загрузку, а отработанный материал подвергать термической регенерации. При термической регенерации в инертной атмосфере происходит разложение и частичная карбонизация ор ганических примесей.
В практике водоочистки наибольшее распространение получили фильтры с неподвижным слоем сорбента. Механизм процесса представля ется следующим образом. Поток жидкости, содержащий растворенное ве щество с концентрацией CQ, поступает в слой пористых зерен. В результа те массопереноса растворенного вещества к внешней границе зерен адсор бента и от внешней границы зерна по системе пор к его центру молекулы растворенных веществ адсорбируются и концентрация раствора по мере его продвижения вдоль слоя снижается с Со до О или до предельно допус тимой концентрации в фильтрате (Спр). После того, как концентрация из влекаемого из раствора вещества в фильтрате превышает предельно допус тимое значение, адсорбционный фильтр останавливают на регенерацию.
Эффективность работы фильтра зависит от многих факторов: приро ды адсорбируемого вещества и адсорбента (адсорбционной статической емкости сорбента), диаметра зерна адсорбента, правильного выбора длины слоя фильтрующего материала и др.
Скорость адсорбции растворенного вещества определяется скоро стью массопереноса, поэтому процесс поглощения вещества из потока рас твора протекает не мгновенно, а требует времени, в течение которого кон центрация в потоке снижается с Со до 0. При этом сам элемент потока пе ремещается на расстояние LQ. Участок слоя адсорбента, на котором кон центрация извлекаемого вещества в потоке снижается с Со до 0, получил название работающего слоя или фронта массопереноса.
В первоначальный период работы фильтра происходит формирова ние зоны массопереноса, при этом длина работающего слоя изменяется до тех пор, пока начальный участок слоя адсорбента (лобовой слой) не насы тится адсорбируемым веществом до равновесия с его концентрацией в по токе CQ.
Далее длина работающего слоя остается постоянной, но он переме щается по высоте фильтра в направлении потока. Этот процесс наглядно иллюстрируется графиком зависимости количества поглощаемого вещест ва от длины слоя сорбента (рис. 4.6).
L
Рис. 4.6. Кривая распределения поглощенного вещества по высоте слоя адсорбента: слой ОА полностью насыщен, слой АВ - рабо тающий слой, слой ВС еще не вступил в работу; /, 2,3 - формиро вание зоны массопереноса
Как видно на рис. 4.6, часть слоя сорбента остается практически не насыщенным адсорбируемым веществом, так называемый мертвый слой,
-слой FB (А).
Впрактике очистки сточных вод для более полного использования сорбционной емкости фильтра высота слоя сорбента должна в 4-5 раз пре вышать длину работающего слоя.
Время защитного действия слоя адсорбента можно рассчитать на ос нове уравнения Шилова:
T = k L - x 0i |
(4.21) |
где т - время защитного действия слоя; |
|
То “ потеря времени защитного действия слоя; |
|
L - высота слоя адсорбента; |
|
коэффициент защитного действия слоя, мин/см. |
|
Значение к определяется по формуле |
|
к = А |
(4.22) |
© С0 |
|
гдеА - равновесная статическая емкость адсорбента, при концентрации Со, определяемая из изотермы адсорбции, мг/см3 или г/м3;
© - линейная скорость фильтрации, см/мин или м/мин; Соис^0дНая концентрация, мг/см3, г/м3
КоэффИцИенх защитного действия слоя характеризует время пере мещения Зоны массопереноса на единицу длины слоя сорбента.
и = l/к отражает скорость движения зоны массопереноса.
Уравнение Шилова позволяет определить время работы слоя адсор бента люб^й длины L > L0 п о экспериментально установленным величинам Мго-
Дли**у работающего слоя можно рассчитать по выходной кривой ад сорбции - зависимости остаточной концентрации вещества в потоке (С/Со)
от времен** работы фильтра г или объема пропущенного раствора (рис. 4.7) по уравнецию
_____^(^равн О_____
(4.23)
^равн —С^равн ~ *00 — f }
гДе Травн время работы фильтра до появления за слоем концентрации, равной исходной Со;
т^ время работы фильтра до проскока извлекаемого вещества в фильтрат;
f ^ фактор симметричности выходной кривой, / = SABC/SABCD•
Высота слоя сорбента в фильтре - не менее 1,5 м. Время контакта сточной воды с сорбентом при извлечении низкомолекулярных ароматиче ских соединений должно составлять не менее 15 мин, при извлечении вы сокомолекулярных соединений - 20-30 мин.
4.2.4. Закономерности сорбционной очистки фильтрационных вод
Анализ химического состава фильтрационных вод показал, что сорб ция может иметь решающее значение при очистке ФВ, образующихся на стадиях активного и стабильного метаногенеза, когда в них накапливаются биорезистентные, хлорсодержащие ароматические соединения, гуминовые и фульвокислоты. Особенностью химического состава ФВ полигона ТБО является их многокомпонентный состав, наличие как высоко-, так и низ комолекулярных растворенных органических веществ. В этом случае эф фективность очистки, экономическая целесообразность применения мето да будут определяться правильным выбором сорбента.
В ФВ низкомолекулярные органические вещества в основном пред ставлены ароматическими соединениями - фенолами, крезолами. Высоко молекулярные соединения - гуминовые соединения и их производные находятся в ФВ в истинно растворимом или коллоидном состояниях.
При адсорбционной технологии очистки ФВ целесообразно исполь зование недорогих АУ или углеродсодержащих отходов, например недо жога, образующегося при сжигании окорки древесины на целлюлознобумажных предприятиях (сорбент-Н). Для очистки ФВ можно также ис пользовать золу и шламы ТЭЦ, металлургические шлаки. Выбор сорбентов для очистки может быть осуществлен на основе анализа изотерм адсорб ции соединений, типичных для ФВ.
Адсорбция фенолов и крезолов на углеродсодержащих материалах.
Изотермы адсорбции фенола и я-крезола из водных растворов с концен трацией 50 мг/дм3 на углеродсодержащих сорбентах представлены на рис. 4.9.
При адсорбции ароматических соединений из низкоконцентрирован ных растворов эффективность и селективность процесса определяется не только объемом, но и размером микропор. Установлена зависимость ста тической емкости углеродных сорбентов, рассчитанная на единицу объема микропор, от размера микропор (рис. 4.10).
KbuEKipauw, мг/л
-*-БАУ, |
• ATM, |
~ М , |
F-300, |
«^ДЛУ, |
-АВД, |
■**еор&нт^Н |
~ ё г АА,-X-АГМ,-Ж- БАУ? -#-сорбенг-Н |
|
|
а |
6 |
Рис. 4.9. Изотермы адсорбции фенола (а) и л-крезола (б) на углеродных сорбентах
0,4 |
0,45 |
0,5 |
0,55 |
0,6 |
0,65 |
0,7 |
Полуширина щ с лс а н д н о й мнкроооры Л”, нм
аЛКД, 4 - BAY, • - АА, ♦ - ЬЗОО. о - ДАУ, о - АГМ
Рис, 4,Ц), Зависимость адсорбционной емкости углеродных материалов пофенолу и крезолу отразмера мнкропор
Наибольшая сорбционная емкость по фенолу и крезолу наблюдается при размере микропор 0,47 нм, т.е. эффективными сорбентами для очистки сточных вод от фенола и крезола из растворов с концентрацией 5-10 мг/л являются АУ марок БАУ и АА (полуширина щелевидной микропоры X для БАУ - 0,47 нм, для АА - 0,52 нм).
Адсорбция гуминовых соединений. Особенность строения гуминовых соединений не позволяет использовать для их извлечения микропористые углеродные сорбенты, поэтому для этого необходимо применение мезо- и макропористых материалов.
Изотермы адсорбции гуминовых веществ из растворов с исходной цветностью 200 °Ц (320 мг Ог/дм3 по ХПК) на сорбентах АБД, БКЗ, сор- бент-Н, АГМ, БАУ, а также металлургическом шлаке представлены на рис. 4.11.
|
-а-ВДУ, |
-ЛгВО, -#-ЛЩ |
♦ ш » |
|
|
Рис. 4.11 L Шотермы адшрбцш гудоюовик досдоююй |
|
||||
Х и ш т е г а ш Й сосна® ш т щ рргичеаш о ш п а к а : S I Q j - |
2 2 -3 1 % , М Ю |
- |
|||
5 ,2 5 -7 ,0 % , F C J Q J - |
14-19%, СЮ - 3 8 ,1 0 - 4 1 ,0 % , |
M g O |
- 1 7 ,4 -1 8 ,0 |
% , |
|
AI2O3- 33-5,4%. |
|
|
|
|
|
мажиостпц, % .......... |
......................... |
3 3 |
|
|
|
р Н в д ^ 1 Ш |
ш н ш ^ ,.......... |
..................... 103 |
|
|
|
|
|
...... 3,0-5,0 |
|
|
мехашвтюйййаащр&чвтль,%..... .........................70,0
т
Изотермы адсорбции гуминовых веществ на исследуемых образцах были представлены в координатах уравнения Ленгмюра (рис. 4.12):
- = |
— С , |
(4.25) |
АЛшх-^ Апах
где /1тахемкость монослоя, мг/г;
К- константа равновесия адсорбции;
С- равновесная концентрация адсорбата, °Ц.
Рис. 4.12. Изотермы адсорбции гуминовых соединений, представленные в координатах уравнения Ленгмюра
Как видно из представленных данных, адсорбция гуминовых ве ществ на образцах АБД, БАУ, сорбента-Н с достаточно высоким коэффи циентом корреляции описывается уравнением Ленгмюра.
По полученным данным определены емкости монослоя сорбентов и константы адсорбционного равновесия, представленные в табл. 4.6.
|
|
|
Таблица 4.6 |
||
|
Сорбционные характеристики образцов сорбентов |
|
|||
|
при извлечении гуминовых соединений |
|
|||
№ |
Образец |
Емкость монослоя, |
Константа адсорбционного |
|
|
п/п |
°Ц/г |
равновесия |
j |
||
|
|||||
1 |
БАУ |
45,71 |
0,049 |
! |
|
2 |
АБД |
41,45 |
0,029 |
|
|
3 |
Сорбент-Н |
58,8 |
0,068 |
|
|
4 |
АГМ |
44,4 |
0,014 |
|
|
5 |
БКЗ |
11,42 |
- |
|
|
6 |
Шлак |
33,3 |
0,034 |
|