книги / Проблемы науки о материалах и развитие высоких технологий в России
..pdfобусловлено особенностями их электронной структуры – возникновением дополнительного рассеивания электронов за счет d- и s-переходов. Электропроводность вольфрама и молибдена почти в три раза меньше электропроводности меди, но больше, чем железа, никеля и платины. Температура, давление и другие параметры весьма существенно влияют на электросопротивление тугоплавких металлов.
Многие тугоплавкие металлы обладают сверхпроводимостью при низких температурах. Максимальная температура перехода в сверхпроводящее состояние наблюдается у ниобия, а минимальная – у вольфрама. Температура перехода в сверхпроводящее состояние зависит от природы и степени чистоты металла, величины деформации, режимов термической обработки и других факторов.
Большинство тугоплавких металлов характеризуется высокой – термоэлектродвижущей силой (см. табл. 4). Поэтому при изготовлении высокотемпературных термопар, работающих при 2000–2500 °С и выше, применяют вольфрам, рений, молибден.
Термоэмиссионные свойства характеризуются работой выхода электронов и зависят от чистоты тугоплавких металлов и плотности упаковки атомов. Например, у молибдена и вольфрама наблюдается значительная анизотропия эмиссионных свойств по разным кристаллографическим направлениям.
Большая энергия межатомных связей тугоплавких металлов IV, V, VI А групп определяет их высокую прочность при комнатных и повышенных температурах (см. табл. 4). Механические свойства тугоплавких металлов существенно зависят от их чистоты, способов получения заготовок и обработки.
Теплопроводность тугоплавких металлов зависит от их чистоты и структурного состояния. Вольфрам, молибден, тантал, ниобий, хром характеризуются более высокими значениями коэффициентов теплопроводности по сравнению с другими тугоплавкими металлами (см. табл. 4). Теплопроводность
51
вольфрама вдвое ниже теплопроводности меди, но выше, чем у железа; теплопроводность молибдена в несколько раз превосходит теплопроводность обычных жаропрочных сплавов, что исключает возникновение в нем термических напряжений при быстром нагреве и охлаждении.
Тепловое расширение тугоплавких металлов V–VI групп Периодической системы (особенно вольфрама и молибдена) меньше по сравнению с другими металлами, что указывает на высокую стабильность атомной решетки этих материалов.
Твердость – показатель, который определяет сопротивление металлов местной поверхностной пластической деформации. Твердость тугоплавких металлов значительно превышает твердость других металлов (см. табл. 4) и также зависит от способов получения, пластической деформации и термической обработки. Например, твердость по Бринеллю у молибдена в виде спеченного штабика составляет НВ 150-160, у литого – НВ 180, у прокатанной трубы – НВ 270–280 (без отжига) и НВ 200–210 (после отжига).
Удельная прочность – показатель, характеризующий отношение предела прочности к плотности металла при 20 °С. Удельная прочность молибдена составляет 87,3, ниобия – 68,67, вольфрама – 50,71, тантала – 22,56 КПа /(кг·м). Следует отметить, что удельная прочность очень сильно зависит от способа получения и чистоты металлов.
Сравнение приведенных данных по удельной прочности показывает значительное преимущество молибдена и ниобия по сравнению с вольфрамом и танталом.
Упругие свойства характеризуются модулем упругости, который численно равен напряжению, увеличивающему длину образца в два раза. Тугоплавкие металлы характеризуются следующими значениями Е – модуля упругости первого рода,
ГПа: ЕTi = 108,2–119, ЕZr = 7,98–9,7; ЕHf = 9,84–14; ЕV = = 118– 150; ЕNb = 106–114; ЕTa = 188,3–193; ЕСг = 220–315; ЕМо = 320–337; ЕW = 350–415; ЕRe = 476. У ниобия, гафния
52
и циркония самый низкий по сравнению с другими тугоплавкими металлами модуль упругости, который мало изменяется с повышением температуры.
Тугоплавкие металлы высококоррозионно-стойки. Так, на трубах из технически чистого титана после восьми лет нахождения в разных почвах не было обнаружено следов коррозии. Вольфрам, молибден, ниобий и тантал в ряде случаев являются единственными материалами, которые противостоят воздействию таких кислот, как плавиковая, соляная, серная, азотная. Например, при комнатной температуре вольфрам не взаимодействует с соляной, серной и фосфорной кислотами, устойчив при воздействии на него гидроксидов натрия и калия (550 и 900 °С соответственно), ртути (до 600 °С), галлия (до 800 °С), висмута (до 980 °С). Молибден устойчив при воздействии на него соляной, фосфорной, серной и фтористоводородной кислот, растворов щелочей (в среде гидроксидов калия и натрия до 550 °С), стоек во многих расплавленных металлах (натрия, калия, ртути, меди и др.) и жидких стеклах. Ниобий при 20 °С не реагирует с концентрированной азотной кислотой, с разбавленной серной и соляной кислотами, растворами щелочей, при 400–900 °С устойчив в расплавах щелочных металлов; при 20 °С не взаимодействует, а при 100 °С слабо взаимодействует с 85%-ным раствором фосфорной кислоты. Тантал по сравнению с другими тугоплавкими металлами наиболее устойчив в соляной, серной и фосфорной кислотах (до 150 °С), слабо реагирует с концентрированной азотной кислотой при 120–130 °С, не взаимодействует с расплавленными щелочными металлами, сплавами натрия и калия, висмута и свинца (до 1000 °С).
Сплавы на основе тугоплавких металлов наиболее широко используются в качестве конструкционных жаропрочных материалов. Однако, повышая жаропрочность и сопротивление деформации тугоплавких металлов с помощью легирования, стремятся добиться одновременно увеличения их пластично-
53
сти, позволяющей снизить температуру пластической деформации без ухудшения качества изделий.
Сплавы молибдена. Наиболее широкое использование в промышленности имеют сплавы молибдена с рением, вольфрамом, титаном, цирконием (табл. 5), из которых производят листы, прутки, фольгу, трубы, кольца и другие изделия. Молибденовые сплавы имеют высокие значения жаропрочности и удельной прочности, модуля упругости, температур плавления, сопротивления эрозии, весьма нечувствительны к тепловым ударам.
|
|
|
|
|
|
Таблица 5 |
|
Состав сплавов молибдена с разными типами упрочнения, |
|||||||
|
|
|
мас.% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сплав |
Zr |
Ti(Al) |
|
C(N) |
W, Re, V, |
B, Al, Fe, Ni |
|
|
|
|
|
|
Nb,Ta |
|
|
Mo, МЧВП |
|
|
|
|
|
|
|
ЦМ1 |
– |
– |
|
0,02–0,06 |
– |
– |
|
ТСМЗ |
– |
– |
|
0,06–0,10 |
– |
0,03–0,1 Ni |
|
ТСМ4 |
0,15–0,25 |
– |
|
0,02–0,04 |
– |
0,05–0,1 Ni |
|
ЦМ10 |
– |
0,03–0,1 А1 |
0,001–0,008 |
– |
0,001–0,003 В |
||
ЦМ1 |
– |
– |
|
0,01–0,03 |
– |
– |
|
ЦМ2А |
0,07–0,15 |
0,07–0,3 |
|
0,004 |
– |
– |
|
ЦМ6 |
0,1–0,2 |
– |
|
0,004 |
– |
0,001–0,003 В |
|
ЦМ3 |
0,25–0,35 |
– |
|
0,025–0,04 |
– |
– |
|
ЦМ5 |
0,4–0,6 |
– |
|
0,04–0,07 |
– |
– |
|
ТМ, 4605 |
– |
0,5–0,75 |
|
0,02–0,05 |
– |
– |
|
ТZМ, 4604 |
0,08–0,15 |
0,4–0,55 |
|
0,01–0,015 |
0,8 V |
– |
|
ТZС |
0,15–0,3 |
0,25–1,0 |
|
0,15–0,3 |
– |
– |
|
ВМ1 |
|
|
|
|
|
|
|
(ВМ1D) |
0,08–0,25 |
до 0,4 |
|
0,01 (0,02) |
– |
– |
|
ВМ2 |
0,25–0,4 |
0,02 |
|
0,02 |
– |
– |
|
ВМ3 |
0,30–0,60 |
0,80–1,30 |
|
0,25–0,5 |
1,0–1,8 Nb |
– |
|
МЛТ |
– |
0,5 |
|
0,01–0,02 |
– |
0,05 |
La |
54
Окончание табл. 5
Сплав |
Zr |
Ti(Al) |
C(N) |
W, Re, V, |
B, Al, Fe, Ni |
|
|
|
|
Nb,Ta |
|
ТСМ-7 |
– |
– |
0,005 |
0,2–0,05 Та |
0,005–0,02 Ре |
Mo-Re |
– |
– |
0,004 |
5,50 Re |
– |
ТР-47ВП, |
|
|
|
|
|
MР-47ВП |
0,87 ZrC |
– |
0,004 |
47 Re |
– |
WM |
0,1 |
– |
0,03 |
25W |
– |
ЦMB30, |
|
|
|
|
|
ЦMB50 |
– |
– |
0,004 |
30, 50 W |
B, Al |
МТА (50, |
|
|
|
|
|
52, 63, 64) |
– |
4,6–5,6 |
0,07–0,42 N |
– |
– |
MТАН(45, |
|
|
|
|
|
65, 66, 56) |
– |
4,2–5,1 |
0,4–0,63 N |
4–16 Nb |
– |
Сплавы молибдена, имеющие промышленное значение, делятся на две группы. В сплавах типа Мо – Zг – С могут существовать два карбида: Мо2С с решеткой ГЦК и ZгС с кубической решеткой. Карбид Мо2С не упрочняет молибден, хотя при избытке выпадает по границам зерен и ухудшает его деформируемость. Наличие карбидной фазы ZгС (TiC, HfC) приводит к значительному упрочнению молибдена. В зависимости от температурного режима в молибдене могут происходить структурные изменения, связанные с перераспределением этих двух карбидных фаз. Фаза Мо2С существует в области высоких (1600–2100 °С) температур, при 1100–1700 °С образуется преимущественно фаза ZгС. В молибденовых сплавах типа ТСМ-4 никель повышает низкотемпературную и высокотемпературную пластичность молибдена вследствие снижения выделений карбидной фазы Мо2С по границам зерен: Двухфазные сплавы (ТZ) с карбидным упрочнением обладают высокой жаропрочностью, однако они менее технологичны, чем низколегированные сплавы молибдена.
Наиболее широко применяют за рубежом молибденовый сплав ТZМ, обладающий высокими показателями прочности,
55
пластичности и температурой рекристаллизации, а также сплав ТZС, прочность которого повышается при термообработке
(табл. 6).
Таблица 6 Длительная прочность зарубежных сплавов молибдена
Сплав |
Длительная1 прочность, МПа, при температуре t, °С |
||||
980 |
1095 |
1200 |
1315 |
||
|
|||||
Мо |
|
100,6/79,5 |
|
|
|
Мо – 0,5 % Ti |
– /353,0 |
330,6/248,3 |
– /123,6 |
89,3/68,67 |
|
TZM |
– /480,6 |
430,6/363,9 |
– |
152,0/96,0 |
|
TZC |
– |
437,6/375,7 |
– |
227,6/145,18 |
|
WZC |
– |
– |
– |
103/ – |
|
Nb – TZM |
– |
– |
– |
213,8/ – |
|
Mo – 30 % W2 |
– /323,7 |
– |
– |
– |
1 Длительность испытания: 10 ч (в числителе) и 100 ч (в знаме-
нателе).
2 При 870 °С
На переход из пластического в хрупкое состояние молибденовых сплавов в деформированном и рекристаллизованном состояниях влияет также структура металла: размер структурных составляющих, состав и распределение частиц избыточной фазы, их величина и т.д.
Для снижения температуры перехода в хрупкое состояние можно применять легирование рением или элементами, имеющими большое сродство к кислороду – титаном, цирконием, цезием, иттрием (так называемый скавендер-эффект). Молиб- ден-вольфрамовые и рениевые сплавы очень дороги, но обладают уникальным комплексом свойств: высокой жаропрочностью и технологической пластичностью. Добавки вольфрама в молибден (до 10 %) мало влияют на поведение металла при горячей деформации слитков. Существенное измельчение зер-
56
на литого металла, а также увеличение сопротивления дефор-
мации |
при |
ковке наблюдается |
в сплавах, |
содержащих |
20–30 |
мас.% |
вольфрама. Сплавы |
молибдена, |
содержащие |
30 % W, характеризуются хорошей стойкостью к воздействию расплавов некоторых металлов, например цинка.
Сплавы вольфрама. Основной задачей при разработке промышленных вольфрамовых сплавов является повышение низкотемпературной пластичности и жаропрочности, поскольку технически чистый вольфрам обладает низкой пластичностью. Механические свойства вольфрамовых сплавов, выпускаемых за рубежом, приведены в табл. 7.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 7 |
Механические свойства вольфрама и его сплавов |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σв, |
|
|
|
Длительная |
|
Материал |
t, °C |
σ0,2, |
ψ, |
δ, |
прочность, МПа |
||
|
|
МПа |
МПа |
% |
% |
при |
При 10 ч. |
|
|
|
|
|
|
1650 °C |
испытаний |
Вольфрам |
20 |
1513 |
1513 |
0 |
3 |
170 |
47 |
технический |
870 |
455 |
103 |
– |
– |
– |
– |
|
1315 |
310 |
– |
90 |
– |
– |
– |
|
2480 |
34,5 |
27,6 |
– |
– |
– |
– |
AVC |
20 |
1669 |
1550 |
36 |
– |
230 |
70 |
(W-25 % Re) |
870 |
1021 |
965 |
– |
– |
– |
– |
|
1315 |
689,7 |
620 |
– |
– |
– |
– |
AVC |
20 |
724 |
655 |
35 |
– |
– |
– |
(70 % Mo – 30 % W) |
870 |
541,7 |
488 |
50 |
– |
– |
– |
|
1315 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
W – 1 % ThO2 |
– |
– |
– |
– |
– |
256 |
– |
W – 2 % ThO2 |
– |
– |
– |
– |
– |
210 |
120 |
W – 15 % Mo |
– |
– |
– |
– |
– |
250 |
80 |
W – 50 % Mo |
– |
– |
– |
– |
– |
140 |
80 |
GE-218 |
– |
– |
– |
– |
– |
400 |
– |
Fansteel 77, |
|
|
|
|
|
|
|
Metgl 89 % – 7 % |
20 |
689,7 |
441,4 |
– |
2,5 |
– |
– |
Ni – 7 % Cu |
|
|
|
|
|
|
|
57
Наибольшее распространение получили сплавы вольфрама с рением. Легирование вольфрама рением позволяет повысить пластичность металла с одновременным увеличением сопротивления деформации. Прочность сплавов, легированных < 25 % Rе, в отожженном состоянии составляет 1,55–1,60 ГПа. Преимуществом вольфрамрениевых сплавов является их хорошая вязкость, а следовательно, и деформируемость при нормальных температурах.
В США был разработан сплав W–0,35 % Rе–Нг–С с удовлетворительными механическими свойствами при повышенных температурах и хорошей деформируемостью при низких температурах. Например, предел прочности у этого сплава при растяжении (t ИОП = 1920 °С) составляет 520 МПа. Упрочняющее влияние на сплав оказывает соединение НfС. Рений повышает деформируемость вольфрама. В США получены также сплавы W – 4 % Rе–Нf–С, содержащие до 0,8 % НfC. Наиболее низкая температура перехода наблюдалась при незначительном избытке гафния по сравнению со cтехиометрическим количеством для образования НfС.
При повышенных температурах удовлетворительны механические свойства сплавов W–Zг–В, например W – 0,5 % Zг, а также сплавы W – 1 % Нf и W – 1,4 % Nb.
Сплавы рения. Среди сплавов тугоплавких металлов этим сплавам принадлежит особое место вследствие особенностей взаимодействия рения с тугоплавкими ОЦК-металлами и способностью этих металлов повышать пластичность при взаимодействии с рением.
Из сплавов W–Rе, Мо–Rе, W–Мо–Rе зарубежные фирмы выпускают листы, фольгу, трубы, трубные изделия, прутки и другие полуфабрикаты и готовые изделия с низкой температурой перехода в пластическое состояние, высокой температурой рекристаллизации, улучшенной свариваемостью. Так, даже после полной рекристаллизации и выдержки при 2000 °С в течение многих часов трубы диаметром 1,8–12,5 мм из сплава
58
Мо – 50 % Rе сохраняли пластичность при t < 200 °С. Рений применяют в качестве легирующих добавок к тугоплавким металлам. Например, легирование рением чистых тантала и ниобия резко повышает их прочностные характеристики и снижает пластичность. Рений значительно увеличивает жаропрочность титановых сплавов. Однако сырьевые ресурсы рения ограничены, что сдерживает широкое применение его сплавов для производства крупных изделий.
Сплавы ванадия. Ванадий и его сплавы обладают относительно высокой температурой плавления (tпл > 1800 °С), высокой химической стойкостью, сравнительно малой плотностью (6,1 г/см3), малым сечением захвата тепловых нейтронов (4,98–5,1) <10–28 м2. С большинством металлов ванадий образует широкую область твердых сплавов.
Чистый ванадий высокопластичен и хорошо обрабатывается давлением (при 1000–1450 °С) резанием, а также хорошо сваривается в инертной атмосфере. Высоколегированные сплавы ванадия с титаном, хромом, ниобием, молибденом, гафнием, вольфрамом и небольшими добавками других элементов также технологичны и оцениваются как перспективные жаропрочные материалы для работы при 980–1300 °С.
Разрабатываются конструкционные деформируемые и свариваемые сплавы на основе ванадия. Одним из наиболее перспективных ванадиевых сплавов, содержащих до 20 % Тi, при 650 °С имеет σв = 345 МПа, что выше значений σв для сплавов титана. Все металлы за исключением циркония и кремния, повышают твердость и охрупчивают ванадий. Добавка вольфрама снижает пластичность ванадия; титан повышает твердость и стойкость против окисления. Широкая область твердых растворов в системе V–Тi благоприятствует созданию наиболее пластичных, деформируемых сплавов. Сплавы систем V–Тi, содержащие добавки ниобия, молибдена или вольфрама, представляют твердые растворы внедрения. При добавке 0,5–1,0 % С измельчается зерно и улучшаются пластические свойства этих
59
сплавов. Чтобы сохранить способность ванадиевых сплавов к пластической деформации в холодном состоянии, в них ограничивают содержание кислорода (< 0,05 %) и углерода
(< 0,03 %).
Сплавы ниобия. Чистый ниобий весьма пластичен, но обладает невысокой прочностью и поэтому применяется ограниченно. Однако сплавы на основе ниобия (табл. 8), обладающие тугоплавкостью, жаропрочностью и антикоррозионными свойствами, нашли широкое применение в атомной, авиационной и ракетно-космической технике, радиоэлектронике, химическом машиностроении в конструкциях, работающих при температурах до 1400 °С.
Таблица 8
Состав некоторых сплавов ниобия с твердорастворным и дисперсным упрочнением, мас.%
Сплав |
W |
Mo |
Ta, Ti |
Zr(Hf) |
C |
Другие |
|
элементы |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
D-31 |
– |
10 |
10 |
– |
0,1 |
– |
|
D-41 |
20 |
6 |
10 |
– |
0,1 |
– |
|
D-43 |
10 |
5 |
– |
1 |
0,1 |
– |
|
FS-85 |
11 |
– |
28 Та |
0,8 |
– |
– |
|
F-48 |
15 |
5 |
– |
1 |
0,1 |
0,05 O |
|
F-50 |
15 |
5 |
5 Тi |
1 |
0,06 |
0,05 O |
|
SCb-291 |
10 |
– |
10 Та |
– |
– |
– |
|
SCb-41, |
|
|
|
|
|
|
|
SCb-61 |
10–20 |
0–2 |
10–30 |
1 |
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C103 |
|
|
|
0,7 Zr |
|
|
|
(KBI-3) |
– |
– |
1 Тi |
10 Hf |
– |
– |
|
C189 |
10 |
– |
– |
– |
– |
0,1 Y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Cв-132 |
15 |
5 |
20 Та |
2,5 |
0,15 |
– |
|
Cв-752 |
10 |
– |
– |
2,5 |
– |
– |
|
Cв-1 Zr |
– |
– |
– |
1,0 |
– |
– |
60