книги / Обеспечение надежности стабилизаторов напряжения при проектировании и производстве
..pdf•тювных возмущающих воздействий, т. е. инвариантность до е [19], что требует весьма высокого коэффициента (усиления разомкнутой системы. Однако при большом коэффициенте усиления разомкну той системы существует вероятность невыполнения условий устой чивости СН. Поэтому возможно производство недостаточно надеж ных СН, что предопределяется технически допустимыми неточно стями, вызванными влиянием производственных факторов и воз никающими, например из-за разброса параметров комплектующих элементов; неполным соответствием допущений, принятых при про ектировании реальным условиям работы [16], например из-за не достаточной коррекции, осуществляемой частотно-зависимыми свя зями СН.
При достаточно полном аналитическом описании динамических свойств СН в характеристическое уравнение может входить в ви де малого параметра некоторая постоянная времени, характери зующая, например, запаздывание СН, что порождает невыполне ние условий инвариантности до е и устойчивости СН, т. е. превра щение СН из «грубой» системы в «негрубую» [31]. Одновремен ное выполнение условий инвариантности до е и устойчивости ди намической системы непосредственно зависит от численного зна чения малого параметра. Поэтому необходимо исследование вли яния запаздывания СН, составляющего единицы или десятки ми кросекунд, для оценки его допустимой области и критического зна чения, соответствующего состоянию СН на границе устойчивости.
Известно [8], что работоспособность серийных СН существен но зависит от разбросов параметров полупроводниковых и других комплектующих элементов. В связи с этим необходимо произвести статистический анализ разбросов значений коэффициентов и по стоянных времени основных звеньев СН для оценки вероятности совместимости выполнения условий инвариантности до е и устой чивости СН. Тогда эту вероятность можно использовать как один из критериев, который характеризует техническую надежность се рийных СН.
Учитывая высокие требования к динамическим характеристи кам как при разработке, так и производстве СН, необходимо знать допустимые значения полосы пропускания частот. Используя ре зультаты вероятностного анализа обеспечения условий инвариант ности до е и устойчивости СН, можно характеризовать способность сохранения состояния устойчивой работы СН при вариации пара метров комплектующих элементов, т. е. стабильность устойчиво сти [21]. В результате с помощью области допуска запаздывания можно определить, допустимые значения полосы пропускания ча стот СН, характеризующие в определенной степени область их работоспособности. Это позволяет проверить стабильность устой чивости серийных СН, что повышает эффективность контроля их
работоспособности.
Проведение сравнительного анализа СН с различными вари антами включения корректирующих частотно-зависимых связей с учетом предельных допусков на разброс параметров комплекту-
11I i
ющих элементов позволяет упорядочить их многообразие, выявить, количественные показатели для оценки совместимости условии инвариантности до е и устойчивости СН и установить требованиядля контроля стабильности устойчивости различных серийных СН.
2.1.Стабилизатор напряжения как линейная система
сзапаздыванием, инвариантная до е
Основными звеньями СН как линейной системы стабили зации являются: регулирующий элемент (РЭ), усилитель обрат ной связи (УОС) и измерительное звено [8, 19]. В настоящее вре мя не представляется возможным говорить о СН как о системестабилизации. Во-первых, в литературе в основном рассматрива ются вопросы обеспечения устойчивости и требуемого качества ре гулирования СН на этапе их разработки. Во-вторых, исследование динамики СН ведется, как правило, применительно к какой-либо одной схеме СН. В-третьих, при аналитическом описании СН как системы стабилизации пренебрегают влиянием некоторых коррек тирующих частотно-зависимых связей, применяемых в УОС и РЭ. Поэтому целесообразно проанализировать динамику серийных СН для более полного обоснования рациональной проверки стабиль ности устойчивости, а также переходных и частотных характери стик [15].
Рассмотрим принципиальную электрическую схему серийных СН с учетом возможных вариантов включения корректирующих связей, отмеченных на рис. 2.1 штрихпунктирной линией. Здесь
f/Bx, — входное напряжение |
(напряжение питания основного |
кон |
тура регулирования СН); |
Ubx2— дополнительное напряжение; |
|
Uвых —выходное напряжение СН. Стабилизатор напряжения |
сос |
|
тоит из: составного транзистора, собранного из транзисторов |
VT1, |
Рис. 2.1. Принципиальная электрическая схема серийных СН
12
VT2, которые, в свою очередь, могут быть составными; цепи сме щения, состоящей из резистора Rc, корректирующей емкости Са и параллельного соединения выходной емкости Ср и сопротивле ния Rp, характеризующего внутреннее потребление СН при нуле вом токе нагрузки; УОС, построенного по дифференциальной схе ме на транзисторах VT3, VT4 с токостабилизирующим двухполюс ником на транзисторе VT5, стабилитроне VDT, резисторах Ят и Rr2 [8], и возможными вариантами включения корректирующих свя зей (резистор Дк1 и емкость Скi — I вариант; емкость CKi — II ва риант; резистор Як и емкость Ск — III вариант; емкость Ск — IV вариант); источника опорного напряжения Uon на стабилитроне VDon и гасящем резисторе Ян, и измерительного звена, представ ляющего собой делитель выходного напряжения, состоящий из ре зисторов Rm и ЯД2, зашунтированного при необходимости емко стью Сд.
Серийные СН с учетом указанных корректирующих связей мо жно объединить в следующие группы: 1) в УОС применен I ва риант; 2) в УОС применен II вариант; 3) в УОС применен III ва риант; 4) в УОС применен IV вариант; 5) в УОС применены II и IV варианты; 6) в УОС применен I и IV вариант, а одно из плеч измерительного звена зашунтировано емкостью Сд; 7) в УОС при менен II вариант, а один из резисторов смещения РЭ зашунтирован емкостью Сс.
Структурная схема СН (исходная) имеет вид, представленный на рис. 2.2,а. На ней обозначено: Ку— коэффициент усиления УОС)
Рис. 2.2. Структурные схемы СН:
а — исходная; б — преобразованная
Wn(p) — передаточная функция корректирующего звена последо
вательного типа; |
{р) = |
W'pai(p)e~t3.pp — передаточная функ |
ция РЭ по управляющему |
воздействию; W РЭ (р) — передаточная |
функция РЭ по возмущающему воздействию; Wp, (р) — передаточ ная функция измерительного звена.
Рассмотрим передаточные функции основных звеньев СН, учи тывая обозначения, приведенные в приложении 1. Передаточные функции корректирующих звеньев последовательного типа Wn(p) для оговоренных выше групп СН представлены в табл. 2.1.
Передаточная функция WP3(p) для СН групп 1—6 аппрокси мируется следующим образом:
Wp3 (Р) = ЯРЭ (1 + |
PW + Т г р + т* р2) » |
^ ^рэ Н~ Тт р)/0 + Т’з Р)!{\ + Т± р) « |
|
«№ РЭ1(/>)е-Тз-Рр |
(2.1) |
где WP9l (р) = КРЭ{1-\-^р)/(1+Тр)\ Т = Т3 +
-}-Т4 In (Т3/Г4) л? Т'з; т3.р Л! 7’4.
Передаточную функцию WP3(p) для СН группы 7 можно за писать в виде
^РЭ (Р) = -^РЭ (1 + тр р) (1 + Т Т р)1(1 + тнР) (1 + Т’б Р+ ^0 Р2)’
Группа
СН
1, 3,-4
2
Ъ
7
Таблица 2.1
Передаточные функции корректирующих звеньев
"V c (p)
(1 + ТКр) / 0 + Тур)
1/(1 +ТуР)
(1 + |
Т„р) / (1 + |
Т2р) + |
т ,р г) = |
||
= (1 + |
ткР)/[(1 |
+ т3р) (1 + |
т 4р ) ] « |
||
^ е _ 'Сз-Ур |
(1 |
тк/7) / |
(1 + |
-ГуР), |
|
где Т3 у = т |
4, Ту~Тд |
т 4 1п (Тд/т4) |
(1 + CiP + |
С0р |
2) / (1 + V2p + |
+ |
ViP 2 |
+ V 0p 3) |
Т у Р /( 1 + |
т кр ), |
где |
|
Ту = |
(Ту1— т к) / K y |
||
Тур , |
где |
Т у = |
х у / К у |
ТуР/ (1 + т кр ),
где Т у = (ту — т н) / К У
V |
(1 - f |
V \ p + |
V ’QP*) / |
|
/( 1 + |
^ р + С о Р 2), |
|
где |
ху = |
{Сх — |
УД ! К у \ |
V o = V J (V ,— Сх);
У| = (С0 — V i ) / ( V 2— С г)
Передаточная |
функция № ps (Р) с учетом обозначении, |
приня |
тых в выражениях |
(2.1), (2.2), имеет вид: |
|
для СН групп 1—6 \Грэ (р) = К РЭ/(’ 1 + Т 3 р) ; |
(2.3) |
|
для СН группы 7 W'P3 (р) = (1 + Тр р) (1 + тб р -f |
|
|
+ %1 р2) /<рЭ/(1 + тнр) (1 + Тб р + Г* р2). |
(2.4) |
Передаточные функции измерительных звеньев различных СН достаточно полно описаны в [8] и характеризуются коэффициен том передачи /Сд или выражением вида
а д = ^ д (Н -т др)/(1 + т;р), |
(2.5) |
где тд, т'д — постоянные времени, |
учитывающие наличие емкости |
Сд (рис. 2.1). Причем т'дСтд. |
функцию №рэ (р) выражения |
Рассматривая передаточную |
(2.1), следует иметь в виду, что т3.Р —запаздывание регулирующе го элемента, представляющее собой постоянную времени состав ного транзистора, определяемую диффузией заряда в базе, ока зывает существенное влияние на динамические свойства СН [8]. Кроме постоянной времени тз.р возможно проявление запаздывания т3.у, вызванного использованием корректирующих частотно-неза висимых звеньев, что имеет место, например, в СН группы 5 (табл. 2.1).
Для исследования СН как линейной системы по отклонениям, инвариантной до е, структурную схему (рис. 2.2,а), учитывая вы
ражения (2.1) — (2.4), целесообразно |
преобразовать |
к |
виду |
(рис. |
2.2,6) |
|
|
|
|
(,Р) = И^рэ (р) /^ рэ (Р) = е - * » WP3l (p)/Wp9 (р), |
|
|
(2.6) |
|
где тз.а — запаздывающий аргумент |
(запаздывание |
тэ) |
СН, |
рав |
ный Тз.р или (тз.р+тз.у), в зависимости от варианта включения кор ректирующих звеньев, передаточные функции которых W0.c(p) приведены в табл. 2.1.
На основании полученных выражений можно составить харак теристические уравнения различных групп серийных СН. Харак теристическое уравнение СН в общем виде можно представить сле
дующим образом: |
|
|
для СН без учета запаздывания Фп(р)+Кх¥м(р) |
(2.7) |
|
для СН с учетом запаздывания ФП1(p)+K 4rm (p)€ "V = 0, |
||
где К.=КрЭКуКя — коэффициент, который для СН принято |
назы |
|
вать коэффициентом регенерации; п ^ т , |
п ^ т , а Фп (р), Фш(р), |
|
Ч'т(Р) — целые полиномы степени п, П\, |
т с постоянными |
коэф |
фициентами. Выражения (2.7) принято называть также уравнени ями систем класса {п\ т} или [п\\ т}. Полиномы Фп(р), Фш(р), ^ т (р ), а также значения запаздывания т3 для различных клас сов СН представлены в табл. 2.2 с учетом выражений (2.1) — (2.7) и табл. 2.1.
Группа
СН
1
2
3, 4
5
6
7
Полиномы характеристического уравнения (2.7) |
Запазды |
Класс СН |
||||||
|
|
|
вающий |
|
|
|
|
|
фп (р) |
ФЛ1 |
Ч'ш (Р) |
аргумент |
{п; |
ш] |
{'И ;m) |
||
|
1з.а |
|
|
|
|
|||
|
|
(1 + Т кр) X |
|
3; |
2 |
2; |
2 |
|
|
|
X (1 “Ь Тур) |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||
(l-j-typ) (l+TaP-l- |
|
( 1 “Г ТТр) |
Тз.р |
3; |
1 |
2; |
I |
|
(Ч-ТуР) (Ч-7>) |
|
|
|
|
|
|
||
+ Т \р * ) |
|
|
3; |
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
||||
|
|
(1 + ткр) X |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
2; 2 |
|||
|
|
х {1 4- Ттр) |
|
|
|
|||
|
|
тз.р + т:\у |
4; |
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
||||
(Н-тур) (1-fTpP) X |
(1+ т ур) X |
(Ч-^кР)Х |
|
|
|
|
|
|
х(1+ТдР) х |
Х(1-Ьттр)Х |
тз.р |
4; 3 |
3; |
|
|||
X (l+ T 2p -|-7V ) |
Х(1+Гр) |
Х(1+Тдр) |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
(1+ТнР) (1+7VM- |
|
(1 + Тр р) X |
|
|
|
|
|
|
+ Т 0р2 -) (Н Л Р + |
— |
X (1 + т т р) X |
— |
6; 4 |
— |
|||
X (1 + СхР + |
||||||||
+& ,рЧ Л р3) |
|
|
|
|
|
|
||
|
+ С0Р-) |
|
|
|
|
|
Рассматривая данные табл. 2.2, необходимо отметить следую щее соответствие, которое принято в дальнейшем. Для СН без учета запаздывания:
группа 2 относится к системам класса {3; 1}; группы 1, 3, 4.— к системам класса {3; 2}; группа 5 — к системам класса {4; 2}; группа 6— к системам класса {4; 3}; группа 7 — к системам клас са {6; 4}. Для СН с учетом запаздывания: группа 2 относится к системам класса {2; 1}; группы 1, З-т-5— к системам класса {2; 2}; группа б — к системам класса {3; 3}. Полученные аналитические выражения, позволяющие сгруппировать разнотипные СН в клас сы {л; т} или {яь /я}, достаточно полно описывают динамику се рийных СН с учетом влияния различных вариантов включения ча стотно-зависимых связей. Это дает возможность более точно ха рактеризовать противоречия между условиями устойчивости и ин вариантности до е и выявить количественные показатели для оцен ки их совместимости.
2.2. Исследование влияния запаздывания на выполнение условий инвариантности до &и устойчивости СН
•Обеспечение инвариантности до е требует весьма высоко го значения коэффициента усиления разомкнутой системы, при ко тором возможна неустойчивая работа СН. Одновременно с этим
в характеристических уравнениях (2.7) существует ^запаздываю щий аргумент (2.6), который предопределяет неустойчивость СН. Следовательно, в СИ существует возможность невыполнения одно временно условий устойчивости и инвариантности до в. Оценить это противоречие для СИ можно полагая, что уравнение первого порядка с запаздывающим аргументом с такой же степенью при ближения описывается уравнением второго порядка [6]. Тогда характеристическое уравнение СИ (2.7) с учетом структурной схе мы (рис. 2.2,6) принимает вид:
F r a O’)]-1 [*7' 00] + K’Vs 00 К O O /nэ (Р) - 0. (2.8)
Оно содержит незначительную постоянную времени, определяемую запаздыванием т3, которую можно назвать малым параметром т. Выражение (2.8) можно преобразовать следующим образом:
(£0 pN*+ Вг р»*-' + В2 р"~2 + |
... + ВМг) + (Л0 |
+ |
+ Лх pN^ { + А2 pN'~2 + + ANl) = 0, |
(2.9) |
|
где N1, N2— показатели степени |
при старшем |
члене по букве р |
в полиномах вырожденного и полного характеристических урав нений соответственно. Фактически задача об одновременном обес печении свойств инвариантности до е и устойчивости для СН сво дится к исследованию некоторого характеристического уравнения степени (N2—N\), получаемого из выражения (2.9).
При этом в случае N \= N 2 условия инвариантности до е и ус тойчивости совместимы и система считается «грубой», а в случае Ыг<Ы2 существует возможность несовместимости этих условий, что приводит к «негрубости» системы. Во втором случае следует количественно оценить критическое значение запаздывания тКр и
определить вероятность того, что выполняется условие |
|
TKP > V B- |
(2>10) |
В результате такого исследования можно установить, при ка ких вариантах включения корректирующих звеньев заведомо не обеспечивается совместимость или существует вероятность несов местимости условий инвариантности до е и устойчивости СН раз личных классов {п\ т). Для этого необходимо предусмотреть опе рацию реального дифференцирования, так как практически нель зя создать идеальные дифференцирующие звенья. Например, в СН класса {3; 1} корректирующее звено, описываемое передаточной функцией \V0.c{p)— x'yP (табл. 2.1), необходимо представить в ви де 1^о.с(р)=т,ур(1+Тдр), где тд= т — постоянная времени реаль ного дифференцирующего звена.
Рассмотрим критические значения запаздывания тКр (табл.
2.3), учитывая схемы |
(рис. 2.1 и 2.2,6), выражения табл. 2.1 и 2.2 |
||
и уравнение (2.9). При этом для СН классов {3; 1}, {3; 2}, |
{4; 2}г |
||
{4; |
3}— [N2—Ni) = 1 |
и TKP= 4 2O/(,4I5 O—А0В{), а для СН |
класса. |
{6; |
4}—N2 = N\. |
|
|
{л; '»}
3; 1
3 :2
4; 2
4; 3
Коэффициенты В0f |
Лс, «Л| |
ткР |
тз.а |
Примечание |
BQ= |
= КТз Ту-, |
В1 = 2Т3 + КуТу + КХт\ |
|
Ai = Т3 + |
Kv Ту + К тт |
Во = Т3 тк; |
Вг == Т3 + тк; |
А0= 1\ тттк -f- Т3тк;
|
|
Условия |
инвари |
|
— |
ту |
антности |
ДО |
8 И |
устойчивости |
СИ |
несовместимы
Т3.р
Т3г'к/К (тт4-
А = |
|
+ \ |
“Ь К (Тт + т к ) » |
-И к ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тз.р + тз.у |
|
|
|
||||
где |
т^ = |
тк + |
|
|
|
|
|
|
||
7СуТу |
|
|
Совместимость |
ус |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ловий |
инвариант |
||
|
|
|
|
|
|
|
ности до е и устой |
|||
|
|
Во = |
Т9тктд; |
|
|
чивости |
обеспечи |
|||
|
|
|
|
|
|
|
вается |
только прн |
||
Bi = |
тд (Т3 + тк) + Т“3тк; |
|
|
значениях |
т3.а |
в |
||||
4 0 = |
Т3 ткТд |
/С тттдтк; |
Т3\ \ / { К |
Х |
пределах от |
0 |
до |
|||
Ткр |
|
|
|
|||||||
X [Тд (Тт |
4* |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
тз.р |
|
|
|
||
А\ — |
К [тд (тт 4 - т„) + тттк] 4- + Тк)+ (Тт 4 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|||||||
+ |
[тд (Т3 4~ Тк ) 4- Т3тк] , |
+ тк1) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
где |
= тк 4 - Ку Ту |
|
|
|
|
|
|
Данные табл. 2.3 позволяют считать нецелесообразным раз работку и серийное производство СН класса {3; 1} и необходимым проверку совместимости условий инвариантности до е и устойчи вости для СН классов {3; 2}, {4; 2}, {4; 3). При этой проверке се рийных СН необходимо учитывать, что тКр и т3.а зависят от раз броса параметров комплектующих элементов и диапазона подбора корректирующих емкостей. В связи с этим следует ужесточить оп ределение критического значения малого параметра, представив выражение (2.10) в виде:
(Тцр |
А'Гкр) > (тз.а + Атз.а), |
|
|
где Дткр и Дтз.а — допустимые |
отклонения |
параметров тКр и т3.а, |
|
причем |
согласно данным табл. |
2.2 Дт3.а= |
(Дтэ.р+Атз.у) илиАт3.а = |
= А т3.р. В [12] показано, что кроме выражения (2.11) целесообраз но оценить вероятность совместимости условий инвариантности до е и устойчивости СН и установить норму, обеспечивающую совме стимость с точки зрения надежности. Таким образом, необходим вероятностный анализ совместимости условий инвариантности до* е и устойчивости серийных СН.
2.3. Вероятностный анализ совместимости условий инвариантности до е и устойчивости
В соответствии с поставленной задачей следует рассмот реть распределение функций тКр и тэ.а. Для этого необходимо, пользуясь известными правилами математической статистики, рас смотреть рассеивание значений параметров полупроводниковых и других элементов, применяемых с учетом предельных режимов в серийных СН. Поэтому выражения для тКр, т3.а целесообразно преобразовать с помощью материалов прилож. 1 в виде табл. 2.4,
{«; т}
3; 2
МС
Пр и м е ч а н и е .
—0,5/<V (/‘а.сГк.с
|
|
Т а б л и ц а |
2.4 |
ткР |
V p |
Тз.у |
|
r3.cCPRg |
|
0 |
|
|
Гб.СТТ 82 |
|
|
r3.cCpR*(h |
|
г6.з^< |
|
g=CKII<nh21Эз(тт+ т к) ; |
gi = Ск1//СдЛ21Эз (тт+ т к) ; |
g 2= |
|
. |
|
|
|
в которой указаны наиболее распространенные классы СН — {3; 2} и {4; 2}. Используя данные этой таблицы, можно проверить
выполнение условия (2.10). Чтобы |
рассмотреть более жесткое ус |
|
ловие (2.11), |
необходимо оценить |
отклонение ДтКр и Дт3.а. |
Допустимое отклонение в общем случае можно представить вы |
||
ражением |
|
|
Д<* = 2 |
S t Дог, |
(2.12) |
t=i |
|
|
где ДО1— допустимое отклонение какой-либо из исследуемых функ ций (в данном случае ткр, т3.р или т3.у); п — количество аргумен тов в исследуемой функции, получаемое в данном случае из табл. 2.4; Si — чувствительность какой-либо из исследуемых функций к изменениям аргументов, определяемая в виде частной производ ной; Да, — максимальное отклонение от номинальных (средних) значений аргументов исследуемой функции.
Чувствительности 5,- можно определить с помощью данных табл. 2.5, в которой учтены классы СН согласно табл. 2.4. При этом влиянием таких аргументов, как /(д, JRH, Ск, CKi, можно пре небречь, поскольку Кд. определяется цепями делителя ОС, в кото рых используются резисторы повышенной точности [8]; для RH при серийном производстве СН применяется в основном состарен ный манганиновый провод; допустимые отклонения емкостей кон денсаторов Ск, Скь используемых для коррекции динамических свойств, практически малосущественны.
|
|
А р г у м е н т ы |
|
|
Ч у в с т в и |
|
R |
R* |
|
т е л ь н о с т ь |
с р |
А21Э8 |
||
3;2 |
р s.cR |
Й г э . с ^ р |
— |
- g g ' Z |
|
|
|||
s \x> |
|
|
|
|
|
|
4;2 |
s b.p |
3;2, 4;2 |
|
|
|
3;2 |
о ^ з . у |
|
|
о |
* |
|
|
|
4;2 |
g i r3.cR * |
— |
* Л .с Си |
- g i g ' K * |
— |
— |
— |
— |
П р и м е ч а н и е . g'=ra.cCp/ft2l33; £"=Гэ.сСр/(Тт+Ти); g \ —g/(ro.cr,<.c +
Необходимо отметить, что гэ.с, /ъ.с, Гк.с, R*, R, тт сами являют ся функциями от нескольких аргументов, и поэтому их отклонения также определяются с помощью формулы (2.12). Для оценки Дгэ.с, Агб.с, Дгк.с можно использовать данные табл. 2.6, полученные аналогично данным табл. 2.5, с учетом обозначений, принятых на рис. 2.1 и в приложении 1. Определения отклонений ДR*, ДR, Дтт производятся непосредственно по выражениям:
Д |
= А / "5 3 + |
Д гб4 + (гэз -{- гэ4) Д h21Э4 + /i2i34 (Д^эз + Д гы) ; |
||
A R ~ ДГбЗ |
R(ii А^2134^21Э4 » |
|
||
Дтт = |
{Д ^2ТБтах /л21Бтах И "Ь 0*21 /z2l Бтах (2 ^ 21gmax)l |
• |
||
Д / а 21 Б шах 0 |
^21Бтах) 1^21Бтах “Ь 0,21 ^lB inax)]}/ |
|
||
12 я « И8»в (1- |
' ,ИВ»«>*1- |
(2.13) |
Таким образом получены аналитические выражения для про верки условия (2.11). Однако для практического использования предлагаемой оценки необходима статистическая информация о Дог Для этого следует провести экспериментальное исследование конкретных СН и обработать полученные данные с помощью ап парата математической статистики. Практическое применение дан ной методики показывает возможность несовместимости условий инвариантности до е и устойчивости серийных СН. В связи с этим необходимо: оценить вероятность этой несовместимости Q„; уста новить требования по проверке этой несовместимости для обеспе чения надежной работы серийных СН.
Непосредственный переход к вероятностной оценке условий ин вариантности до е и устойчивости СН предопределяет: выявление