книги / Рудничные вентиляторные и водоотливные установки
..pdfв проводящем устройстве — коыфузоре (сходящемся канале) 1 происходит увеличение кинетической энергии потока жидкости за счет уменьшения потенциальной энергии, а в диффузоре (расхо дящемся канале) 4 — преобразование кинетической энергии в потен циальную.
В горной промышленности центробежные турбомашины широко
используются |
в качестве насосов, |
вентиляторов и компрессоров. |
В осевой |
турбомашине (рис. 2) |
поток жидкости параллелен |
оси вращения рабочего колеса. Рабочее колесо осевой турбома шины состоит из втулки 1 с закрепленными на ней под некоторым углом к плоскости вращения лопастями 2. Оно посажено на вал 3
ивращается в цилиндрическом кожухе 4. Плавный подвод жидкости
крабочему колесу обеспечивается коллектором 5 и передним обте кателем (коком) 6. Для раскручивания потока за рабочим колесом устанавливается спрямляющий аппарат 7. Выход из осевой турбо машины заканчивается диффузором 8.
Вгорной практике осевые турбомашины используются главным образом в качестве вентиляторов.
Описанные выше турбомашины являются одноступенчатыми. Максимальный напор, создаваемый рабочим колесом турбомашины, определяется ее типом и предельно допустимыми значениями окруж ных скоростей. Для создания больших напоров (давлений)
применяют многоступенчатые лопастные турбомашины (рис. 3, а), у которых несколько рабочих колес включено последовательно. Для получения больших расходов поток жидкости разделяется путем параллельного соединения рабочих колес (рис. 3, б). Подобная схема имеет ограниченное применение в горной практике. Иногда встречаются смешанные схемы, т. е. последовательно-параллельное включение рабочих колес центробежных насосов.
Устройство и принцип действия объемных машин, струйных аппаратов и эрлифтов рассмотрены в главах V и VI.
§ 2. Основные параметры машин для перемещения жидкости
Различают четыре основных параметра: подача (расход), напор (давление), мощность и коэффициент полезного действия.
Подачей (расходом) называется объем жидкости, подаваемой
машиной в единицу времени через напорный патрубок. |
т. д. |
||
Размерность объемного расхода Q: м3/ч, м3/сек, л!сек и |
|||
Весовой расход |
G имеет размерность — н/ч, * н/сек, кПсек и |
т. д. |
|
При этом G = |
yQ (здесь |
у — удельный вес жидкости, |
н/м3, |
кГ/м3). Напором |
машины Я |
называется разность полных удельных |
* к — сокращенное обозначение «ньютон» — размерность силы в между народной системе единиц. 1 ньютон — это сила, которая массе в 1 кг сообщает ускорение 1 м/сек2; 1 н = 1 кг*м-сек~2.
энергий |
жидкости |
при |
выходе из |
машины # вых и |
при входе |
||
в нее Н„ |
|
|
|
|
|
|
|
н = н ы * - н к = (-7 -+ V + §■) - |
('Y -+ Z»C+ § ■ ) = |
||||||
|
|
^ = - ^ + ( 2. - 0 - |
2g |
(2) |
|||
где /?н, |
гю |
и&— соответственно абсолютное давление, |
геометриче |
||||
|
|
ская высота и скорость потока при выходе из |
|||||
рвс, 2вс> |
машины |
(см. рис. 4, |
сечение |
геометриче |
|||
VBC — соответственно абсолютное давление, |
|||||||
|
|
ская высота и скорость потока при входе в машину |
|||||
|
|
(см. |
рис. 4, сечение |
2'—2'). |
|
Размерность напора Н м столба жидкости. Напор, создава емый турбомашинон, не зависит от плотности жидкости. Приращение удельной энергии потока в машине может быть выра жено в единицах измерения давления, так как р = уН = рgH,
где р — плотность |
жидкости, |
кз |
кГ сек^ |
|
—. |
||
Отсюда видно, |
что давление, |
создаваемое машиной, зависит |
от плотности жидкости. Столб воды высотой в 1 мм оказывает давле ние, равное 9,81 н/м2 или 1 кГ/м2.
Давление, создаваемое вентиляторами, может быть выражено в н/м2, кГ1м2 и обозначается буквой h. На практике напор насосов и вентиляторов можно определить по показаниям измерительных приборов. Так, например, напор насоса приближенно определяют по сумме показаний манометра и вакуумметра (см. рис. 4).
В уравнении (2) влияние второго и третьего слагаемых в правой части ничтожно мало по сравнению с первым слагаемым. И поэтому напор насоса водоотливной установки можно с достаточной сте пенью точности определить по приближенной формуле
JJ |
У |
Рво Ра |
Ра |
Ра |
Рве M + W , |
|
|
У |
|
|
У |
|
|
где ра — атмосферное |
давление; |
|
|
|
||
М — цоказания |
манометра, |
мвод. cm.; |
||||
W — показания |
вакуумметра, |
м вод. cm. |
||||
Пример. Определить напор, создаваемый центробежным насосом водоотлив |
||||||
ной установки, если М = 52,1 ати, a |
W = |
500 |
мм pm. cm. |
|||
Решение: |
|
|
|
|
|
|
H = M + W = 52,1 • 10 + |
1U0013,6 = |
528 м вод. cm. |
Различают полезную мощность машины N a и мощность на валу машины iVB. Полезная мощность представляет собой приращение энергии, получаемое всем потоком жидкости в машине в единицу времени при ее выходе из напорного патрубка.
В системе единиц СИ: |
|
|
|
N п= GH нм!сек — 1000 кет = |
1000 , кет, |
||
или в технической системе единиц |
|
|
|
N„ = GH кГж!сек = |
GH |
кет = |
У QH |
102 |
’ 7— , кет. |
||
|
|
102 |
|
Отношение полезной мощности к мощности на валу |
|||
называется ее коэффициентом |
полезного |
действия |
(3
(4)
машины
N п |
yQH |
ИЛИ |
yQH |
(5) |
ц- Лг„ |
1000N |
T] : |
||
|
102N |
В соответствующих главах мы подробно рассмотрим определение вышеперечисленных параметров турбомашин.
Раздел второй
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РУДНИЧНЫХ ТУРБОМАШИН
Г л а в а I
ВНЕШНЯЯ СЕТЬ ВОДООТЛИВНОЙ И ВЕНТИЛЯТОРНОЙ УСТАНОВОК
§ 1. Основное уравнение установки
Установка для перемещения жидкости состоит из насоса (венти лятора) и внешней сети (рис. 4). Внешняя сеть водоотливной уста новки состоит из подводящего и напорного трубопроводов. Внешняя
|
|
сеть |
вентиляторной установки |
||||
|
|
главного проветривания (рис. 5) |
|||||
|
|
представляет собой разветвленную |
|||||
|
|
сеть горных выработок, |
по кото |
||||
|
|
рым |
перемещается воздух. Основ |
||||
|
|
ное |
уравнение |
установки |
может |
||
|
|
быть получено путем исследования |
|||||
|
|
энергетического |
баланса |
системы. |
|||
|
|
Кроме уже известных величин (см. |
|||||
|
|
раздел первый, глава III) введем |
|||||
|
|
следующие обозначения: |
|
|
|||
|
|
|
# вс — геометрическая высота |
||||
|
|
|
всасывания |
— |
верти |
||
|
- Ï - V - 4 - |
кальное |
расстояние от |
||||
|
уровня |
воды в |
забор |
||||
|
|
|
ном резервуаре до оси |
||||
|
I |
|
насоса; |
|
|
|
|
|
|
Нп — геометрическая высота |
|||||
|
|
|
нагнетания |
— |
верти |
||
= i |
|
|
кальное расстояние от |
||||
|
|
оси |
насоса |
до |
слив |
||
|
|
|
|||||
|
|
|
ного отверстия |
трубо |
|||
|
|
|
провода; |
|
|
||
|
|
|
Нг — полная |
геометриче |
|||
Рис. 4. |
Схема насосной |
установки |
ская |
|
высота — рас |
||
|
|
|
стояние |
от |
уровня |
||
|
воды в заборном резервуаре до сливного отверстия |
||||||
|
трубопровода; |
|
|
|
|
|
|
IIг = -у |
абсолютное давление на свободной поверхности жидкости |
||||||
|
в колодце, |
м столба жидкости; |
|
|
|
|
Н2= -у- — абсолютное давление жидкости в сливном отверстии,
мстолба жидкости;
—потери напора в подводящем трубопроводе, м столба жидкости;
Лн — потери напора в напорном трубопроводе, м столба жидкости;
иа — скорость движения жидкости в сливном отверстии (см. рис. 4, 2"—2").
Рис. 5. Схема вентиляторной установки
Применим уравнение Д. Бернулли для установившегося потока
реальной жидкости в установке, изображенной на рис. 4. |
Ог — Ог |
|
Для сечений 1'—Г |
и 2' —2' (плоскость сравнения |
|
совпадает с сечением |
Г —Г) |
|
|
^ = я „ 0+ ^ + ^ - + й в. |
(6) |
Ввиду малого значения скорости скоростным напором в сечении |
||
1' —1' пренебрегаем. |
|
0 2 — 0 2 |
Для сечений 1"—1" и 2"—2" (плоскость сравнения |
||
совпадает с осью насоса) |
|
(7)
Складывая уравнения (6) и (7), после соответствующих преобра зований получим
£* ^ + e + ? ^ = HBe + Ha + f - f + ha + K + £ . |
(8) |
Левая часть полученного выражения (8) представляет собой напор,
создаваемый машиной (см. формулу (2), здесь е = |
zu — zBC). |
|||||||||
Разность абсолютных давлений в сливном отверстии Я 2 и в ко |
||||||||||
лодце |
Н г |
обычно называют |
статическим |
противодавлением. |
||||||
Я с п = Н2 —Н1 = |
Имея ввиду, что Я г = Я вс + Яц и общие |
|||||||||
потери |
напора |
во |
внешней |
сети |
Япот = |
/гв + |
h n, |
выражение (8) |
||
можно переписать следующим образом: |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Я = Я Г+ Я 0.„ + Я1101+^ . |
|
|
(9) |
|||
Уравнение |
(9) |
является |
основным |
уравнением |
водоотливной |
|||||
и вентиляторной установок. Анализ уравнения |
(9) |
показывает, |
||||||||
что напор, создаваемый в машине, тратится на |
подъем жидкости |
|||||||||
на полную |
геометрическую |
высоту Я г, |
преодоление |
статического |
||||||
противодавления |
Я с п, преодоление гидравлических сопротивле |
ний во внешней сети установки Я]10Ти создание скоростного напора
в сливном отверстии 2g
Для шахтных водоотливных установок можно принять Яс п ^ О, так как разность барометрических давлений на уровне сливного отверстия и колодца — величина малая по сравнению с полной геометрической высотой Я г. Тогда уравнение (9) примет вид
я = я г+ я „ от |
(10) |
Потери напора во внешней сети, — принимая на всем протяже нии трубопровода одинаковый диаметр, определяем по известной из гидравлики формуле
я Я0Т= (?4 + 2 !)
где Я — коэффициент Дарси, |
который |
для трубопроводов |
водо |
|
отливных установок зависит от относительной шерохова |
||||
тости внутренней поверхности |
труб; |
|
||
I — длина трубопровода; |
потерь. |
|
|
|
£ — коэффициент местных |
|
|
||
Уравнение (10) можно записать |
следующим образом: |
|
||
я = я г+ ( ^ 4 + 2 |
е + |
1) ^ | - = я г+ / с||- , |
(И) |
где к — суммарный коэффициент потерь.
Величина к оказывает существенное влияние на экономичность работы водоотливной установки, и возможное ее уменьшение должно предусматриваться при проектировании.
Заменяя скорость иачерез расход жидкости Q и площадь попереч ного сечения трубопровода Fa, имеем
H = Hr + k - $ ç = Hr + RQ*, |
( 12) |
где R — постоянная трубопровода, м~ь сек2.
Для шахтной вентиляторной установки (см. рис. 5) в общем случае (устья воздухоподающего и вентиляционного стволов имеют разные отметки) действительно следующее соотношение:
Я г+ Яс. п = 0.
Это легко показать, если иметь в виду, что согласно законам гидро статики
Я 1= Я 2+ Я Р,
отсюда
Я Г+ (Я2- Я 1) = 0 и Я р + Я в. п = 0;
тогда уравнение (9) получит следующий вид:
+ |
аз) |
Таким образом, в вентиляторной установке напор, создаваемый вентилятором, тратится только на преодоление сопротивления во внешней сети и на создание скоростного напора на выходе из нее.
§ 2. Характеристика внешней сети и ее эквивалентное отверстие
Полученные выражения для водоотливной установки (12) и для вентиляторной установки (13) представляют собой зависи мости напора Я, который необходимо создать для движения жидко сти во внешней сети с расходом Q. Эти зависимости представляют в виде кривой (параболы), которая называется характеристикой внешней сети (рис. 6). Следовательно, характеристика внешней сети позволяет судить о потребном напоре для перемещения жидкости с данным расходом.
Для оценки сопротивления внешней сети на практике часто пользуются условным понятием — эквивалентное отверстие сети.
Эквивалентным отверстием называется воображаемое отверстие
в тонкой стенке, через которое протекает такой же расход жидкости, |
|
как и в сети |
при напоре, теряемом на преодоление сопротивления |
в данной сети |
(А — площадь эквивалентного отверстия, .ч2). |
Как известно из гидравлики, расход жидкости при ее истечении
пз малого отверстия в тонкой стенке вычисляется по формуле |
|
Q = CLF V 2£Я™, |
(14) |
где а — коэффициент расхода при истечении жидкости из малого отверстия в тонкой стенке; а = 0,62 -г- 0,64; __
F -г- площадь сечения отверстия, м2;
#отв — напор, под действием которого жидкость протекает черев отверстие, м столба жидкости.
Подставляя вместо а и g их численные значения, получим
F = 0,345 |
Q |
|
У н оп |
||
|
Согласно определению эквивалентного отверстия, F = A и для вентиляторной установки # отв = Н .
Рис. 6. Характеристики:
а — внешней сети водоотливной установки; б — шахтной вен тиляционной сети
Тогда А |
Имея в виду, что |
K = p g B ,
где Лст — общешахтная депрессия, н / м 2 или к Г / м 2 ,
Р.озд = 1 »2 к г / м 3 = 0,122 к Г ■с е к Ч м 4,
получим в зависимости от принятой системы единиц
А |
или |
А |
Для вЬдоотливной установки (Яотв = |
Я — Я г) |
|
|
А = 0,345 |
|
|
У и - и , |
|
Из уравнения (15) |
получаем |
|
К _ А /.А <?2 |
п А/./. Q2 |
Рассматривая совместно выражения (13) и (16), легко найти связь между постоянной внешней сети R нее эквивалентным отверстием А
R = А* |
, лг7кг, или R = А 1 |
, кГ • сек2/'м*. |
(17) |
Следует обратить внимание на то, что R в формулах (12) и (17) |
|||
имеет различную |
размерность. |
трубопровода |
(рис. 7, а) |
Эквивалентное |
отверстие сложного |
можно легко определить, если представить его состоящим из парал лельно и последовательно соединенных участков.
Рис. 7. Схемы трубопроводов:
а — сложный трубопровод; б — последовательное соединение; в — параллельное соединение
На рис. 7, в показано параллельное соединение двух участков, имеющих общее начало (точка 1) и общий конец (точка 2) с эквива лентными отверстиями A L и А 2. Пунктиром показан воображаемый участок 1—2 с эквивалентным отверстием А, сопротивление кото рого равно сопротивлению двух параллельно соединенных участков. Потери давления h для всех рассматриваемых участков одинаковы и могут быть определены из следующих соотношений:
А = 1 ,4 1 ^ -; |
(18) |
А = 1 ,4 1 - |; |
(19) |
h = 1,41-2*. |
(20) |
Расход жидкости Q в точках 1 и 2 равен сумме расходов на |
|
участках: |
(21) |
Q — Qi + Qz- |
Определяя расходы из соотношений (18), (19) и (20) и подставляя полученный результат в выражение (21), имеем
лУ-ёп-^У-пг+^Уш
После сокращения получим формулу для определения эквива лентного отверстия А двух параллельно соединенных участков
А = А г+ А %. |
(22) |
Для определения эквивалентного отверстия А двух последова тельно соединенных участков (рис. 7, б) следует иметь в виду, что общая потеря давления h равняется сумме потерь давления на отдельных участках hx и й2, а расход жидкости Q остается величиной постоянной.
Поэтому с учетом выражения (16) имеем: h = h1-\- h2\
S =I'41
После сокращения получим формулу для определения эквива лентного отверстия А двух последовательно соединенных участков
Л1А2 |
(23) |
|
V Â \+ J I |
||
|
В сложном трубопроводе (см. рис. 7, а) участки 4—5 и 4—6 соединены параллельно. Участок 2—4 присоединен к ним последо вательно. Система 2—5—6 соединена параллельно с участком 2—3, а участок 1—2 присоединен последовательно.
Используя формулы (22) и (23), можно решить задачу об опреде лении эквивалентного отверстия сложного трубопровода.
Формулы (22) и (23) с учетом соотношения (17) могут быть при
ведены к следующему виду: |
|
|
|
1 |
1 |
1 |
|
Ÿ R |
~ V T h |
/ Ж |
’ |
|
R = R x-f-i?2> |
(25) |
где R, R ly R 2 — постоянные трубопровода, которые в случае рас смотрения вентиляционных сетей называются аэро динамическим сопротивлением шахтной вентиля ционной сети или ее участка.
При анализе последовательного соединения участков проще пользоваться величинами R , а при анализе параллельного соедине ния участков для оценки сопротивления проще пользоваться вели чинами эквивалентных отверстий.