книги / Промежуточные приводы ленточных конвейеров
..pdfот правого барабана, которые также будут уменьшать суммарное динамическое усилие в верхней ветви, однако к моменту U эти волны еще не придут в точку 1.
Для преломленной волны усилие от действия первого нижнего привода вблизи левого края грузовой ветви будет
J ±
S, |
е |
Сп *„р, |
а соответствующее усилие в точке 1 верхнего привода
|
BL. |
|
|
Ца |
>1фЛ| |
с" |
К„Р |
е |
ст |
|
Поскольку скорость волны в порожняковой ветви больше, чем в грузовой (сл > сг), то к моменту <i усилия от всех m ниж них приводов успеют прийти в точку 1 верхней ветви в виде преломленных волн. Суммирование таких усилий также сводится к суммированию геометрической прогрессии со знаменателем
и Li
е |
Сп .В результате для общего усилия от преломленных волн |
в |
точке 1 получим |
|
|
р m Li |
|
|
|
Сп |
|
1 |
- е________ |
(144) |
|
|
|
Ц L2 |
|
|
|
|
|
1 |
е |
сп |
|
|
|
Полное динамическое усилие в точке I с учетом знаков Km? и Кщ и направления усилий от нижних приводов будет
£днн И 5п»Д + Sorpj + Snpj • |
(145) |
Для примера рассмотрим расчет конвейера с тремя верхними
и одним нижним приводом (п - |
3, m - |
1), с теми же остальными |
||
параметрами, что в двух предыдущих |
пунктах: 5™ “ |
11,7 |
кН; |
|
1л ш 300 м; а ■ 150 м; Ь |
■ 450 |
м; сР - 2о5 |
м/с; |
р - |
Рис. 54. Зависимости дина мических усилий в верхней лейте незагруженного МПЛК в функции расстояния между приводами негруженой ветви (длина МПЛК 1000 м; тяговое усилие привода 10 кН):
J, 2, 3 - соответственно для расстояний между приводами на верхней ветви 100, 200 и 300 м
- 1,38 *104 кг/м3; |
сп ■ |
670 |
м/с; |
р„ |
- |
2 *10* кг/м3; |
ц |
«■ |
||||||
ш 9,8 *10'2 |
с*1. Коэффициенты |
отражения |
и преломления |
по |
||||||||||
формулам |
(140), |
(141) |
здесь |
будут: |
К„? |
- |
-0,448; |
Кпр |
- |
|||||
- 0,552. |
|
Усилие падающей |
волны вблизи |
первого |
привода, |
|||||||||
согласно (142), 5Ш “ 16,6 кН. Усилия отраженной и |
прелом |
|||||||||||||
ленной |
волн, |
подсчитанные |
по |
формулам (143), |
(144), |
равны |
||||||||
Soтрл ■ |
”4,81 |
кН; |
£прл |
“ |
2,85. |
Полное |
динамическое |
уси |
лие в момент, когда точка 1 "нагружена” всеми верхними и нижними приводами, будет (145) 5днн - 8,94 кН. Для сравнения
не |
сложно |
определить |
5д*„ |
для |
ненагруженной верхней |
ветви |
|||||||||
(рг ш рп). |
Тогда |
К |
о т ? |
- |
0, |
К о ? |
- |
1, но |
волна |
разгрузки от |
|||||
нижнего |
привода |
может |
|
не |
успеть в |
точку |
1, |
так |
как |
здесь |
|||||
сп |
■ ст. |
Для |
такой |
неблагоприятной |
ситуации |
имеем |
5лрЛ “ |
||||||||
- |
SOT?* |
” |
0, |
5дм, |
” |
5пи |
- |
17,2 |
кН. Таким |
образом, для не- |
нагруженного конвейера максимальное усилие в верхней ветви почти в 2 раза превышает усилие в нагруженном конвейере. Вообще, нагруженный конвейер испытывает меньшие динамические усилия в силу эффекта отражения волн и того, что волны уси лий в нагруженной ветви имеют меньшую скорость, чем волны разгрузки от нижних приводов. Для ненагруженного конвейера в самом грубом приближении, отбросив влияние трения, для мак симального динамического усилия можно записать
Cnh |
(a+b) |
+ 1 |
, <1 |
L \ (n - 1 ) |
(146) |
|
Li |
Сn |
|||||
|
|
|
||||
где E (...) - целая часть |
числа. |
|
|
|
|
На рис. 54 представлены зависимости динамических усилий от различных параметров промежуточных приводов и МПЛК в целом для незагруженных конвейеров.
6.5. Коэффициент запаса прочности лент
Общий запас прочности лс, величина которого регламен тирована общепринятыми методиками расчетов [23], должен приниматься для различных условий эксплуатации и типов лент в пределах 7-10. Причем минимальное значение соответствует резинотросовым лентам при установке на горизонтальных и слабо наклонных конвейерах, а максимальное - для тканевых лент на крутонаклонных конвейерах. Величина Пс в значи тельной степени влияет на выбор оптимальной конструкции МПЛК, так как от этой величины зависит тип, а значит и цена лент.
Запас прочности лент должен учитывать следующие факторы неопределенности методики расчета максимального натяжения лент:
учет динамических составляющих (не превышает 2-кратного статического натяжения с учетом предварительного натяжения - см. разд. 6.2, 6.3);
конструкцию промежуточного привода (линейный или бара банный) , т.е. наличие дополнительных изгибов грузонесущей ленты, связанных с конструкцией промежуточного привода;
качество изготовления лент; качество стыков лент;
взаимодействие с отклоняющими барабанами по трассе кон вейера и других дополнительных средств создания сосредото ченных сил сопротивления движению лент;
усталостные явления в лентах, такие как старение, исти рание от взаимодействия с грузом в местах перегрузок и за
грузки |
и |
т.д. |
Таким образом, величина коэффициента запаса прочности |
||
может быть представлена в виде |
||
Пс - |
6 |
(л.р.Ь |
£ |
||
/- 1 |
|
ще п. доля величины коэффициента запаса прочности при
Рис. 55. Алгоритм расчета фактического значения коэф фициента запаса прочности МПЛК
учете степени влияния (-го фактора; р( - вероятность влияния
1-го фактора.
Характеристики и значения составляющих общего коэффи циента запаса прочности представлены на рис. 55. На этом рисунке также показан алгоритм расчета фактического коэф фициента запаса прочности лент. Анализ этого алгоритма • по казывает, что величина коэффициента запаса прочности су щественно зависит от принятой методики расчета конвейера и ожидаемых условий его эксплуатации. При использовании лен точных промежуточных приводов, высоком качестве поставляемых лент и их стыков, а также повышенном качестве обслуживания конвейера возможно выбирать в пределах 4-5. Это позволит значительно расширить области применения МПЛК с проме жуточными приводами ленточного типа.
7. ЭКОНОМ ИКО-М АТЕМ АТИЧЕСКИЕ М ОДЕЛИ РАСЧЕТА
МНОГОПРИВОДНЫ Х ЛЕНТОЧНЫ Х КОНВЕЙЕРОВ
7.1.Особенности использования экономико-математических моделей
Рекомендации применения новых типов ленточных конвейеров требуют проведения анализа эффективности их использования путем сравнения технико-экономических показателей.
Эффективность применения МПЛК с промежуточными приводами существенно зависит от решения задачи выбора параметров узлов конвейера и их режима работы, что сопряжено с варь ированием значительного числа исходных данных. Такая задача является многофакторной, причем некоторые факторы опре деляются критериями, имеющими противоположные направления оптимизации. Так, рациональность и соответственно высокая эффективность использования конструкций МПЛК,с одной стороны, определяются минимумом затрат на транспортирование, раз рывного усилия лент, числа перегрузочных пунктов и об служивающего персонала, величины запаса прочности лент, а с другой - максимума производительности, сохранения сортности груза, надежности установки, срока службы лент.
Поэтому традиционно эта задача решалась как оптими зационная путем составления экономико-математической модели выбора оборудования МПЛК на основе критерия оптимизации - минимума приведенных затрат на транспортирование горной массы. Это позволяет обеспечить взаимосвязь расчетов тех нических параметров оборудования МПЛК с технико экономическими показателями его работы, позволяет со поставить эффективность применения приводов разных типов.
Рис. 56. Алгоритм расчета стоимости основных узлов МГТЛК
Однако, экономико-математическое моделирование по ука занному выше критерию имеет ряд особенностей по применению. Так, модели [7, 8], разработанные до 1990 г., не учитывают следующих особенностей рыночной экономики, которые могут играть существенную роль при моделировании:
годовое повышение цен, окладов и тарифных ставок; изменение соотношения цен на покупные изделия узлов MIUII изменение в оплате монтажных работ и затрат на тран
спортирование узлов конвейеров к месту сборки или на склад; возможные нарушения в регламентах обслуживания обору
дования, возможные некондиционные поставки узлов и т.д. Учет в моделях приведенных факторов может сделать моде
лирование излишне трудоемким и, возможно, необъективным. Но, в любом случае, адекватность модели должна подтверждаться учетом этих факторов.
Совоеменные экономико-математические модели расчета па раметров МПЛК могут быть основаны на следующих альтер нативных принципах:
1.Расчеты в ценах до 1991 г., считая рубль того времени условно конвертируемым, а дисциплину производства достаточно высокой.
2.Использование в экономической части модели твердой валюты, например доллара США.
3.Расчета в относительных единицах, аналогично методике, представленной в разд. 5.4., формула (114).
4.Аналогично п. 1 при использовании коэффициентов, поз воляющих применять устаревшие корреляционные зависимости между массой узлов и их стоимостью (рис. 56).
По нашему мнению, целесообразнее - использовать принцип, изложенный в п. 4, для моделей, результаты которых пред полагается использовать в обобщенных проектах типа ТЭО. Вновь создаваемые модели, особенности при использовании их
результатов в рабочих проектах, целесообразно основывать на принципе, указанном в п. 2. Представляет интерес исполь зование критерия по п. 3, однако, в этом случае сложно по лучить результаты в относительных единицах, кроме того, структура модели в этом случае значительно отличается от всех известных.
7.2. Синтез экономико-математических моделей
При составлении конкретной экономико-математической мо дели расчета МПЛК с промежуточными приводами должны быть приняты следующие положения:
1) моделируемый конвейер снабжен регулируемыми проме жуточными приводами; 2) тяговое усилие привода линейно за-
^Начало
Р ис 57. Алгоритм расчета длины ведомого промежуточным приводом участка груэонесущей ленты
висит от его длины или основного параметра, определяющего прижатие лент; 3) коэффициент трения между тяговой и грузонесущей лентами постоянен; 4) промежуточные приводы ра ботают в режиме предельного использования тангенциальных сил трения груэонесущей и тяговой лент; 5) ширина тяговой ленты принимается равной ширине груэонесущей ленты; 6) соотношение длины промежуточного привода и ведомого им участка грузонесущей ленты выбирается по алгоритму, приведенному на рис. 57; 7) надежность работы МПЛК учитывается с помощью сравнения расчетного числа приводов с заданным, которое оп ределяется по формулам (106) или (108) разд. 5.2, исходя из требования к коэффициенту готовности всего конвейера; 8) срок службы ленты определяется с помощью алгоритма, пред ставленного на рис. 47 в соответствии с формулами таблицы 6; 9) в исходные данные включается параметр Рг - сила дополни тельного прижатия лент, что позволяет рассчитывать варианты с различными типами приводов. Это осуществляется с помощью проверки признака задания величины силы pR. Алгоритм расчета силы Рг показан на рис. 58. Пользуясь этим алгоритмом, можно рассчитывать МПЛК, снабженный или ленточными промежуточ ными приводами, Рг “ 0, или магнитно-фрикционными приводами
Рис. 58. Алгоритм расчета силы дополнительного прижа тии несущей и тяговой лент МПЛК
Р » “5000 Н/м, или промежуточными вакуум-приводами (Р» рассчитывается по алгоритму на рис. 58); 10) стоимость при водов различных конструкций рассчитывается с помощью коэф фициента ХпР, показывающего кратность превышения стоимости промежуточного привода данного типа относительно стоимости привода в виде обычного ленточного конвейера с одинаковыми тяговыми усилиями; И) стоимость основных узлов конвейера вычисляется в зависимости от их масс по уточненным эмпири ческим формулам, согласно алгоритму на рис. 56; 12) крите рием оптимизации расчетов по модели является S -* min - минимум приведенных затрат на транспортирование груза, руб/т; 13) тяговая лента - всегда резинотросовая, а грузо-
несущая |
- тканевая. |
|
В простейшем случае, при оптимизации целевой функции |
||
методом |
перебора с запоминанием варианта с минимальным |
|
значением |
экономико-математическая модель, показанная, |
например в [81, будет содержать пять основных этапов:
1.Ввод исходных данных, начальных значений параметров, имеющих циклы, а также таблиц параметров лент.
2.Тяговый расчет конвейера и выбор его основных тех нических параметров.
3.Расчет экономических параметров эксплуатации МПЛК.
4.Повторение расчетов по 2 и 3 этапам при циклическом изменении типа несущей ленты и параметров промежуточного
привода (п«, S„p, К' ...).
лр
5.Запоминание набора основных результатов расчета, выбор
вариантов с минимальными приведенными затратами или рас печатка основных параметров по каждому варианту.
В качестве исходных данных в модели могут быть приняты
следующие параметры конвейера: Qp - |
производительность, т/ч; |
||
L |
- длина транспортирования, м; Э |
р |
угол установки, градус; |
v |
скорость движения ленты, м/с; |
насыпная плотность |
груза, т/м; а - минимальный размер кусков транспортируемого
материала; м; TVr - |
срок службы тяговой ленты, мес; |
Трв |
срок службы верхних |
роликоопор, год; Грн - срок службы |
ниж |
них роликоопор, год.; Км - коэффициент увеличения капиталь ных затрат; K fn^ - коэффициент увеличения стоимости привода;
к - коэффициент неравномерности грузопотока; Т - число часов работы в году, ч; (еГа - 1) - тяговый фактор приводного ба рабана промежуточных приводов за минусом единицы; f - коэф фициент трения грузонесущей ленты по тяговой ленте; по -
заданное число приводов; Рш сила дополнительного прижатия лент, Н/м; 77 - общая площадь каналов тяговой ленты для от соса воздуха, отнесенная к 1 м2 ее поверхности; К„л. - ко эффициент неравномерности распределения вакуума между лен тами; Тт, Гпоп, 7'рп, Т„ Тс, Тр - тарифные ставки обслужи вающего персонала.
Исходные данные по грузонесущей и тяговой лентам проще вводить в память ЭВМ в виде таблиц, в которых приводятся:
по грузонесущей ленте; i - тип ленты; |
1и - число |
про |
кладок данного типа; Ц . - стоимость 1 м2, |
руб/м2; |
<гн/ - |
разрывное усилие 1 см ширины с учетом числа прокладок, Н/см; Qm[ - линейная масса ленты, кг/м;
по |
тяговой резинотросовой |
ленте: U |
тип |
ленты; |
<гт/ |
разрывное усилие, Н/см; Цт[ |
стоимость 1 |
м2, |
руб/м2; |
||
qmi - |
линейная масса ленты, кг/м. |
|
|
|
Величины, изменяющиеся циклично в модели, если их зна чения не заданы постоянными в исходных данных, имеют сле дующие первоначальные значения: ■■ 1, 2 - коэффициент
увеличения стоимости привода, учитывающий затраты на сред
ства |
создания |
вакуума |
или другие |
дополнительные устройства; |
|
г - |
1, |
- 1, |
zT - 1 |
выбираются |
первые по порядку тип и |
число прокладок грузонесущей и тип тяговой лент (из таблицы исходных данных).
Проверка наличия Рш, К'пр и др. в исходных данных осу
ществляется с помощью признаков их задания.
Наименования переменных величин, меняющихся при расчете по одному набору исходных данных: В - расчетная ширина лент по производительности, м; В\ - ширина лент по крупности кусков, м; So - предварительное натяжение в грузонесущей