книги / Сдвижение горных пород и земной поверхности при подземных разработках
..pdfзвать значительные деформации в массиве пород и нарушение технологических скважин.
Все изложенное свидетельствует о значительном влиянии сдви жения горных пород и земной поверхности на процесс добычи по лезных ископаемых геотехнологическими методами. Технологиче ские параметры и специфика процесса добычи определяют формы выработанного пространства и характер сдвижения вышележащей толщи пород,-которые, в свою очередь, оказывают непосредствен ное влияние на стабильность ведения технологического процесса и его технико-экономические показатели. Поэтому изучение особен ностей сдвижения горных пород и земной поверхности при геотехнологическнх методах добычи полезных ископаемых является важ ным и необходимым условием для совершенствования этих мето дов и широкого их промышленного освоения.
5.2. ЦЕЛИ, ЗАДАЧИ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИИ СДВИЖЕНИЯ
ГОРНЫХ ПОРОД И ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ
Исследования сдвижения горных пород и земной поверхности при геотехнологических методах добычи полезных ископаемых проводятся с целью выяснения влияния процесса сдвижения на технологию горных работ и повышения эффективности геотехпологии, а также для охраны сооружений и земной поверхности. Наиболее полно вопросы сдвижения горных пород и земной по верхности изучены при подземной газификации углей.
При подземной газификации пологих и крутых угольных плас тов исследования проводились для решения следующих задач:
установление основных параметров и закономерностей сдвиже ния горных пород и земной поверхности и сравнение их с шахт ными;
выявление механизма поведения породного массива при отра ботке угольного пласта;
разработка маркшейдерских методов контроля за характером и степенью выгазовывания угольного пласта;
установление влияния сдвижения горных пород на устойчи вость обсадных колонн технологических скважин;
выявление механизма образования провалов земной поверхно сти и установление размеров угольных целиков, предохраняющих от провалов земную поверхность.
Решение поставленных задач проводилось комплексным мето дом, который включал в себя натурные наблюдения за сдвиже нием горных пород и земной поверхности, моделирование процес сов сдвижения горных пород и аналитические исследования.
Исследования в натурных условиях предусматривали проведе ние систематических наблюдений за сдвижением грунтовых и глу бинных реперов маркшейдерских наблюдательных станций; об следование обсадных колонн нарушенных скважин подземных га зогенераторов; вскрытие отработанных подземных газогенерато ров вертикальными скважинами с отбором керна и горными выра
ботками; наблюдения за образованием провалов земной поверх ности над подземными газогенераторами и сбор данных об усло виях образования провалов на шахтах.
В отличие от маркшейдерских наблюдательных станций на шахтах, которые закладываются в виде нескольких профильных линий' на земной поверхности, грунтовые реперы маркшейдерских станций при подземной газификации углей располагаются в вер шинах сётки квадратов (прямоугольников), занимающей всю пло щадь сдвижения.
Площадная конструкция наблюдательной станции обусловле на необходимостью контроля выгазовывания угольного пласта по площади и мощности, так как при газификации угля контур выга зовывания имеет геометрически неправильную и постоянно изме няющуюся форму, а выгазовывание по мощности пласта проис ходит неравномерно.
По данным наблюдений за сдвижением грунтовых реперов строились графики оседаний, горизонтальных сдвижений и дефор маций земной поверхности, а также планы оседаний, скоростей оседаний и кривизны мульды оседаний земной поверхности. Они являлись исходными для построения контура выгазовывания н анализа характера отработки угольного пласта по площади и мощ ности.
С помощью глубинных реперов велись наблюдения за процес сом распространения сдвижения горных пород по глубине, уста навливались коэффициенты разрыхления подработанной породной толщи.
Обследование обсадных колонн нарушенных скважин произ водилось с помощью ориентированного спуска свинцовой «печа ти». При этом определялись расстояние от земной поверхности до нарушенной части колонны, характер деформации, ее величина и направление смещения обсадной колонны.
Вскрытие отработанных газогенераторов путем бурения сква жин с отбором керна позволило по изменению циркуляции (ин тенсивности и характеру поглощения) промывочной жидкости в процессе бурения, по наличию пустот (провалов бурового инстру мента) и нарушенности пород в керне судить о степени и харак тере деформаций массива и выделить в нем характерные зоны.
Вскрытие подземных газогенераторов после окончания процес са газификации горными выработками является очень трудоем ким, дорогостоящим, но наиболее достоверным методом определе ния характера и степени выгазовывания угольного пласта по пло щади и мощности, формы выгазованного .пространства, зон про гретых пород и угля, степени деформации толщи пород с выделе нием отдельных зон, формы и площади сечения каналов газифи кации, распределения золы и шлаков в подземном газогенераторе и т. д. Этот метод позволяет непосредственно сопоставить взаим ное влияние технологических приемов газификации угольного пла ста и сдвижения горных пород.
Моделирование процессов сдвижения горных пород при под земной газификации углей проводилось методом эквивалентных материалов на плоских и объемных стендах. На плоском стенде изучалось влияние оставшихся в подземном газогенераторе цели ков на поведение горного массива и земной поверхности, а также влияние угла падения пласта на шаг обрушения пород кровли. На объемном стенде изучалось влияние мощности пласта, разме ров выработанного пространства, состава толщи пород и характе ра сдвижения толщи пород при выемке крутых пластов по вос станию на величину целиков угля, при которых образуются про валы земной поверхности.
Изготовление и отработка моделей производились в лаборато рии моделирования ВНИМИ и в горно-геологической лаборатории ВНИИПромгаза. В моделях воспроизводились главные факто ры, от которых зависят механические процессы, происходящие в породах, окружающих горные выработки: слоистое строение гор ного массива, размеры выработанного пространства, направление ведения работ.
Тип и число моделей определялись в соответствии с постав ленными задачами. При этом соблюдалось соответствие гранич ных условий на внешних сторонах моделей тем условиям, которые были в натуре.
Подбор эквивалентных материалов производился по прочност ным характеристикам, так как изучался в основном процесс де формаций, разрушений и смещений хрупких слоистых пород. При моделировании слабых сыпучих пород в качестве определяющих характеристик прочности принимались сцепление и угол внутрен него трения.
Моделирование позволило установить влияние отдельных гор но-геологических и горнотехнических факторов на процесс сдви жения, которое очень затруднительно выявить при натурных ис следованиях.
Аналитические исследования предусматривали анализ законо мерностей и методов предрасчета сдвижения горных пород и зем ной поверхности при шахтной добыче угля и возможность приме нения их для условий подземной газификации угля.
Перечисленные задачи и методы исследований специфичны для подземной газификации углей, но многие из них применимы и при других геотехнологических способах добычи полезных иско паемых.
5.3.СДВИЖЕНИЕ ГОРНЫХ ПОРОД И ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ ПРИ ПОДЗЕМНОЙ ГАЗИФИКАЦИИ МОЩНЫХ ПОЛОГИХ
УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ
Практика разработки угольных месторождений методом под земной газификации выдвинула перед маркшейдерской наукой принципиально новую задачу, по своей постановке обратную той, которая решается в условиях шахтной выемки. Зная границы
мульды сдвижения земной поверхности, местоположение характер ных точек кривой оседания, распределение сдвижений по площа ди мульды, а также некоторые горно-геологические характери стики (угол падения пласта, глубину его залегания, состав покры вающих пород и др.)> можно определить в любой момент с до статочной для практики точностью положение контура выгазованного пространства, участки наиболее интенсивного выгазовывания угольного пласта и степень его извлечения по мощности.
Все эти сведения имеют важное значение в деле правильного управления процессом подземной газификации.
Эффективное решение задачи в такой ее постановке возмож но лишь в случае достаточно детальной изученности основных ха рактеристик и параметров сдвижения горных пород и земной по верхности в их взаимосвязи с другими факторами горнотехниче ского и горно-геологического характера.
Маркшейдерский метод определения положения огневого за боя и полноты выгазовывания угольного пласта по данным на блюдений за сдвижением земной поверхности, основанный на за кономерностях процесса сдвижения пород над выработанным про странством, был предложен проф. С. Г Авершиным [1]. Чл.-корр. АН СССР И. А. Турчаниновым этот метод уточнен для условий Подмосковного бассейна [43]. Для этих же условий H. Н. Кацнельсоном разработан расчетный метод определения контуров выгазованного пространства.
Выполненные методические разработки получили практическое подтверждение при газификации угольных пластов небольшой мощности на глубинах 40—60 м и при слабых породах покрываю щей толщи. В связи с развитием промышленных работ по газифи кации мощного пологого пласта Ангренского буроугольного место рождения проведены исследования по установлению возможности применения существующих методических положений и разработ ке новых приемов, позволяющих осуществлять маркшейдерский контроль за полнотой извлечения полезного ископаемого.
Ниже излагаются результаты Исследований, выполненных в аналогичных горно-геологических условиях при шахтном способе разработки и подземной газификации мощного пологого угольного пласта Ангренского месторождения.
5.3.1. Общие закономерности процесса сдвижения земной поверхности при шахтной выемке
и подземной газификации' угольных пластов
Исследования процесса сдвижения направлены на установле ние общих закономерностей и различий в поведении земной по верхности над шахтными выработками и участками газификации (подземными газогенераторами) мощного пологого угольного пла ста.
В задачи исследований входило: определение значений основ ных параметров сдвижения (углов сдвижения, максимальных осе
даний и горизонтальных сдвижений, деформаций, продолжитель ности процесса сдвижения и др.), выявление местоположения ха рактерных точек мульды сдвижения и характера деформаций зем ной поверхности, а также установление возможности применения закономерностей процесса сдвижения для осуществления марк шейдерского контроля за некоторыми параметрами отработки угольного пласта при подземной газификации.
К участкам наблюдений предъявлялись определенные требо вания. Во-нервых, лавы и газогенераторы должны находиться в близких горно-геологических условиях и граничить с целиками уг ля, а не с выработанным пространством и, во-вторых, в лаве должна быть осуществлена выемка первого и второго слоев уголь ного пласта.
С учетом изложенных требований наблюдения были постав лены над двумя лавами и пятью подземными газогенераторами.
Юрские отложения представлены угленосной и каолиновой свитами. Мощность угленосной свиты, состоящей из чередующих ся слоев глин и песчаников, в пределах участков газификации со ставляет в среднем 10 м, в районе шахтных выработок — 27 м. Каолиновая свита имеет везде почти одинаковую мощность (35— 37 м) и сложена каолиновыми глинами, запесоченными глинами и песчаниками.
В пределах наблюдаемых участков газификации выше каоли новой свиты залегают меловые и сузакскне отложения, представ ленные песками, песчаниками и алевролитами. Суммарная мощ ность их составляет 38 м. Эта толща пород над лавами шахты от сутствует. Алайские отложения представлены известняками оди наковой мощности (около 18 м). В геологическом разрезе над лавами мергели туркестанского яруса отсутствуют; на участках газификации они имеют мощность около 15 м. Четвертичные от ложения на участках наблюдений представлены суглинками мощ ностью 10 и 23 м.
Лабораторные испытания показали, что большинство образцов глин и песка, слагающих .кровлю пласта, имеют предел прочности'на одноосное сжатие 1,12—1,32 МПа и менее. Наиболее креп кие породы (песчаник, известняк) обладают также сравнительно небольшим пределом прочности — 7,4—14,9 МПа. Известняк силь но нарушен трещинами’, что значительно снижает его прочность в массиве. Глубина залегания кровли угольного пласта на участках газификации 120—140 м, на шахте— 105—110 м.
Таким образом, несмотря на некоторые различия в мощности покрывающих пород, участки наблюдений находились в аналогич ных горно-геологических условиях.
Мощность угольного пласта на шахте составляла 18 м, угол падения — 8°. В период наблюдений пласт разрабатывался двумя слоями мощностью по 2,6—3,0 м. Система разработки в слоях — длинные столбы по простиранию. Выемка угля осуществлялась с помощью ВВ. Длина лавы— 110 м. Подвигание забоя лавы за
цикл составляло 2,4 м. Способ управления кровлей — полное об рушение вначале на одной половине лавы, затем на другой.
На одном из участков наблюдений выемка угля в лаве осуще ствлялась с применением очистного механизированного комплекса.
Мощность угольного пласта на участках газификации состав ляла 3—6 м, угол падения — 5° Отработка угольного пласта ме тодом подземной газификации производилась отдельными участ ками (газогенераторами), ширина которых составляла 100—200м. Вначале бурились скважины розжигового ряда и создавался очаг газификации между ними. Затем очаг горения развивался в одну или обе стороны от розжигового ряда с последовательным созда нием опережающих сбоечных каналов. Выгазовывание пласта про исходило постепенно по площади и мощности.
Рабочие реперы |
наземных наблюдательных станций (рядовых |
и долговременных) |
над шахтными выработками закладывались по |
профильным линиям на расстоянии 10 м один от другого. Нивели рование реперов производилось 1 раз в месяц, измерение рас стояний между ними — 1 раз в три месяца.
Для частотных наблюдений, которые проводились с интерва лом 1—3 ч и увязывались с посадкой кровли в лаве во времени, была заложена специальная маркшейдерская станция, состоящая из двух профильных линий.
Над участками газификации грунтовые реперы располагались по квадратной (прямоугольной) сетке 15X15 м и 10X20 м или по профильным линиям в направлении подвигания огневого забоя и перпендикулярно к нему. Расстояние между реперами профиль ной линии составляло 15 м, менаду профильными линиями — 30— 40 м.
Нивелирование реперов производилось 1—2 раза в месяц при интенсивном ведении процесса газификации и 2—3 раза в год при его затухании. Горизонтальные сдвижения измерялись с тем же интервалом, что и при шахтных наблюдениях.
Решение вопроса возможности определения положения огнево го забоя и полноты выгазовывания угольного пласта по маркшей дерским данным основывается на закономерностях процесса сдви жения, установленных при шахтной разработке угольного пласта. В связи с этим необходимо рассмотреть, какие различия физиче ского и горнотехнического порядка возникают при подземной га зификации по отношению к шахтной выемке и в какой степени эти отличия могут повлиять на изменения закономерностей сдвиже ния.
Ф о р м а и п е р е м е щ е н и я з а б о я . В условиях шахтной вы емки фронт очистного забоя имеет протяженность порядка 100 м, забой имеет прямолинейную и ступенчатую формы и перемещает ся параллельно самому себе.
В условиях подземной газификации угольного пласта ширина очага газификации, как правило, не меньше ширины лавы. Пере мещение огневого забоя может происходить не по всему фронту газогенератора с образованием криволинейной формы забоя. Од
нако извилистость огневого забоя должна быть плавной, так как при формировании резких выступов угольного целика произойдет концентрация горного давления на них, что приведет к их разру
шению и выгазовыванию. |
в ы г а з о в ы в а н и я у г о л ь н о г о |
Н е р а в н о м е р н о с т ь |
|
п л а с т а по мощности. |
В условиях послойной отработки |
угольного пласта лавами вынимаемая мощность его изменяется в относительно малых пределах. При подземной газификации эти колебания могут быть значительными в зависимости от изменения мощности угольного пласта, его зольности, наличия породных про слойков и неравномерного распределения зон газификации.
С т р у к т у р а вы г а з о в а н н о г о п р о с т р а н с т в а . В ус ловиях шахтной выемки призабойная часть лавы все время оста ется закрепленной. За пределами закрепленного пространства происходит полное обрушение кровли. В обрушенном пространстве лавы остается часть деревянной крепи (по данным практики, 10 % от мощности вынимаемого слоя), которую не удалось извлечь при посадке лавы.
При подземной газификации в выгазованном пространстве ос таются зола или шлаки, а также невыгазованные пачки угольного пласта, которые в дальнейшем могут быть частично или полностью догазованы. Объем шлаков, как показали исследования И. А. Тур чанинова, В. Н. Казака и других, не превышает 10—20 % (среднее
значение |
13%), а объем рыхлого зольного остатка |
изменяется от |
||
2 до 12 % |
и составляет в среднем |
5 % от объема |
выгазованного |
|
угля. |
|
с о с т о я н и е |
у г о л ь н о г о |
м а с с и в а . |
Ф и з и ч е с к о е |
При шахтной выемке призабойная часть угольного пласта рас трескивается и частично выдавливается в выработку под воздей ствием опорного давления. Обследованием состояния крепи под готовительных выработок лавы было установлено, что наиболее активно горное давление действует на угольный пласт на расстоя нии до 10 м впереди движущегося очистного забоя.
При подземной газификации, помимо горного давления, об разованию трещин в призабойной части угольного пласта способ ствует его термическая подготовка.
Ф и з и к о - м е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а п о р о д н е п о с р е д с т в е н н о й кров ли. Породы непосредственной кровли угольного пласта при подземной газификации подвергаются тер мической обработке, в результате чего происходит изменение их структуры и химического состава.
Теоретическими исследованиями установлено, что прогрев по род за счет температуропроводности не превышает 1—2 м.
Рассматривая вопрос о влиянии указанных факторов на про цесс сдвижения толщи пород, необходимо отметить, что как в ус ловиях шахтной выемки, так и в условиях подземной газификации углей, основным определяющим фактором, обусловливающим про цесс сдвижения, является горное давление. Стало быть, общие за кономерности сдвижения горных пород как физического процесса
при подземной газификации существенным образом измениться не могут. И, действительно, наблюдения показали, что располо жение вертикальных и горизонтальных сдвижений, деформаций, точек перегиба краевых оседаний земной поверхности над под земными газогенераторами и лавами имеет один и тот же харак тер.
При ширине выработки около 10 м сдвижение проявлялось на земной поверхности. Частотными наблюдениями над лавами было установлено, что продолжительность распространения сдвижения горных пород от подземных выработок до земной поверхности со ставила 4—5 ч при первичной подработке и не превысила 1 ч при повторной. Таким образом, быстрота распространения процесса сдвижения в толще пород позволяет использовать закономерно сти сдвижения земной поверхности для оперативного контроля за выгазовываиием угольного пласта.
В процессе подземной газификации мощного угольного пласта выгазовывание его по мощности происходит неравномерно в пре делах подземного газогенератора. В зависимости от режимов га зификации в отдельные периоды участки интенсивного выгазовывания пласта по мощности перемещаются по всей площади газо генератора, поэтому земная поверхность претерпевает неодно кратную подработку. Этим и объясняется необходимость установ ления параметров и закономерностей сдвижения горных пород и земной поверхности при первичной и повторной подработках в ус ловиях шахтной выемки.
В результате инструментальных наблюдений над шахтными выработками было установлено, что наиболее устойчивое положе ние относительно контуров выработанного пространства занимают точки перегиба кривых оседаний земной поверхности, которые практически располагались над границей выработки (± 5 м). Ус тойчивость местоположения точки перегиба в условиях подземной газификации должна сохраняться (что и подтвердилось инстру ментальными наблюдениями), так как кривые оседаний земной поверхности оказались даже более плавными, чем при шахтной разработке.
Следует отметить, что огневой забой не представляет собой резко выраженной границы между выгазованным пространством и угольным целиком. Это некоторая толща термически подготов ленного угольного пласта, где происходят реакции газообразова ния. Поэтому положение точки перегиба определяется, строго го воря, относительно некоторой условной границы, от которой проис ходит прогиб пород непосредственной кровли.
В шахтных условиях между забоем и завалом сохраняется за крепленное рабочее пространство. Непосредственная кровля над рабочим пространством лавы дает прогиб, величина которого из меняется в зависимости от ряда факторов. Таким образом, в этом случае, как и при подземной газификации, процесс сдвижения рас пространяется от границы начала прогиба пород непосредственной кровли. Расстояние от указанной границы до целика угля в усло
виях шахтной выемки и подземной газификации угольного пласта изменяется в незначительных пределах. Подтверждением этого служит хорошая сходимость значений параметров сдвижения (уг лов сдвижения, граничных углов и др.), установленных при обоих способах разработки (табл. 5.1).
|
|
|
ТАБЛИЦА 5.1 |
|
При шахтной выемке |
|
|
Параметры |
первичная |
повторная |
При подземноft |
газификации, |
|||
|
подработка, |
подраоотка, |
w=3-f-G м |
|
ю *= 2,6 м |
/«*=2,9н-3,0 м |
|
Граничные углы, градус: |
|
|
57 |
57 |
|
по простиранию пласта ô0i |
|
||||
со стороны падения пласта р0 |
57 |
57 |
|||
со стороны восстания пласта уо |
— |
— |
|||
Углы сдвижения, градус: |
ô |
|
63 |
59 |
|
по простиранию пласта |
|
||||
со стороны падения пласта (î |
|
66 |
61 |
||
со стороны восстания пласта у |
— |
--- |
|||
Углы разрывов, градус: |
|
|
75 |
|
|
у границы выработки по простиранию |
— |
||||
пласта б" |
|
|
|
|
|
у нижней границы выработки р" |
— |
— |
|||
Максимальная |
скорость |
оседания v0t |
26 |
67 |
|
мм/сут |
|
|
|
1800 |
2950—3000 |
Максимальная величина оседания ц0,мм |
|||||
Максимальная |
величина |
горизонтальных |
485 |
1450 |
|
сдвижений |0, мм |
|
|
0,27 |
0,48 |
|
Отношение а = | 0Л1о |
|
|
|||
Отношение ^=г|0//п |
|
Ы 0~3 |
0,68 |
1,0 |
|
Максимальное растяжение еор, |
19,1 |
27,4 |
|||
Максимальное сжатие еос, М О -3 |
24,4 |
57,5 |
|||
Максимальный наклон i03, 1-10” 3 |
38,3 |
— |
|||
Продолжительность процесса |
сдвиже |
9 |
2 |
||
ния Г, мес |
|
процесса сдви |
4 |
1 |
|
Время распространения |
|||||
жения до поверхности t, ч |
|
|
|
57—58
57—58
62—64
59—65
64—72
65—74
78
78
6—31
1700
400
0,24 |
СП00 |
|
О Ъэ |
1 |
|
о |
5,0
13,0
21,9
---
* Вынимаемая нормальная мощность пласта.
5.3.2. Механизм сдвижения горных пород над подземными выработками
Изучение поведения толщи пород под влиянием подземных раз работок проводилось с целью решения следующих основных во просов: установление характера деформации пород над вырабо танным пространством и распределения составляющих вектора сдвижения относительно границ выработки в плане и по высоте, выявление особенностей развития процесса сдвижения пород впе реди движущегося забоя. Постановка этих вопросов диктуется не обходимостью обеспечения безопасного ведения горных работ, со
хранности вертикальных скважин, используемых при шахтной до быче и подземной газификации углей.
Исследования проводились применительно к условиям работы лав с органной и механизированной крепью, а также к условиям работы подземных газогенераторов. При этом были использованы результаты наблюдений за сдвижением наземных и глубинных ре перов в природных условиях, данные обследования нарушенных технологических скважин при подземной газификации угольного пласта, данные бурения контрольных скважин на выгазованные участки и результаты экспериментов на плоских моделях из эк вивалентных материалов.
Наблюдения за развитием процесса сдвижения горных пород по глубине производились с помощью глубинных реперов, зало женных в специальные скважины, пробуренные с земной поверх ности. В основу конструкции скважин с глубинными реперами были заложены принципы, описанные в работе [43]. Скважины бурились диаметром 150—180 мм и верхний их участок обсажи вался кондуктором. Далее скважины проходились без обсадки с отбором керна в местах предполагаемой закладки реперов. Уста новка глубинных реперов осуществлялась сразу же по окончании бурения и каротажа до обрушения стенок необсаженной части скважин.
Конструкция глубинного репера состоит из цилиндрического репера, стального троса и металлических полудюймовых трубок. Металлические трубки служат для защиты троса от повреждения, а также для обеспечения свободного хода его при обрушении сте нок скважины.
Реперы закреплялись на определенных горизонтах с помощью гравийной обсыпки и цементного раствора. После монтажа репе ров к кондуктору скважины приваривался кронштейн с блоками, на которые навешивались тросы глубинных реперов с противове сами.
Наблюдения за сдвижением глубинных реперов состояли из периодических нивелировок кондуктора скважины и определения положения меток, закрепленных на тросах реперов, относительно кондуктора. Абсолютное сдвижение глубинных реперов определя лось путем алгебраического суммирования величины оседания кондуктора скважины и перемещения метки.
Выявление характера деформаций породного массива в натур ных условиях производилось по данным обследования обсадных колонн нарушенных скважин подземных газогенераторов. Мето дика обследования заключается в следующем. Вышедшая из строя скважина отключается от коммуникаций и измеряется хлопушкой глубина образования в ней пробки. При необходимости произво дится чистка и промывка скважины. Затем осуществляется ори ентированный спуск «печати». На скважине устанавливается бу ровой станок и к нижней части буровой трубы прикрепляется де ревянный цилиндр длиной 0,3—0,5 м (диаметр его на 2—3 см меньше диаметра обсадной колонны скважины) со свинцовой пла-