книги / Физико-химические основы технологических процессов
..pdfКонстанту равновесия можно выразить через молярные доли компонентов С:
^ с = ^ ^ - = п ( с ; ) . |
(2.35) |
Взаимосвязь между константами равновесия, выраженными че рез мольные доли, молярные концентрации и парциальные давления компонентов определяют следующими выражениями:
к р= к °р- т ъ 2 ^ \5
и |
£ |
ТУ' _ ту |
n Av |
|
"*об|д |
(2.36)
(2.37)
(2.38)
Зависимость константы равновесия от температуры определяют на основе уравнения изобары химической реакции:
д\пК°р = АН°Т
(2.39)
дТ RT12
Если считать, что тепловой эффект реакции не зависит от темпе ратуры, то после интегрирования уравнения (2.39) получим
Д 7Т ° |
(2.40) |
+ |
где / - постоянная интегрирования.
С учетом зависимости теплового эффекта от температуры [(см. формулу (2.23)] выражение для константы равновесия реакции при нимает вид
1 туО ^ ^ ^ 2 9 8 |
|
. _ Д £ ? |
Д с |
А с |
2 |
+const. |
> | 1 \ |
Ы Г = ----- — + — InТ +— |
+ ------- + ----- Т |
|
(2.41) |
||||
RT |
R |
2R |
2RT2 |
6R |
|
|
|
На основании расчета констант равновесия определяют выход продукта и состав равновесной смеси.
Примеры термодинамических расчетов ХТП
Пример 1.
Рассчитать тепловой баланс контактного аппарата окисления S02 производительностью 25000 м3/ч. В аппарат поступает смесь состава об. %: S02- 9, 0 2 - 11, N280. Степень окисления (дс) - 0,88; темпе ратура входящих газов Твх = 460 °С, температура выходящих газов ТВЬ1Х= 580 °С. Потери тепла в окружающую среду - 5 % от прихода тепла.
Решение. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Основная реакция: |
S02+ -^-02 ^ S03 |
|
|
|
||||
ДЯ2°98= - 94207 Дж. |
|
|
|
|
|
|
||
Исходные данные для расчета: |
|
|
|
|
|
|||
Газ |
|
so2 |
N 2 |
|
о2 |
|
S03 |
|
ср, |
|
42,55 |
27,87 |
31,46 |
50,10 |
|||
Дж/(мольК) |
|
|
|
|
|
|
|
|
С, кДж/(м3К) |
1,9 |
1,24 |
|
1,4 |
|
2,23 |
||
|
|
|
Материальный баланс |
|
|
|
||
Входящий газовый поток |
Выходящий газовый поток |
|||||||
Газ |
Содерж., Объем, |
Масса, |
Газ |
Объем, |
Содерж., |
Масса, |
||
so2 |
об. % |
нм3 |
кг |
|
нм3 |
|
об. % |
кг |
9 |
2250 |
6428,57 |
S03 |
1980 |
|
8,2 |
7071,43 |
|
N 2 |
80 |
20000 |
25000 |
so2 |
270 |
|
U 2 |
771,43 |
о2 |
11 |
2750 |
3928,57 |
N 2 |
20000 |
83,3 |
25000 |
|
|
|
|
|
о2 |
1760 |
|
7,3 |
2514,29 |
Итого |
100 |
25000 |
35357,14 Итого |
24010 |
100 |
35357,15 |
||
Массу газа определяем по формуле |
|
|
|
|
||||
|
|
|
m r(V/VM)M h |
|
|
|
||
где VM- мольный объем, V^= 22,4 м3/моль; |
- |
молярная масса |
||||||
газа, кг/кмоль. |
|
|
|
|
|
|
|
Объем газов на выходе из аппарата:
F(S03) = х- V(S02) = 2250-0,88 = 1980 м \
V(S02) = F„(S02) - х- F(S02) = 2250 -1980 = 270 м3,
V(02) = V0(O2) - 1/2 x- K(S02) = 2750 - 1980/2 = 1760 M3
Рассчитаем среднюю теплоемкость входящего газового потока: С вх. = 1,9-0,09 + 1,24-0,8 + 1,4-0,11 = 1,32 кДж/(м3-К);
выходящего из аппарата газового потока:
Свых = 2,23-0,082 + 1,9- 0,011 + 1,24 -0,833 + 1,4 -0,073 = = 1,34 кДж/(нм3-К).
Составление теплового баланса. Определим тепло входящего га за по формуле
0 = ЕГ,-СТвх, 0, = 25000 м3-1,32- (460 + 273) = 24189000 кДж.
Тепло реакции рассчитаем по формуле 02 = 0-«(SO2) -х,
где n(S02) = F(S02)/ VM= 100,46 кмоль,
0 2= 94207-100,446-0,88 = 8290216 кДж.
Всего: 0 np = 0i + 0 2= 24189000 + 8290216 = 32479216 кДж. Потери тепла в окружающую среду:
0з =0,05 (0, + 0 2)= 1623960,8 кДж. Определяем тепло выходящих газов:
04 = 24010-1,34 • (580 + 273) = 27443911 кДж, 0 Расх = 0з + 04 = 29067871,8 кДж.
Необходимо отвести теплоты:
0 ОТВ= 0 пр - 04 = 32479216 - 29067871,84= 3663109,5 кДж. Составляем таблицу теплового баланса.
|
|
Тепловой баланс |
|
|
|
Приход |
|
Расход |
|
||
Тепловые |
кДж |
% |
Тепловые по |
кДж |
% |
потоки |
|
|
токи |
|
|
Тепло вхо |
24189000 |
74,5 |
Потери тепла в |
1623960,8 |
5 |
дящих газов, |
|
|
окружающую |
|
|
Si |
8290216 |
25,5 |
сРеДУ & |
27443911 |
84,5 |
Тепло реак |
Тепло выхо |
||||
ции Q 2 |
|
|
дящих газов, |
|
|
|
|
|
04 |
|
|
|
|
|
Отвод тепла, |
3411344,2 |
10,5 |
|
|
|
QOTB |
|
|
Итого |
32479216 |
100 |
Итого |
32479216 |
100 |
Пример 2.
Определить равновесный выход метанола (содержание метанола в равновесной смеси в мол. долях) и равновесный состав газа (Па, мол. доли) при синтезе метанола, протекающем при температуре 350 °С, Р = 300 атм, молярное соотношение СО : Н2: а) 1 : 2; б) 1 : 4.
Зависимость константы равновесия |
от температуры: |
lg/s:p0= ! M _ 8,14 lgT + 2,47 10° Г -0,27-10'6 Т2- |
|
0,014 • 105 + 10,83 |
( 1) |
|
|
Решение. Уравнение реакции синтеза |
метанола: СО + 2Н2 |
СН3ОН |
|
р |
|
Константа равновесия реакции: КРО= р■*сн'онр2 |
|
гсо |
•гн, |
1.Рассчитаем значение К° константы равновесия по формуле (1) при Т= 350 + 273 = 623 К; К° = 5,63-10'5
2.Выразим константу равновесия через мольные доли (С) компонентов реакционной смеси:
к° |
=— |
с,СН,ОН |
|
р |
с |
|
С |
|
|
со и н, |
3. Выразим концентрации компонентов через степень превращения вещества, находящегося в недостатке (ключевое вещество), - СО -х .
а) СО:Но = 1:2
Исходное |
с о |
|
н 2 |
СН3ОН |
Y/i молей |
|
|
|
|
|
|
состояние, |
|
|
|
|
3 |
моль |
1 |
|
2 |
0 |
|
Равновесное |
|
|
|
X |
3-2л |
состояние, моль |
1-л: |
2(1-*) |
|||
С, мол. доли |
1-л: |
|
2(1 - *) |
X |
|
3 —2л: |
|
3—2л: |
3 -2 х |
|
|
|
|
|
|||
4. Подставим значения К*, Р и после преобразований получим |
|||||
|
х3 + 3,42л:2 - |
3,28л: + 0,75 = 0. |
|
||
Решаем уравнение методом подбора: |
х = 0,65. |
|
|||
5. Определяем равновесный состав реакционной смеси: |
|||||
С |
X |
0,38, |
С |
= 1 -х |
0,21, |
СНэОН |
3 -2 х |
|
'-'со |
3 -2 х |
|
2(1-х )
с Нг 0,41.
3 -2 х
6. Определяем равновесное парциальное давление компонентов смеси (Па):
Рi CfPобщ>
РСН)0Н= 0,38*300*105 =1,14’1067, Рсо = 0, 21-300-105 = 6,3 10е, рн = 0 ,41-300 105 = 1,23-Ю7
61 СО:Н7= 1:4 |
|
|
|
|
Исходное |
с о |
Н2 |
СН3ОН |
Тп молей |
|
|
|
|
|
состояние, |
|
|
0 |
5 |
моль |
1 |
4 |
||
Равновесное |
|
|
|
|
состояние, |
|
|
X |
5-2х |
моль |
1-д: |
4-2х |
||
С, мол. доли |
1- х |
2(2 -х ) |
X |
|
|
5- 2л: |
5 -2 х |
5 -2 х |
|
|
Г ° _ |
х (5 -2 х )г |
|
|
Р4 (1 -JC)(2 - х ) г Р2'
7.Подставим значения К° и Р, после преобразований получим
х3 - 5х2 + 7,6х - 3,34 = 0.
Решаем уравнение: х = 0,8.
8. Определяем равновесный состав реакционной смеси:
С |
= —- — = 0,24, |
4 |
- |
2х |
С„ |
- |
0,7, |
||
сн зон |
5 -2 х |
5 |
2х |
1 -х
0,06.
5 -2 х
9. Определяем равновесные парциальные давления компонентов смеси (Па):
Рi — Q P общ?
^сн,он=0,24-300-105 = 7,2-106,
Рсо = 0,06-300 105 = 1,8-10®,
Рн, =0,7-300-10s = 2,13-107
Пример 3. |
|
Определить равновесный состав реакционной смеси при окисле |
|
нии сернистого газа: S02+ 0,5 0 2«-*• SO3. Состав газовой смеси (об. %): |
|
S02- 9, 0 2- 11, N280. Процесс проводится при температуре 550 °С |
|
и атмосферном давлении. |
|
Зависимость константы равновесия от температуры имеет вид |
|
lg К = |
4905,5 -4,64 . |
|
Т |
Решение. Рассчитаем константу равновесия реакции при темпе ратуре 550+273=823 К. Константа имеет значение 20,9 атм-0,5
Выразим константу равновесия через мольные доли (С) компо
нентов реакционной смеси: |
'-'SO, |
|
-С0,5 Э0.5 |
||
С |
||
'-'SO, |
'-'о , |
Выразим равновесные концентрации реакционной смеси через степень превращения сернистого газа - х. Для этого воспользуемся
формулой (2.15). |
|
|
|
|
С |
0 |
1-*) |
с |
С”2 -0,5Cs°O;x |
= ________ _ |
= |
|||
s°3 |
1-0,5С°о,;с’ |
°3 |
1-0,5С^дс ’ |
|
|
|
|
С ^ х |
|
|
|
Cs0) ~ 1 -0,5С° |
х |
Подставим полученные концентрации в выражение константы равновесия:
*(1-0,5 С 1 х Г
р(1 - *) • (С®, - 0,5С®Ог х)0’5 ■Р0’5
Для удобства расчета представим полученное выражение в виде
2*2а -о ,5 с ^ ^ >
р(1-дс)2- ( < -0 ,5 С 1 х)-Р '
Определим *: |
|
|
(1 -0 ,5 С ; дО |
х =КР- КР |
+ |
|
( С -0 ,5 С1гх)-Р |
Подставим в полученное выражение значения исходных концен траций реагентов и константы равновесия:
Степень превращения получим методом подбора: х=0,76. Равновесный состав реакционной смеси:
Q l - * ) |
0,09(1-0,76) |
п п „ |
s°! 1 - 0,5С°о, х |
1-0,5-0,09-0,76 |
’ |
Вопросы для самоконтроля
1.Что понимается под стехиометрическим уравнением реакции
истехиометрическим коэффициентом?
2.Составьте стехиометрическое уравнение для реакции полного сгорания пропана,представьте его в алгебраической форме.
3.Что понимается под простыми и сложными реакциями?
4.Что такое базисная система уравнений?
5.Как определить число базисных уравнений при протекании обменной реакции, при протекании окислительно-восстановитель ной реакции?
6.Что понимается под степенью превращения компонента?
7.Что понимается под ключевым компонентом?
8.Напишите формулу для расчета концентрации компонента, степени превращения при протекании простой и сложной реакций.
9.Для каких технологических расчетов необходимо знать тер модинамические характеристики процесса?
10.Как определить тепловой эффект реакции? Напишите зави симость теплового эффекта реакции от температуры.
11.Как определить возможность протекания реакции?
12.Используя уравнение изотермы реакции, определите, при ка ких соотношениях газообразных компонентов реакция СН4= С+ 2Н2 не будет протекать при температуре 1100 К
13.Что характеризует константа равновесия реакции?
14.Какова зависимость константыравновесия от температуры?
15.Выведите уравнение для расчета равновесной степени пре
вращения: Аг + Вг = Сг, Аг = Вг +Ст.
Практические индивидуальные задания
Каждое задание оформляется на отдельных листах формата А4. Титульный лист заполняется по стандартной форме. Решение задач должно быть точно обосновано, представлены все математические формулы, используемые при решении. Оформление тепловых и ма териальных балансов должно быть представлено в виде таблиц. При решении задач можно использовать ЭВМ, разрабатывать программы для расчетов тепловых эффектов, равновесного состава реакционной смеси, расчета реакторов. Представлять работы преподавателю мож но в рукописном виде или набранном на ЭВМ.
Задание 1. Составление материального и теплового баланса ХТП
№ |
|
|
|
|
|
вари |
|
|
Задание |
|
|
анта |
|
|
|
|
|
1 Конверсия метана водяным паром. Процесс ведут по схеме |
|||||
|
СН4 + Н20 |
<-*• СО + 3 Н2; СО + Н20 |
<- С 02 + Н2. |
||
|
Соотношение пары воды |
метан = 3:1. Расход парогазовой |
|||
|
смеси - |
1000 м3/ч (н.у.). Состав природного газа (об. %): |
|||
|
97,8 - метан, 0,5 - этан, 0,2 - пропан, 1,5 - азот. Степень кон |
||||
|
версии метана при температуре в реакторе 900 °С - 95 %. Тем |
||||
|
пература входящих газов 130 °С. Потери тепла в окружающую |
||||
|
среду составляют 5 % от прихода тепла. |
||||
2 |
Конверсия метана водяным паром. Процесс ведут по схеме: |
||||
|
СН4 + Н20 |
<-►СО + 3 Н2; СО + Н20 |
<-►С02 + Н2. |
||
|
Соотношение пары воды |
метан = 2,8:1. Расход парогазовой |
|||
|
смеси - |
10 м3/с (н.у.). Состав природного газа (об. %): 96,5 - |
|||
|
метан, 0,5 - этан, 0,5 - пропан, 2,5 - азот. Степень конверсии |
||||
|
метана при температуре в реакторе 980 °С - 92 %. Температу |
||||
|
ра входящих газов 120 °С. Потери тепла в окружающую среду |
||||
|
составляют 5 % от прихода тепла. Расчет проводят на суточ |
||||
|
ную производительность. |
|
|
||
3 |
Конверсия |
окиси углерода водяным |
паром. Соотношение |
||
|
Н20:СО= 2:1. Расход парогазовой смеси 1000 м3/ч (н.у.). Газ |
||||
|
содержит 2 об. % С02 и 1,5 об. % азота. Степень конверсии |
||||
|
при температуре 500 °С - |
92 %. Температура входящих газов |
|||
|
150 °С. Потери тепла в окружающую среду составляют 5 % от |
||||
|
прихода тепла. |
|
|
||
4 |
Газификация кокса. Процесс ведут по схеме |
||||
|
С + Н20 |
<->• СО + Н2; СО + Н20 «-*• С02 + Н2. Кокс содержит |
|||
|
4 мае. % зольных примесей. Массовое соотношение пар кокс = |
||||
|
= 1,8. Степень превращения углерода - |
90 %. Выход оксида уг |
|||
|
лерода - |
85 %. Температура подаваемого кокса 22 °С, водяного |
|||
|
пара 100 °С. Температура газа на выходе из реактора 1000 °С. |
5Производство азотной кислоты. Производительность по 61%-й азотной кислоте - 500 т/сут. Аммиачно-воздушная смесь содер жит 9 об. % аммиака. Воздух имеет температуру 21 °С и влаж ность 47 %. Окисление аммиака проводят при температуре 800 °С. Выход оксида азота (N0) при окислении аммиака - 96 %.